天津国际医院工程人货电梯基础方案SC型创鲁班奖

天津医科大学空港国际医院一期人货电梯基础方案编制：审核：审批：发布日期：222013年6月25日执行日期期：2013年7月2日中建五局第三建建建设有限限公司司天津医科大学空港国际医院一期工程人货电梯基础方案目录TOC\o"1-2"\h\uHYPERLINK\l""天津医科大学空空空港国际际医院院一期编制说明1编制依据据据1.1岩土工工工程勘察察报告告（详勘勘）1.2经过有关关关部门审审批的的有效施施工图图1.3参考规规规范：《建筑地地地基基础础工程程施工质质量验验收规范范》（GB5002202--20002）《混凝士士士结构工工程施施工质量量验收收规范》（GB5002204--20002）《建筑地地地基基础础设计计规范》（DB333//10001--20003）《岩土工工工程勘察察规范范》（GB5000021--20001）《SC型型型升降机机使用用手册》。《施工升升升降机》GB/TT1000544-200055《施工升升升降机安安全规规则》GB1000055--199962本施工方案案的的发放范围围围分公司：技术部部部；工程程部。项目部部部：项目目经理理；生产产经理理；技术术经理理；商务务经理理；机电电经理理；安全全经理理；工程程部；；技术部部；质质量部；；安全全部；机机电部部；物资资设备备部；商商务合合约部；；综合合办公室室。中建五局第三建建建设有限限公司司天津医科大学空空空港国际际医院院一期工工程项项目部SC200/22200型人货电电梯梯基础方方案一、工程概况天津医科大学空空空港国际际医院院一期工工程分分为门诊诊部、医医技部和和住院院部三个个部分分，地下下一层层相互连连通，地地上由6个钢连廊廊连连接，门门诊部部地上4层，医技技部部地上1层，住院院部部地上10层。其中中门门诊部和和医技技部为框框架结结构，住住院部部为框剪剪结构构。计划在住院部主主主体施工工至8层时安装2台人货电电梯梯，以便便于砌砌体插入入施工工及施工工人员员、材料料垂直直运输。二、施工升降机机机主要技技术参参数：吊笼重：148880kkg额定载重：200000kgg外笼重：122225kkg导轨架总重：安安安装42m时，共需需要要标准节节：28节151公斤/节28××1551=442228kgg电源电缆、电缆缆缆导向设设置、紧紧固件等等重量量约占导导轨自自重的10%，计423kkgg三、基础设计、计计算1、设计思路①根据楼层实实际际面积情况况况，住院院部拟拟安装两两台SC20000/2000双笼升降降机机。考虑虑使用用高度为42m左右（上上屋屋面层）。②人货电梯基础础础部分设置置在在回填土土方之之上(部分在地地下下室顶板板上)，回填土土部部分换填500mmm厚的碎石石作作为基础础承载载面，承承台设设计尺寸寸为：：55000mmm×338000mmm×3300mmm。基础施施工工浇筑混混凝前前，按照照平面面图中定定位尺尺寸预埋埋电梯梯基础预预埋件件。eq\o\ac(○,3)在人货电梯基础础础地下室室搭设设满堂脚脚手架架对地下下室顶顶板进行行加固固支撑，搭搭设设范围比比基础础坐落范范围扩扩大1m。架体采采用用钢管架架手脚脚搭设，立立杆杆双向间间距600mmm，横杆步步局12000mmm，架体搭搭设设双向剪剪刀撑撑。架体体顶部部与结构构板接接触部位位，铺铺设木方方和双双钢管背背楞，并并用油托托顶紧紧。具体体计算算过程见见本章章第3点。电梯基础础础剖面图2、基础荷载计计计算①SC20000/2000TTD型升降机机自自重：G＝吊笼自自重+外笼自重+载重+导轨架自自重重＋吊杆杆重量量＋其他=2×114480＋1225＋2×200000＋4228＋423==1128440kg②基础承载：：PP=G×222×9..8=2551..7kkN其中动载载系系数取2。③基础设计承承载载力：P＝251..77kNN④人货电梯基基础础承台自重重重：G2=（5.5××33.8××0..3）×25KKN/mm3××1.22=1156..8KKN。基础地面承载力力力计算：：按照照《SC型升降机机使使用手册册》要要求混凝凝土基基础板下下地面面的承载载力应应大于0.155MMpa现场实际混凝土土土基础板板下地地面为500mmm厚的碎石石换换填层。依依据据《建筑筑地基基处理技技术规规范-JGJJ79--911》地面承承载载力为0.3MMpa＞0.155MMpa，满足要要求求。⑤承台基础验验算算：验算基底压力其中：G为基础础础自重设设计值值=1566..8KNNA基基基础底面面积=5.55××3.88=220.99mm2本基础仅考虑竖竖竖向荷载载，弯弯距不予予计算算，取M=0Pmax,miiin=((2551.77kkN+11566.8KKN))/（5.5××33.8）=19..554kNN/mm2=00.0019MMpaa<<ff=0..3MMpa满足要求⑥受冲切承载力力力验算依据《建筑地基基基基础设设计规规范》GB55000077-22002第8.2..7条。验算公公公式如下:式中：hppp──受冲切承承载载力截面面高度度影响系系数，取hp==1.00；ft──混凝土土轴心抗抗拉强强度设计计值，取ft==1.5kkPa；am──冲切破破坏锥体体最不不利一侧侧计算算长度:amm=((0.5++[[0.55+22×0..255])//2==0.775mm；h0──承台的的有有效高度度，取h0==00.255m；Pj──最大压压力设计计值，取Pj==19.544kPa；Fl──实际冲冲切承载载力：：Fll==19.5544×[((5..5+00.665+22×00.255)]]×[((5..5-((0..65++2××0.225)))/22/22]]==1400.333kNN允许冲切力F222：F22==0.77×11.000×11.5××7550.000××2500.000=119668755N==1966.888kN＞Fl实际冲切力不大大大于允许许冲切切力设计计值，满满足要求求！⑦配筋计算依据《建建建筑地基基基础础设计规规范》GB55000077-22002第8.2..7条。抗弯计算计算公式如下:::式中a1──截面至基基底底边缘的的距离离，取a1==2..25m；P──基底反力:P=199..54××(33×0..800-1..888)/((3××0.88)==1.222kkPa；a'──截面在在基底的的投影影长度,取a'==0..8m。经过计算得:::M=1/12×××2.22522×[((2××5.55+00.8))×((19.544+1.2222-2××1556.88/220.99)++(199.554-11.222)××5..5]==722.8kkN..m。配筋面积计算公式如下:经过计算得AAAs=722880000000/(00.99×3000××2700)==9988.66mm2。由于最小配筋率率率为0.155%%,所以最小小配配筋面积积为:1800mmm2。故取As=1118000mmm2。因而基础采用三三三级钢Φ8@2000双层双向向能能满足要要求。3、地下室支撑撑撑架计算由于222#人货电梯梯基基础大部部分落落在地下下室顶顶板上，为为保保证结构构楼板板不受影影响，在在地下室室做钢钢管支撑撑架，立立杆间距600mmm，步距12000mmm，板底铺铺木木方背楞楞，间间距130mmm，具体受受力力计算如如下：：计算参数:钢管强度度度为205..00N//mmm2，钢管强强度度折减系系数取取1.00。采用的的钢钢管类型型为φ48×22..8模板支架架架搭设高高度为为6.1m。立杆的纵纵纵距b=00..60m，立杆的的横横距l=00..60m，立杆的的步步距h=11..20m。木方4000×900mmm，间距130mmm，木方剪切切切强度1.3NN//mm2，抗弯强强度13.00NN/mmm2，弹性模模量90000..0N//mmm2。梁顶托采采采用双钢钢管48×22..8mm。混凝土钢钢钢筋自重25.0000kN//m33，将人货货电电梯总重重量（考考虑动荷荷载）转转化为板板顶均均布施工工活荷荷载58.0000kN//m22。扣件计计算算折减系系数取取1.00。图楼板支支撑架立立面简简图图楼板支撑撑架立立杆稳定定性荷载载计算算单元按照模模模板规范4.3..1条规定确确定定荷载组组合分分项系数数如下下：由可变荷载效应应应控制的的组合合S=1..22×(225..00××0..35++0..00))+11.300×558.000==85..9000kNN/mm2由永久荷载效应应应控制的的组合合S=1..335×225..00××0..35++0..7×11.330×558..00==644.5992kkN/mm2由于可变荷载效效效应控制制的组组合S最大，永永久久荷载分分项系系数取1.2，可变荷荷载载分项系系数取取1.300（1）支支撑木方方的计计算木方按按按照均布布荷载载计算。1.荷荷荷载的计计算1)钢筋混混混凝土板板自重重(kN/mm)：q1111=255.0000××0.33500×0..1330=11.1137kkN//m2)模板的的的自重线线荷载载(kN/mm)：q1222=0..0000×00.1330==0.00000kN//m3)活荷载载载为施工工荷载载标准值值与振振捣混凝凝土时时产生的的荷载载(kN/mm)：经计算算算得到，活活荷荷载标准准值q2==(558..0000+00.0000))×0..1330=77.5540kkN//m考虑0.9的结结构构重要系数数数，静荷荷载q1==0..9××(1..200×1..1337+11.220×00.0000))=11.2229kkN/mm考虑0.9的结结构构重要系数数数，活荷荷载q2==0..9××1.330××7.55400=8..8222kNN/mm计算单元内的木木木方集中中力为为(8.82222+1..2229)××0..6000=66.0331kkN（2）木木方的计计算按照简简简支梁计计算，最最大弯矩矩考虑虑为静荷荷载与与活荷载载的计计算值最最不利利分配的的弯矩矩和，计计算公公式如下:均布荷荷荷载q==6.00300/0..6000=110..0500kNN/m最大弯弯弯矩M==0.11255ql22=00.1225××10..055×0..600×0..600=0..4552kNN.mm最大剪剪剪力Q=00..5×00.6600××100.0550==3.00155kN最大支支支座力N=11..0×00.6600××100.0550==6.00300kN木方的的的截面力力学参参数为本算例例例中，截截面惯惯性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W===4..000×9..000×9..000/6=54..000cm3；I===4..000×9..000×9..000×9..000/122==2443..00ccm44；a.木方抗弯强强度度计算抗弯计算强度f=00.4452××1006/5540000..0==8.338NN/mmm2木方的抗弯计算算算强度小小于13.00NN/mmm2,,满足要求!b.木方抗剪计计算算最大剪力的计算算算公式如如下:QQ==0..5qql截面抗剪强度必必必须满足:TT==3QQ/22bh<[T]]截面抗剪强度计计计算值T=33××30115//(2××400×900)==1.22566N/mmm22截面抗剪强度设设设计值[T]]==1.330NN/mmm2木方的抗剪强度度度计算满满足要要求!c.木方挠度计计算算均布荷载通过上上上面变形形受力力图计算算的最最大支座座力除除以跨度度得到到1.02244kN//m最大变形v=5//3..84××1..0244×6600..044/(11000×900000.000×2243000000.00)==0.00799mm木方的最大挠度度度小于600..00/2550,,满足要求!d.2.5kNNN集中荷载载作作用下抗抗弯强强度计算算最大弯矩计算公公公式为M==0.225PPl+00.1125qql22考虑荷载重要性性性系数0.9，集中荷荷载P==0.99×22.5kkN经计算得到MMM=0..2500×11.300×00.9××2..5×00.6600++0..1255×11.2229××0.66000×0..6000=00.4494kkN..m抗弯计算强度f=00.4494××1006/5540000..0==9.115NN/mmm2木方的抗弯计算算算强度小小于13.00NN/mmm2,,满足要求!（3）托梁的计计算算托梁按照集中与与与均布荷荷载下下多跨连连续梁梁计算。集中荷载取木方方方的支座座力P=66.0330kkN均布荷载取托梁梁梁的自重q=00.0775kkN/m。托梁计算算算简图托梁弯矩图(kkkN.mm)托梁剪力力力图(kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：托梁变形形形计算受受力图图托梁变形形形图(mm)经过计算得到最最最大弯矩M=11.6774kkN.mm经过计算得到最最最大支座F=330.77255kN经过计算得到最最最大变形V=00.1004mmm顶托梁的截面力力力学参数数为截面抵抗矩WWW=8..50ccm33；截面惯性矩III=200.399cmm4；1)顶托梁抗弯弯强强度计算抗弯计算强度f=11.6674××1006/11.005/884996.00=1187..655N/mmm22顶托梁的抗弯计计计算强度度小于于205..00N/mmm22,满足要求!2)顶托梁挠度度计计算最大变形v=00.1104mmm顶托梁的最大挠挠挠度小于600..00/4000,,满足要求!（4）立杆的稳稳定定性计算荷荷荷载标准准值作用于模板支架架架的荷载载包括括静荷载载、活活荷载和和风荷荷载。1）静荷载标准准准值包括以以下下内容：：a.脚手架钢管管的的自重(kN)：NG111=0..1077×66.1000==0.66533kN钢管的自重计算算算参照《扣扣件件式规范范》附附录A双排架自自重重标准值值，设设计人员员可根根据情况况修改改。b.钢筋混凝土土楼楼板自重(kN)：NG333=255.0000××0.33500×0..6000×00.6600==3..1500kNN考虑0.9的结结构构重要系数数数，经计计算得得到静荷荷载标标准值NG==0..9××(NGG1++NG22+NNG3))==3..4222kN。2）活荷载为施施施工荷载标标准准值与振振捣混混凝土时时产生生的荷载载。考虑0.9的结结构构重要系数数数，经计计算得得到活荷荷载标标准值NQ==0..9××(588.0000++0..0000)××0.66000×0..6000=118..7922kNN3）不考虑风荷荷荷载时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N=1.2220NGG++1..300NQ（5）立杆的稳稳定