现浇箱梁实施性施工组织设计方案

现浇箱梁实施性施工组织设计方案现浇箱梁实施性施工组织方案第一章概述第一节编制说明本项目南起03省道东复线,北接红十五线,是连接萧山区南北两条一级公路的重要连接线,同时本项目穿越萧山区新街镇,是新街镇未来城区的主要道路。并经省发改委(浙发改设计【】87号)”关于03省道萧山东复线延伸段(新街至红肯)改建工程初步设计批复的函”批准,并由杭州市交通规划设计研究院设计的交通建设项目。03省道萧山东复线延伸段(新街至红肯)改建工程第二合同段(K2+350-K4+518.435)工程由浙江登峰交通集团有限公司中标承建。本工程自12月18日开始第一根桩基施工,现已完成第二联、第八联桩基的施工,正在进行承台及下部结构的施工,即将进入上部结构现浇箱梁的施工,特编制本<现浇箱梁施工组织方案>。三、在编制本<高架桥上部结构施工组织设计>时,遵循以下原则:(1)、遵循招标文件各项条款的原则(2)、遵循本工程设计施工图及其质量标准要求,建立强有力的质保、质检体系,认真执行国家和交通部有关加强质量管理的法规和文件,开展全面质量管理,确保工程质量达到优良。(3)、坚持招标文件中技术规范的原则,确保产品使业主满意。(4)、坚持实事求是,本着”科学管理、精心组织、精心施工”的原则,确保施工组织的可行性、先进性和合理性。(5)、实行”项目法”施工的原则。统筹组织、超前安排、网络控制、确保重点,根据需要加大投入,确保工期满足业主要求。(6)、科学合理安排各项施工程序,采用平行流水作业,组织连续均衡、紧凑有序的施工。(7)、采用先进的施工技术及施工工艺,充分发挥机械化、专业化施工企业优势的原则,严格按ISO9001—质量管理和保证体系运作的原则。(8)、建立健全质量保证体系,强化施工过程中的质量控制,精心施工,确保工程达到优良。(9)、坚持已”改造自然、美化自然、公路建设、环保同行”的原则,施工、环保同考虑、同安排、同落实,两者并举,同期进行,按永久工程标准建造、维护环保设施,达到修路、环保双成功、双满意。第二节编制依据本方案是依据03省道东复线延伸段改建工程的<招标文件>、<投标书>、<施工设计图>和与业主签订的<施工合同>中有关条文和技术要求编制的,并遵照国家和行业的如下标准和规范:1、中华人民共和国交通部标准<公路桥涵施工技术规范>(JTJ041-);2、中华人民共和国交通部标准<公路工程质量检验评定标准>(JTGF80/1-);3、中华人民共和国交通部标准<公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范>(JTGD062-);4、中华人民共和国交通部标准<公路桥涵地基与基础设计规范>(JTJ024-85);5、中华人民共和国交通部标准<公路桥涵施工技术规范>(JTJ041-);7、中华人民共和国建设部标准<建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范>(JGJ128-);8、<路桥施工计算手册>。9、萧山区公路开发有限公司制订的有关施工技术、质量管理文件。10、经过认真踏勘、调查、采集和咨询所获得的有关用于本工程施工的资料和现场具备的施工条件。11、本合同段<实施性施工组织设计>。第三节工程概况一、工程简介03省道萧山东复线延伸段(新街至红垦)改建工程位于杭州市萧山区,南起03省道东复线与104国道的平面交叉处(03省道东复线起点),终点位于红十五线一级公路起点以北250米处,路线起讫桩号K0+000-K6+866.452,全长6.866km。其中建设四路以北至传化基地路段(K3+018.3-K6+231.4)设高架桥,长3.213km03省道萧山东复线延伸段(新街至红垦)改建工程采用一级公路快速路、一级公路高架快速路和一级公路城市主干道三种技术标准设计,设计行车速度为60、80、100km/h。路基宽度分别为38、25.5、38米。本项目共设3个合同段,本工程为第二合同段,起讫桩号K2+350-K4+518.435,全长2.168km,包括路基、高架桥1500m/1座、中桥52m二、地貌、地质、水文、气象等概况1、地形、地貌本公路所经区域为钱塘江冲海积平原,萧绍淤泥平原,北干山低山丘陵,沿线地形平坦。北干山以南为萧绍淤泥平原,北干山为低山丘陵,地形起伏较大,山体呈东西向展布,第四纪覆盖层薄,植被发育一般,北干山以北为钱塘江冲海积平原,地面平坦。2、地质、地震工作区所经区域为钱塘江冲海积平原,上部为亚砂土、粉砂土为主,厚10-20米,中部为海相淤泥质亚粘土,厚度变化大,底部为河流相卵砾石,强度高。本区地震特点是震级小、强度弱、频率低的特点,地震基本烈度Ⅵ度。3、气象、水文本工程所处区域位于低纬度,属亚热带季风湿润气候,温和湿润、四季分明、雨量充沛。受西北高压和东南暖湿气流共同作用的影响,春季3-6月为梅雨期,气候潮湿多雨。夏季7-9月为台风雨季,气候炎热,暴雨多,雨量大。秋季气候凉爽宜人。冬季12月至次年2月,受西北高压气流控制,气温较低,温度变化较大,呈阴冷天气为多。多年平均气温16.1℃,历年最高温度为40.4℃,历年最低温度-15.0℃,一月份平均气温3.8℃,七月份平均气温28.8路线区域内属钱塘江水系和萧绍平原河网,大多属人工河渠,是排灌、航运的主要通道。4、交通、动力和服务设施本项目以陆上交通为主,水上交通为辅的综合运输网络。项目沿线有电讯服务,沿线有医院能够提供医疗服务,沿线电力供应正常。三、工程规模本合同段为桥梁工程分为高架桥主线及建设四路A、B匝道。1、高架桥上部结构共14联:(3×27.5)+(3×30)+(3×30)+(3×30)+(4×30)+(4×30)+(4×30)+(4×30)+(4×30)+(4×31.5)+(4×30)+(4×29.25)+(3×30.78)+(3×30.78)共计1500m,采用预应力混凝土整体式箱梁。建设四路互通A、B匝道共4联:4×(4×30)。2、工程设计里程主线高架桥梁K3+018.3-K4+518.3匝道桥梁A:0+000--0+153.60B:0+000--0+153.60第二章施工的总体部署根据本合同段高架桥特点、总体施工方案和总体计划安排,本高架桥现浇箱梁施工分两个施工区域。第一节施工组织机构及任务安排道萧山东复线延伸段改建工程项目经理部下属桥梁工区在项目部的领导下,全面负责工程的施工,并与业主、监理工程师、设计单位密切配合,搞好组织协调、组织保障等工作。桥梁工区下设:架子组、木工组、钢筋组、张拉组、综合组。(详见桥梁工区施工组织机构图)根据本高架桥现浇箱梁的工程规模,两个施工区的具体施工任务安排如下:施工一区:负责本高架桥第一联至第七联段及建设四路A、B匝道现浇箱梁的施工。施工二区:负责本高架桥第八联至第十四联现浇箱梁的施工第二节砼制备及运输=1\*CHINESENUM3一、砼制备根据合同要求,现浇箱梁必须使用商品砼。经过公司及项目部的实地认真考察比选,并取得业主单位的同意,现浇箱梁所使用的砼决定选用龙兴商品砼有限公司生产的商品砼。该砼生产厂家为浙江省知名砼生产企业,一直是本省重点工程商品砼的首选厂家,信誉良好。其所用碎石:石门石矿;黄沙:富阳中砂;水泥P.O52.5尖峰水泥。在项目实施过程中,我项目部将派驻试验人员到该砼生产处对原材料,生产过程等进行严格的试验检查并做好相应的记录及做好相应的原材料抽检送检制度。同时工地试验室将严格认真做好砼的现场试验工作。经过层层把关,从源头开始确保所用砼的质量复核相关规范标准的要求。商品砼厂家位于红垦附近,距离本标段所在位置不足10公里,沿路车流量不大,道路宽敞,交通方便,运输便捷,足够满足现浇箱梁施工的需要。=1\*Arabic1、砼材料要求砼所用材料须符合规范要求,进场材料按批次随机取样参照试验规程要求做相应指标的试验,用数据定量定性评价材料质量。=2\*Arabic2、砼配合比设计C50砼配合比设计标准试验在开工前报监理工程师审批,配合比设计按规范要求计算确定各材料用量,试配后检测砼坍落度、强度等,综合确定最佳配合比。C50砼用强度等级52.5Mpa普硅水泥配制。粗集料选用碎石,选择5-16mm和16-25mm两档粒级掺合,2.5mm筛孔的累计筛余量不得大于5%。控制碎石压碎值指标不超过12%,针片状含量不超过5%,含泥量小于1%,视比重不低于2.6。细集料选用质地坚硬、颗粒洁净的天然河砂,控制细度模数2.6~2.9,含泥量小于2砼坍落度控制泵送砼为10±2cm,=3\*Arabic3、砼拌和砼用全自动电脑控制混凝土搅拌生产线来拌和,专人负责砼拌和质量,控制砼拌和时间不少于2.5min,材料用量误差在1%内,电子计量装置应预先校核并定期检测。试验人员根据粗细集料含水量及粗集料掺配比例试验结果调整配合比,将施工配合比通知砼拌和人员。试配后观察砼拌和物应拌和均匀、颜色一致,粘聚性好、保水性优良,实测坍落度控制在设计坍落度±1cm=2\*CHINESENUM3二、砼运输砼运输采用混凝土搅拌输送车(8m3)运到浇筑地点,砼保持均匀性和规定的坍落度,现浇箱梁砼施工时采用汽车泵送入模第三节工程试验检测试验检测是工程施工中的重要环节,经过试验检测工作,能定量的科学评价结构物所使用的原材料和半成品的质量以及工程的施工质量,同时对加快工程进度,降低工程成本,推动施工技术进步,都将起到极为重要的作用。试验人员严格按照有关检测要求及试验规程进行客观、精心检测,采用随机取样的方法进行现场取样,以消除人为影响。为配合现浇箱梁的施工,强化工程质量监控,有部分试验外委,在监理工程师同意下委托有资质的单位完成。在项目质检工程师直接领导下组成试验组,由一名试验工程师任组长,负责日常工作安排和试验资料的整理、汇总;另配二名试验员负责材料的取样及具体操作。1．砂、碎石材料试验对进场砂、碎石按批次随时取样,测定砂的细度模数、含泥量,碎石的筛分、含泥量、压碎值、针片状含量等质量技术指标,定量定性判别该批材料是否合格。2．砼、水泥浆试验在开工前完成孔道压浆用水泥浆及C50砼配合比标准试验,按照泵送砼和技术规范要求设计配合比。在砼浇筑施工中试验人员到施工现场,严格掌握砼施工配合比,测定砼坍落度,按规定留置砼试块。在孔道压浆时测定水泥浆稠度、泌水率,按规定留置水泥浆试块。严格控制试块养护室温度、湿度,龄期到后及时送进行水泥浆试块及砂浆试块、砼试块、极限抗压强度试验。3．钢筋、焊接头试验在钢筋进场时,按规格、批次随机取样,测定钢筋力学强度,冷弯,伸长率等质量技术指标,定量、定性判别该钢筋是否合格。对需要焊接的钢筋应做好可焊性试验,确定焊接工艺、焊接参数。在施工中按批次随时抽查焊接头试验。4．预应力材料试验、预应力张拉设备标定钢铰线锚具进场后分批验收,验收时检验其质量证明书,包装方法及标志内容,取样抽检抗拉强度、弹性模量、伸长率等,存放于仓库棚中,设立标识牌。定期进行千斤顶标定。第四节工程测量放样控制及施工监控=1\*CHINESENUM3一、工程测量仪器及人员配置本工程配备一台尼康DTM-352型全站仪,二台DZS3-1型自动安平水准仪和一把50米钢卷尺和若干5米钢卷尺等。项目部在总师直接领导下组建的六人测量小组,任命一名对测量工作有较丰富经验的人担任组长完成全部测量放样工作,确保测量放样工作先行,不防碍工程施工。二、施工放样测量控制根据已建立的控制网按设计图纸的点位关系采用极坐标法和高差传递法进行现场施工放样测量控制。测量人员认真操作,严格执行复核制度,确保准确无误。1、轴线测设(1)、控制点的测设本工程桥梁线形除匝道处桥梁主线有小曲线外,其余大致为直线型。从现场勘察情况来看,由于施工场地宽阔,施工场地四周能够利用布点的多层建筑较多,因此可利用附近的多层建筑建立”测量控制点”以确保上保结构测量的通视良好。控制网用2秒级尼康DTM-352全站仪测设,测量计算将全部采用计算机程序化计算,控制网经监理认可后方可采用。考虑到桩基施工和地基的沉降,将根据施工阶段定期复核整个控制网。(2)、上部结构现浇箱梁位置的测设根据施工图,首先测设桥梁纵轴线和桥墩横轴线,然后按照纵横轴线划出梁位,并测出跨径。(3)、桥面铺装、防冲墙的测设采用坐标法和常规测设方法相结合的手段来测设。首先根据主线及匝道平面线型要素表用坐标法测设要素点位置(中线和边线),即测设直线和曲线的起讫点;然后用常规测设方法根据要素点位置,按照施工需要测设线上各点,直线用通视法,曲线用偏角法。2、标高测设(1)、按照施工规范加密引测临时水准点,测量结果符合±20√L/mm。并根据不同的施工阶段定期复测。临时水准点采用Φ20以上3m左右的钢筋埋入土里用砼保护。四周用砖砌筑,加盖编号。经监理复测后方可使用。(2)、根据施工图纸计算和测设现浇箱梁底面标高、顶面标高。(3)、桥面临时水准点根据本工程立交桥线形复杂,采用先在各交叉路口设点进行复测闭合,符合±20√L/mm。经监理认可方可使用,然后再加密,确保各桥面相连,根据施工要求复核。(4)、桥面铺装、防撞墙标高测设按照纵断面图,横断面图来进行放样工作,充分考虑坡道线型是直线坡还是曲线坡(竖曲线),横坡是单向(超高)的还是双向的,横坡方向如何,路脊线的两侧是否对称等因素来选择标高点的位置和密度,标高点的选择还结合结构工程的特点(施工工艺),标高的测设关键结合现场工程特点正确合理的选点。(5)、定期测量立交桥的沉降,并做好记录及测试资料整理归档。第三章总体施工方案第一节施工方案的总体思路在高架桥整联承台和立柱施工完毕后,立即进行路基雨水管的埋设、路基的填筑,在路基填筑预留一层(30cm)而且填筑高度不小于40cm后,处理支架地基,搭设门式满堂支架,安装底箱梁模板、钢筋,逐联浇筑现浇箱梁。第二节施工总体方案本合同段高架桥为整体现浇预应力砼箱梁,共计14联,两条匝道,分两个区同时施工,现浇箱梁施工在非交叉路段采用门式满堂支架搭设,在交叉路段采用预留门洞的方法解决行人、车辆的交通问题,预留门洞均采用工字钢搭设。现浇箱梁模板采用15mm竹胶板,根据破损程度逐渐替换。整联现浇箱梁分两次浇筑,先安装箱梁底模和腹板模板,第一次浇注至腹板上变截面以上2cm,然后安装顶板模板,绑扎顶板钢筋,浇筑第二次砼,待砼强度达到设计要求及龄期后张拉预应力筋、压浆,拆除支架。砼采用龙兴商品砼有限公司生产的砼,用汽车砼输送泵送入模内。第三节主要施工人力资源配置本合同段现浇箱梁工程量大,劳动力资源需求大,技术素质要求高,我集团公司发挥集团优势,调整精兵强将满足工程需要。各施工区域高峰人数桥梁施工一区高峰人员150人桥梁施工二区高峰人员150人劳动力资源计划为按时完成施工计划,我部配备了足够数量的管理和施工人员,具体的人员进场情况见下表所示:进场人员计划表序号配备人员人数工作内容1管理人员3人负责协调,处理突发事件2现场技术员2人对现浇箱梁的技术、质量、安全、进度等负全责3实验室6人负责砼质量控制4测量组6人负责箱梁施工监控5安全员2人负责施工安全6架子工30人负责满堂支架的搭设和拆除7木工30人现浇箱梁模板的安装和拆除8砼工30人箱梁砼浇筑9钢筋工40人钢筋、钢绞线制作、安装、预应力管道施工10电焊工10人钢筋焊接11张拉工10人预应力束的张拉12起重指挥司索10人模板、钢筋的吊装13机修工、电工4人机械修理、现场用电管理15普工20人第四章主要分项工程的施工方案本合同主桥上部结构现浇预应力砼连续箱梁有:一般非交叉地段现浇预应力砼连续箱梁施工;交叉路段现浇预应力连续箱梁施工。第一节非交叉路段预应力连续箱梁施工方案本合同主桥上部结构现浇预应力砼连续箱梁以非交叉路段为主,具体施工方案如下:在路基排水管埋设完成后清表填筑路基,路基填筑高度不少于40cm,路基表面整平后进行支架地基处理,做好地基排水系统,然后搭设门式满堂支架,安装箱梁底模,选一跨半进行超载预压,根据预压数据调整支架和底模,绑扎底板和腹板钢筋,安装波纹管和预应力筋,立腹板内模,浇筑第一次砼,拆除腹模后安装顶板底模,绑扎顶板钢筋,安装横向波纹管和预应力筋,浇筑第二次砼后养生,待砼强度达到设计强度95%、龄期8天以上,按设计应力和顺序依次张拉预应力束,压浆完毕,待水泥浆强度达到设计强度70%后拆除满堂支架,转入下一联支架的搭设。第二节交叉路段预应力连续箱梁施工方案本合同主桥上部结构现浇预应力砼连续箱梁交叉路段施工的有盛东村村道、杭萧钢构出口、九号坝桥南村道、九号坝桥北村道、机场路这几个交叉口。机场路交叉口具体施工方案如下:由于高架桥45#墩在机场路绿化带上,而且因现浇箱梁满堂支架搭设的需要,在机场路上必须借道施工。机场路交通方案批准实施后,按照交通方案的要求,设置隔离护栏和各种警示标志、夜间照明设施。先借道机场至杭州方向的车道,对向杭州至机场的单向双车道改为双向单车道,下部结构施工完毕后,立即搭设预留门洞,门洞高度不小于5米,宽度不小于7.0米,门洞基础采用条形钢筋混泥土,墩身横梁为四片三层贝雷钢架,纵梁为45号工字钢,纵梁上面铺设I25a工字钢,纵梁上面满堂门式支架,再在满堂支架上铺设模板,进行现浇箱梁施工,具体方案同上,这里不再复述。在机场至杭州方向门洞搭设完毕后,开通机场至杭州方向的车道,封闭杭州至机场车道,对向机场至杭州方向单向双车道改为双向单车道,按上述方式搭设门洞、支架后恢复交通。机场至杭州车道上的现浇箱梁浇筑、压浆后,再次封闭该车道,拆除门洞、支架后恢复交通。杭州至机场车道上的现浇箱梁浇筑、压浆后,再次封闭该车道,拆除门洞、支架后恢复交通。盛东村村道、杭萧钢构出口、九号坝桥南村道、九号坝桥北村道等交叉口具体施工方案如下:在路基填筑完成后,先在原路两一侧做好临时便道,便道宽度不小于原路面,然后按照机场路上门洞搭设方法搭设预留门洞,恢复原有路面的交通,再在门洞上方及两侧搭设门式满堂支架,进行现浇箱梁的施工。第五章现浇预应力连续箱梁一般工序施工方法本工程高架桥主线桥和匝道桥采用的现浇预应力钢筋砼连续箱梁。本工程主线桥现浇箱梁施工采用以箱梁腹板上口倒角为界分二次浇捣的方法施工,即先浇筑箱梁底板、腹板,再施工浇筑箱梁顶板。匝道桥现浇施工也采用分二次浇捣的方法施工,其施工顺序与施工方法如下:1、施工顺序:编报支架施工方案→监理工程师审核、批准→测量放样→支架地基处理→根据梁底标高搭设支架→铺设底模→超载预压、试验→整理预压试验资料报监理工程师批准→卸载→调整支架及梁底标高→绑扎钢筋骨架→底板锚具及锚固体系埋设→穿入波纹管→监理工程师检验、批准→穿底板预应力索→编报砼浇筑方案→监理工程师批准→浇底板、腹板、纵、横梁砼→养护→拆腹板、纵、横梁内模,并立顶板模板→绑扎顶板钢筋骨架→穿入波纹管→监理工程师检验、批准→浇筑顶板砼→养护→预应力束筋张拉→孔道压浆、封锚→重新连接(双面焊)顶板临时进入洞处切断的普通钢筋→浇筑顶板临时进入洞口砼→养护→拆除支架。2、地基处理(1)、地基回填和压实高架桥的特点是:墩高、跨度大、箱梁自重大。墩与墩之间,有承台基坑、地表上堆积的淤泥,汛期来临时,雨水浸润土质,使该地段土质变软,为确保上部支承架子有足够的强度、刚度和稳定性,对地基进行认真处理,主要措施如下:对承台基坑、淤泥彻底进行清理。然后用土进行分层回填碾压。一般采用与原地基土相同性质的土进行回填,个别软弱地基处填以灰或砂砾。地基土进行分层回填和压实,碾压密实后做地基承载力试验。地基土回填压实后,上铺40cm厚的宕渣,再在平整的基面上浇筑10cm厚的C20素砼,砼用平板振捣器进行振捣,用木抹子抹平,混凝土浇注施工及质量控制标准按常规施工进行。养护一定时间后即可作为支架基础。其它路基填筑路段,在已经压实的路基上直接浇筑10cm厚的C20素砼作为支架基础。路基应预留不小于30cm的高度作为以后的调平层。(2)、支架基础排水系统为使整个支架的基础不至于浸泡在水中而发生下沉,因此在支架的两侧各1米以外通长设置排水沟二条,每80米设集水坑一个,做到有水及时排出。整个地面,按两幅桥面中心线为界,向外侧按2%放坡,做到雨停场地干,不浸润架子基础。配备二台潜水泵,配套管子和专业人员及时排除坑积水。(3)、地基承载实验对于本桥的地基,能否承受上部结构如此大的荷载,对处理好的支架基础作承载试验,试验方法为:在认为比较软弱的地基上划出7.2m×1.8m的地块,按支架立柱间距作支承加载平台,在加压前对平台的标高观测一次,然后用相应于1.1倍箱梁自重的荷载进行加压,在加压过程中平均每2小时观测一次,连续3次观测在24小时沉降量为小于1mm范围时即可,卸载后再对平台标高观测一次,从以上的观测资料中计算出地基的弹性变形及下沉量。3、满堂支架搭设满堂支架采用碗扣式支架,主要构件由HR100门架片、调节杆、交叉拉杆、纵横水平加固杆、剪刀撑、下托与上托组成。剪刀撑采用φ48×3.5mm的焊接钢管。整体构架竖直方向经过调节杆、可调托座和可调底座调节所需施工高度。整体构架水平方向经过设置在门架上的锁销连接,连接棒固定在门架下面。(详见满堂支架设计)4、上部结构的支撑系统对钢管的材质要求由于支撑架一次到顶,上部的荷载靠钢管来承受,其材质直接影响到使用安全,故要求:钢管其材质符合GB700-79、3#钢的技术要求,对有腐蚀弯曲,变形损伤和裂纹着,严禁使用。支承架的搭设顺序:按排距弹线铺支座板摆扫地杆竖立杆依次上一排纵、横管上二排横管校正立管上临时支撑搭至指定标高搭设各部剪刀撑自检预压交付验收5、箱梁底模、侧模安装与定位支架搭设好后,根据桥轴线对支架进行调整。支架上托上顺桥向布置3根￠48mm钢管作为龙骨,其上铺设10×10cm落叶松的方木作为分配梁,顺桥向间距为25cm,分配梁均二面刨光压平。然后安装箱梁模板。为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形,清水镜面砼的目的,箱梁模板统一采用竹胶板。龙骨与分配梁之间用16#铁丝绑扎固定,防止横向滚动,板与分配梁之间用2寸钉连接,板缝之间用双面胶贴封。首先安装箱梁底模,并进行轴线和标高调整,再安装外侧模。箱梁外模板统一采用δ=15mm厚竹胶板,外侧模支撑与底模相同。模板起拱:根据实测沉降量,模板设起拱度,呈抛物线形,对起拱度要认真放样,使起拱通顺、美观。箱梁的侧模、底板与齿板模:箱梁的侧模竖向安装,底模缝与竖向缝对齐,如果底模和侧模结合部分有缝隙,则用107胶水堵塞严密,以防漏浆。齿板模与内侧模放出大样后施工。齿板采用定型模板,以保证齿板形状规则。齿板底模和顶模均用竖向木楞支撑,侧面模板之间用木楞作横向支撑;齿板端模处用木楞作斜撑对端模位置予以固定。模板的拆除时间:箱梁浇筑过程中,在现场做试件,试件随箱梁同步养生,拆除模板前以随箱梁同步养生的试件的强度为准。模板的使用、保管、保养为提高模板的周转率,做到:新锯开的模板用酚醇油漆刷侧面,模板使用一次后,进行全面清理,对沾砼的模板,不得用锤敲打,用专用工具铲净,然后刷复合高效脱模剂。模板拆下后,不乱抛乱掷,更不得随意堆放。模板堆放在平整、坚实的场地上,顶上进行覆盖,防止日晒雨淋而引起模板的变形,堆放时底层应距地面15cm高,用三根间距70cm的垫木作底座。铺设钢筋、施焊、浇筑砼时不损伤板面。模板制安,着重考虑拆装方便,以不损伤模板面为原则。6、支架、模板预压为检查支架的安全性,取得地基和支架的弹性变形、非弹性压缩值,易于桥面线形的控制,根据确定的预拱度值,进行满堂支架的搭设。在箱梁底模、侧模安装后,钢筋绑扎之前,选第八联(26跨、27跨、28跨、29跨)其中一跨半对支架进行预压。预压方法是在满堂支架底板上布设砂袋,经过砂袋装砂对支架进行预压,预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.1倍。按照实际施工时的压力分布来进行预压,荷载主要集中于底板、腹板位置,具体布置见下图所示。分三级进行,每级荷载堆加完毕2小时后(以利于结构沉降稳定)对支架结构进行沉降观测并记录、整理和分析,全部荷载堆加完毕后,由测量组对支架的总体沉降稳定进行连续观测,按平均一天观测两次的几率,若在同一站点发现支架的连续3天24小时的沉降观测量小于1mm以内,表明支架在该级荷载作用下的结构总体沉降已经稳定,报请监理确认,卸载完成后的观测成果经过整理分析后,绘制荷载-沉降量曲线,将其变形值作为现浇箱梁模板标高的立模依据。7、调整底模、外侧模现浇支架堆载预压完成后卸去堆载物,清理模板,重新调整和校核模板结构的平面位置。支架上的模板立模标高以加载预压后并经监理工程师批准的数据成果为依据放样,同时采取一定的措施将模板结构进行临时固定,防止滑移。8、绑扎底板和腹板钢筋进场钢筋有出厂质保书、合格证和试验报告单。钢筋按不同品种、等级、牌号、规格和生产厂家,按批进量规定,取样做理、化性能试验,合格后使用。钢筋的表面洁净,无损伤、油渍、锈蚀等污物。钢筋的对焊、单面焊事先试焊,经检验合格后全面施焊。钢筋的规格、形状、数量、位置、搭接长度,符合设计要求和施工验收规范。钢筋成型时的形状需作出样板,合格后正式批量生产。成型后的各类钢筋应分规格、型号、品种挂牌、标量捆绑、堆放并遮盖防锈。钢筋的焊接接头在受拉区内同一截面上不超过50%,在同一钢筋上尽量减少焊接接头。为确保钢筋位置的正确,保护层的厚度满足设计要求。为确保钢筋上排的正确位置,浇筑砼时架通道,不上人践踏。钢筋绑扎时纵横拉线,控制间距。安装并调整好底模和外侧模的标高和平面位置后,绑扎底板和腹板钢筋。钢筋的下料和制作在钢筋棚进行,对加工后的钢筋半成品进行分类标示和堆放,同时采取一定的防锈和防潮措施,钢筋的现场接长采用搭接焊,搭接长度以单面焊10d,双面焊5d,钢筋接头按规范要求错开,钢筋的交叉节点采取铅丝梅花状绑扎。9、预应力钢筋安装⑴、预应力束下料下料长度主要根据设计图纸要求,考虑到采用两端张拉时千斤顶和锚具需要的钢绞线工作长度,实际下料长度比理论计算长度多出1.8m,即每端各留9⑵、预应力管道安装在支立完底模和侧模,绑扎钢筋时,同时进行预应力管道的安装。波纹管安装前首先对其进行检查,确保波纹管无裂缝、无变形,保证管道完好。波纹管位置及坐标严格按照设计要求进行布置,并采用井字型φ10钢筋固定在钢筋骨架上限位,限位钢筋间距弯道处50cm一道、直线段80cm一道。安装过程中注意保护管道不受破损,一旦发现管道有破损或穿孔,必须用胶布缠裹以防止水泥浆进入堵塞管道,管道之间用PE专用接头连接,防止漏浆,对于局部因焊渣掉落烧穿的孔,用多层胶带补孔。锚垫板用型钢架住固定后再与模板点焊,防止锚垫板移位,用胶带将锚垫板喇叭口与预应力管道的连接处缠绕密实,防止水泥浆进入管道。⑶、穿束为了防止塑料波纹管在砼浇筑过程中漏浆引起堵管,采用预穿法施工,砼达到初凝前,轻轻拉动孔内预应力钢束,确保预应力钢束不被粘牢。预应力钢绞线的张拉:a、掌握对称张拉原理,严格张拉顺序。b、配备好与钢绞线相适应的张拉设备。c、专人指导施工张拉,训练好施工人员。d、对于直线预应力钢筋,使张拉的作用线与孔道中心线重合,对曲线预应力钢绞线,使张拉的作用线与孔道中心线末端的切线重合。箱梁砼施工完毕,养生待强度达到设计张拉强度要求时,方可进行预应力张拉。预应力施工按照规范要求采用两端张拉,张拉采用应力、应变双控。10、内模安装为方便模板拆除和安装,减轻模板重量,内模采用竹胶板。底板及腹板钢筋绑扎完成后,经自检合格并报请监理工程师检查合格后,即可开始安装内侧模和底模。内侧模用6×12cm方木作龙骨,并用顶托配合φ48×3.5mm焊接钢管作支撑,内模高度以高出腹板上口倒角2cm以上为准。为方便底板砼浇筑,保证底板砼浇筑质量,内模底模只在腹板附近100cm内铺压板,采用拉杆固定于外底模下支架上,防止内底模上浮。内模的拆除考虑空间限制,在箱梁底板和腹板砼浇筑完毕而且强度符合拆模强度要求后,将内侧模和底模拆除。内顶模安装待箱梁第一次砼浇筑完毕,并拆除内底模和侧模后进行。内顶模采用6×12cm方木作为分配梁,顶托配合φ48×3.5mm焊接钢管作支撑的内模支撑系统,φ48×3.5mm钢管直接支撑于底板砼上。11、箱梁砼浇筑(1)、C50箱梁砼对主要材料的质量要求:C50箱梁砼采用商品砼,水泥符合标号标准,并附有出厂证明,质保书和化验报告单等证明文件,并分期分批复试,合格后使用。水泥的陈伏期不得小于15天。箱梁所用碎石采用4.75～25mm级配碎石,最大水胶比0.36,最大氯离子、最大含碱量为0.06、3.0。由于箱梁砼为高标号砼,石子要求更加严格,首先选定生产能力大、生产的石料合格的料场,料源确定后,由试验室负责检验,合格后方准配料;(2)、计量拌和砼,需按试验室级配通知单专人计量。对所用计量器具进行校验,必须准确可靠。砂、石含水量应根据天气变化随时测定,根据实际调整。砼搅拌时间:每机搅拌时间不少于2分钟。砼坍落度:砼经过泵车在桥上面出料口的坍落度宜在10±2cm,以现场测定为准。砼的初凝时间为20小时,考虑到预应力施工的需要,预留的试件组数为10组。(3)、砼浇筑浇筑砼前对支架、模板、钢筋管道、预埋件先进行自检,后再监理抽检,验收合格后进行现浇筑砼施工。箱梁砼施工一次浇筑一联,每联分两次进行浇筑。砼由拌和站集中拌制,用罐车运输到施工现场,利用泵车经过泵管送料。由于箱梁钢筋布置较密,且有预应力管道,为防止砼下落过程中与钢筋碰撞引起砼离析,出料口避开钢筋密集处。砼从主梁跨中向两边推进,先浇底板,后纵、横梁腹板,第一次浇筑高度达箱梁横断面平齐内模侧模顶口,待第一次浇筑砼强度达到70％,即可安装内模顶板,绑扎钢筋,待砼强度达到100％可浇筑箱翼板顶板砼。砼斜向进行摊铺,振捣采用插入式振捣棒,各插入点之间的间距不得超过40cm。砼施工过程中,安排模板工专人负责跟踪,检查并处理漏浆问题。砼施工连续进行,泵送的间歇时间不宜过长,间歇时间过长,往往造成堵管。在短时间内不能泵送时,及时清除泵管内砼,并冲洗干净,泵车内砼保持2/3,以防止管内吸进空气,导致堵塞。砼浇筑按照先浇底板、再腹板纵横梁,最后浇筑顶板的顺序进行。一个施工面配6台φ50和3台φ30插入式震动器,1台平板震动器。插入式震动器略有倾斜斜插入砼中,遵循快插慢拔原则,边提边震,震动器移动距离不超过震动器作用半径的1.5倍,与模板保持5-10cm的间距,插入下层砼5-10cm,表面震动器的移动,以平板震动器的覆盖面重叠10cm为宜,砼震捣达到不再出现砼下沉为止。抹面:为控制箱梁顶面标高和表面平整度,在砼浇筑前,箱梁底板范围内顺桥向每隔5m从腹板内部焊接一根φ20钢筋,钢筋横桥向在箱梁每处腹板中间布置一道,测量在钢筋上放出相应位置箱梁顶面的标高控制点,然后在φ20钢筋上再焊接角钢,角钢顶面平齐控制点,角钢之间拉线作为标高控制标记,抹面时按标高标记沿箱梁顶面横坡进行。抹面前清除浮浆,顶板砼进行二次抹面,第一次抹面在砼振捣平整后进行,第二次抹面在砼近初凝时进行,以防早期无水引起表面干裂。扫毛可利用标高控制角钢搭设操作平台,采用自制的耙子人工扫毛,抹面和扫毛安排两班工人分开进行。12、施工缝处理第一次砼浇筑完毕后,砼结合面表面及时进行凿毛处理,凿毛质量严格按照规范规定控制。在第二次砼浇筑前,表面洒适量水进行湿润,防止砼接合面出现干缩裂缝。13、砼养生抹面完成后及时覆盖塑料布,防止表面风干龟裂,然后根据外界气温变化,选择相应的养护措施。外界气温较高时,待砼初凝后撤除塑料布改用土工布覆盖,并经常洒水养生,要点是保证砼表面时刻处于湿润状态;外界气温较低时,利用包裹塑料布和土工布进行保温和保湿,覆盖帆布防风。14、预应力张拉(1)、张拉前准备工作A、清除梁蹄张拉端支撑板上杂物、梁体孔道内积水和杂物。观测孔道内有无串孔现象,再用压缩空气吹干孔内水分。确认孔道已经进行过检孔器检查。对预应力筋束进行外观检查,不得损坏,无污物,无锈蚀。预应力筋下料两端共考虑30～40cm富余量,钢绞线切断前的端头用铁丝绑扎,用砂轮锯切割。下料后梳整编束,每隔1～1.5米绑扎铁丝一道,顺直编号分类存放,支垫遮盖严防锈蚀、污染。B、待砼达到设计强度95%,龄期达8天以上才能进行张拉施工。C、根据实用钢绞线新弹性模量E修正好钢绞线的伸长量供施工参考。(2)张拉设备的效验油泵、压力表、张拉千斤顶等必须已校正并在使用期限内。压力表、张拉千斤顶等计量设备,应定期检查并建立卡片备查,锚具按规定检查合格。张拉机具与锚具配套设备,应在进场时进行检查和校验。千斤顶与压力表应配套使用和校验,从而确定张拉力和压力表读数之间的关系曲线。(3)、锚固体系安装箱梁砼浇筑完毕后,将预埋钢板与锚具接触处的焊渣毛刺、砼残渣等清除干净,安装锚具和张拉设备。先人工将钢绞线拉直,再上好锚具夹片,挂上千斤顶和工作锚具,最后上好工具锚夹片,完成锚固体系的安装。(4)、预应力筋张拉施工分别采用YCW150型油压张拉千斤顶,配ZB4-500油泵A、张拉工艺流程0→0.1σk→σk→持荷2分钟,同时量测引伸量δ2→回油→量测引伸量δ3→0.2σk,0.1σk的伸长量以0.1σk→0.2引伸量σkδ1替代。其中符号说明如下:σk:张拉控制应力δ1:10%至20%张拉控制应力间的引伸量δ2:10%至张拉控制应力间的引伸量(油泵未回油)δ3:0至张拉控制应力间的引伸量(油泵已回油)①、检查千斤顶有无滑丝:若δ3-(δ2+10%伸长读数)大于8mm,则表明滑丝,应查明原因并采取措施,及时解决后方可继续张拉,再检查钢绞线尾端标记是否仍为一个平面,如平面发生了变化,说明有个别钢绞线出现了滑丝现象,必须采取措施进行及时处理。②、计算实测引伸量的方法:实测引伸量δ=δ2+δ1③、进行实测引伸量和计算引伸量的比较:张拉完后应对实测引伸量与计算引伸量进行比较,比较方法如下:-6%≤(δ-Δ＇)/Δ＇≤6%方可满足设计要求,否则应查明原因,并予以解决。B、预应力施工技术方法及注意事项:a、预应力钢筋的张拉采取双控的原则:混凝土强度达到设计强度的95%,龄期8天以上。b、张拉施工前一定要进行安全技术交底会,确保施工安全和施工质量。c、将锚头平面与预应力筋管道垂直,锚具孔中心与管道中心同心。预应力管道定位准确、牢固,浇筑砼时不变形。d、张拉必须两端对称进行。预应力束张拉时,严格按照规范及设计要求进行,并真实记录每级油压表读数及相应伸长量,当两端伸长值相差较大时,应查找原因,纠正再进行张拉。预应力束是张拉采用”应力,伸长量”双控制,实际伸长量与理论伸长值差控制在±6%以内,否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施加以调整后,方可继续张拉。断、滑丝数量不得超过规范要求:每束钢绞线断丝、滑丝允许1根,且每个断面断丝之和不超过改断面钢丝总数的1%。e、当张拉完毕后,松开千斤顶钢束回缩量超过6mm时,即认为滑丝,应将其单根拉出补足吨位,或者将正束放松,重新张拉。同束钢束重复张拉次数不得超过三次,否则应更换新钢束进行张拉。张拉完毕经24小时后复查,确认无滑断丝即可进行多余钢束头的切割。切断处距锚处3厘米以上,砂轮切割机切割。f、箱梁节段张拉属高空作业,张拉工作宜在白天进行,夜间作业必须确保照明及测量准确。应遵守高空作业的安全规定,先装好操作平台,后进行张拉。张拉作业油泵伸降压速应缓慢均匀,两端力求同步,切忌突然加压或卸压。测量伸长值必须两端同时进行。张拉过程中,千斤顶后方不得站人,测量伸长值或其它作业人员应站在千斤顶两端。张拉加力时,不得敲击及碰撞张拉设备,油表要妥善保护,避免受震。g、张拉时检查波纹管是否有堵塞,检查无碍后,方可进行张拉前的准备工作,包括安装锚具,夹片等。钢绞线张拉,采用双控,先张拉横向钢绞线,后张拉纵向钢绞线。张拉前,应对混凝土构件进行检验,外观和尺寸应符合质量标准要求。张拉时,应使千斤顶的张拉力作用线与预应力钢绞线的轴线重合一致。h、张拉作业的施工平台牢固可靠,尺寸不能过小,防止造成施工困难;i、张拉施工时,千斤顶后严禁站人,防止夹片飞出伤人;j、张拉时,保持匀速、缓慢的拉伸,确保张拉到设计吨位后稳压期间没有较大的预应力损失,不形成退锚。15、孔道压浆本合同段预应力钢绞线张拉达标后,孔道压浆采用真空压浆(1)、水泥浆标号为C50,预留7.07*7.07*7.07cm水泥浆试件不少于3组,水泥浆指标如下:a、水灰比:0.30～0.35;b、泌水率:最大泌水率不大于3％,拌和3小时后,泌水率小于2％,泌水在24h内重新被浆吸收;c、流动度:浆体流动度控制在14～18s,拌制30min后控制在50s内;d、膨胀率:经过试验确定膨胀剂的掺量,膨胀率小于5％;e、初凝时间不小于3h;f、抗压强度:浆体7天强度不小于30MPa,28天强度不小于50MPa。真空压浆主要设备有灰浆搅拌机、压浆泵、真空泵、真空压浆组件、各种接头阀门、浆桶等,主要设备的性能满足设计要求。(2)、真空压浆施工主要步骤如下:a、清理承压板上装配螺孔内的水泥浆,保证螺栓能旋进螺栓孔;b、用钢丝刷清理锚座底面和锚垫板上压浆孔的水泥浆,保证锚座底面平整、压浆通道畅通;c、清理盖帽的平面和密封槽,注意保持清洁。在密封槽内均匀涂一层玻璃胶,装入”O”型橡胶密封圈d、装配盖帽,将螺栓加垫片对齐位置旋入螺孔内,旋紧。注意保证排气口要垂直朝正上方。

e、在两端锚座上安装压浆管、球阀和快换接头。检查并确保所安装阀能安全开启及关闭。

f、确定抽吸真空端及压浆端。g、在安装完盖帽及设备后拧开排水口,利用高压风将管道可能存在的水份吹出。h、将接驳在真空泵负压容器上的三向阀的上端出口用透明喉管连接到抽真空端的快换接头上。i、在正式真空压浆前,用真空泵试吸真空。j、正式开始真空辅助压浆。启动真空泵,开启出浆端接在接驳管上的阀门。关闭入浆端的阀门。抽吸真空度要求达到-0.08～-0.1MPa负压值。

k、启动压浆机并压出残存在压浆机及喉管的水份、气泡,并检查所排出的水泥浆的稠度。在满意的水泥浆从喉管排出后,暂停压浆机并将压浆喉管经过快换接头接到锚座的压浆快换接头上。l、保持真空泵启动状态,开启压浆端阀门并将已搅拌好的水泥浆往管道压注。m、待水泥浆从出浆端接往负压容器的透明喉管压出时,检查所压出水泥浆的稠度。直至稠度一致及流动顺畅后,关闭出浆端阀门,暂停压浆机。n、开启置于压浆盖上的出气孔,开动压浆机。直至水泥浆从出气孔流出,待流出的水泥浆稠度一致及流动顺畅时,暂停压浆机,密封出气孔。o、开动压浆机,横向预应力管道保持压力于0.7MPa,持压不少于2分钟。p、关闭压浆机及压浆端阀门,完成压浆。q、清洗连接至负压容器上的透明喉管,以便下次压浆时能容易分辨水泥浆从抽空端流出。r、确保负压容器内水泥浆不会超过容量的50%,并定时将负压容器拆开,倾倒容器内水泥浆,清洗容器。s、在完成当日全部压浆后,将所有压浆喉管、压浆机、负压容器、透明喉管、三向球阀等进行清理,以方便下一次压浆之用。压浆后先将其表面清理干净并将周围的混凝土面凿毛,然后设置钢筋网,和浇筑封锚混凝土,封锚混凝土标号与构件混凝土相同,等压浆试块强度达到设计要求后,即可落架,落架时宜由中间向两面边对称缓慢松开扣件(或解除门式支架的大小锲块),然后逐步拆除支架。16、支架拆除施工现浇砼箱梁支架拆除是现浇砼结构物施工中一道关键性的重要施工工序。施工支架拆除不当,即砼结构物约束解除不当,造成其内在受力失衡,使砼结构物内在质量受到损伤,形成发纹微缝开裂,故现浇砼箱梁支架拆除一定要按合理的施工工序进行施工。(1)、拆架时间现浇筑箱梁支架何时可拆除,应按施工设计图的要求:结构物现浇砼强度达设计要求95%;结构物有关的预应力工程施工完成;经过单位工程负责人、质量自检人员和监理工程师的检查验证,确认不再需要支架时,并由监理工程师批准确认,方可拆除施工支架。(2)、拆架顺序满堂支架的拆除顺序:对支架的稳定性与拆架程序一定要给予高度重视,要采取相应措施防止支架下沉与变形。拆架时一定要先拆箱梁翼板后地板或先外伸梁后主梁,并必须从跨中对称往两边拆。当跨度大于20m时,支架拆除宜分两阶段进行,先从跨中对称往两端松一次支架,再对称从跨中往两端拆,而且在整个拆架过程中必须有技术人员跟班指挥与检查,以防拆架产生过大的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝,多跨连续梁应同时从跨中对称拆架。(3)拆架的安全措施A、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时,方可拆除。B、拆除脚手架前,应消除脚手架上的材料、工具和杂物。C、拆除脚手架时,应设置警戒区和警戒标志,并由专职人员负责警戒。D、脚手架的拆除应在统一指挥下,按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行:a、脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行;b、同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行,最后拆除连墙杆;c、在拆除过程中,脚手架的自由悬臂高度不得超过两步,当必须超过两步时,应加设临时拉结;d、连墙杆、通长水平杆和剪刀撑等,必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除;e、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品;f、拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,拆下的连续棒应放入专备安全袋内,锁臂应先传递至底面并放室内堆存,以防坠物伤人;g、拆卸连接部件时,应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置,然后开始拆除,不得硬拉,严禁敲击;h、拆下的门架、钢管与配件,应成捆用机械吊运或由井架传送至底面,防止碰撞,严禁抛掷。E、搭拆脚手架必须由专业架子工担任,并按现行国家国家标准<特种作业人员安全技术考核管理规则>(GB5036)考核合格,持证上岗。上岗人员应定期进行体检,凡不适于高处作业者,不得上脚手架操作。F、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋。G、操作层上施工荷载应符合设计要求,不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板。钢筋等物件。严禁在脚手架上拉揽风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。H、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。I、施工期间不得拆除下列杆件:(1)、交叉支撑,水平架;(2)、加固杆件:如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆等等;(3)、栏杆。J、作业需要时,临时拆除交叉支撑应经过主管部门批准,并应符合下列规定:a、交叉支撑只能在门架一侧局部拆除,临时拆除后,在拆除交叉支撑的门架上、下层面应铺满水平架或脚手板。作业完成后,应立即恢复拆除的交叉支撑;拆除时间较长时,还应加设扶手或安全网;b、只能拆除个别连墙件,在拆除前、后应采取安全措施,并应在作业完成后立即恢复;不得在竖向或水平向同时拆除两个及两个以上连墙件。K、在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。L、脚手架与架空输电线的安全距离、工地临时用的线路架设及脚手架接地避雷针措施等应按现行行业标准<施工现场临时用电安全技术规范>(JGJ46)的有关规定执行。M、沿脚手架外侧严禁任意攀登。N、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。对高层脚手架定期作门架立杆基础沉降检查,发现问题应立即采取措施。O、拆下的门架及配件应消除杆件及螺纹上的沾污物,并按规范要求规定分类检验和维修,按品种、规格分类整理存放,妥善保管。17、箱梁支座的安装在墩身浇筑至墩顶前,按照厂家提供的支座类型、规格,预埋好螺栓孔的位置,在安装支座前,根据不同的支座垫石类型加工相应的模板,模板上预留适量的排气孔和振捣孔,锚固螺栓、钢垫圈、钢套筒、钢模板配套连接好后,按图示中心线正确就位(模板与支座垫石间涂脱模剂,以方便拆卸),安装就位后,进行环氧砂浆的浇铸,待凝固后取下锚固螺栓,拆掉钢模板,把锚固螺栓旋入钢套筒内;在钢套筒和上下板座结合面布设密封垫圈后拧紧锚固螺栓,随后在支座周围进行临时防尘保护(用薄铁皮);上部结构施工完成后,拆下临时防尘、调平和锁定装第六章满堂支架设计第一节非交叉路段满堂支架设计1、满堂支架搭设满堂门式支架体系由支架基础、HR100门型架、调节杆、交叉拉杆、纵横水平加固杆、剪刀撑、可调节底座和托座、10cm×10cm木方作为横向分配梁、3根48*3.5mm钢管作为纵向主梁。10cm×10cm木方分配梁沿顺桥向,间距按25cm布置,直接铺设在纵向主梁上,纵向主梁铺设在支架顶托上。箱梁外模系统由侧模、底模组成,模板采用定型大块复合竹胶板,直接铺装在10cm×10cm横向分配梁上进行连接固定。根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标,经过以下门式支架设计计算确定,纵桥向门架片距底板区为100cm(即步距200cm),横梁区为50cm(即步距150cm);横桥向门架片距布置为底板区90cm(即跨距90cm),翼缘板区为120cm(即跨距120cm),横梁区、腹板区为45cm(即跨距45cm);门架立杆间及调节杆均设置纵、横桥向连系杆进行加固,纵桥向每步一设,横桥向每四跨一设,而且纵、横杆系与桥墩牢固连接;剪刀撑按横向四步一设纵向五跨一设;门架立杆顶部安装可调节托座,立杆底部支立在可调节底座上。对钢管的材质要求由于支撑架一次到顶,上部的荷载靠钢管来承受,其材质直接影响到使用安全,故要求:钢管其材质符合GB700-79、3#钢的技术要求,对有腐蚀弯曲,变形损伤和裂纹着,严禁使用。支承架的搭设顺序:按排距弹线铺支座板摆扫地杆竖立杆依次上一排纵、横管上二排横管校正立管上临时支撑搭至指定标高搭设各部剪刀撑自检预压交付验收2、满堂支架计算2.1、满堂支架计算书2.1底模板支架体系a、底模板使用厚15mm复合竹胶板;b、木档规格为100mm×100mm木档,中心间距L木＝250mm;c、纵梁采用3根48*3.5mm钢管,常规位置间距L纵＝900mm;横梁、腹板位置间距L纵＝450mm;d、门式支架箱梁常规位置按跨距L跨＝900mm,步距L步＝mm布置;横梁按跨距L跨＝450mm,步距L步＝1500mm布置;翼板按跨距L跨＝1200mm,步距L步＝mm布置;2.2现浇箱梁施工荷载计算2.2.1恒荷载a、现浇2m高箱梁砼自重:翼板荷载(取砼平均厚度0.4m)为0.4×1×1×25×1.2＝12KN/m2,底板位置荷载(取砼平均厚度0.56m)为0.56×1×1×25×1.2＝16.8KN/m2,横梁、腹板处荷载为2.0×1×1×25×1.2＝60KN/Q底板=17.5KN/m2=0.0175N/mm2;Q翼板=10KN/m2=0.01N/mm2;Q横梁=50KN/m2=0.05N/mm2;b、竹胶板:Q竹=0.115KN/m2=0.000115N/mm2c、木档:Q木=6.0KN/m3×0.1m×0.1m×(1÷0.25)m/m2=0.24KN/m2=0.00024N/mm2d、钢管纵梁:Q钢管=3×0.0384KN/m×(1÷0.9)m/m2=0.129KN/m2=0.000129N/mm2e、脚手架自重产生轴向力计算每跨距内,每步架高内的构配件及其重量为:门架重:0.224KN交叉支撑重:2×0.04=0.08KN每米高脚手架自重:QGk1＝(0.224+0.08)KN/1.9m=0.16KN/m=0.16N/mm每方空间内脚手架自重:QGk1′＝0.16KN/m/0.9m/2.0m＝8.9×10-8N/mm3f、加固杆产生的轴向力计算水平加固杆按1步一设,4跨一设则每步距宽度内:扣件重为1×0.0135KN＝13.5N钢管重为0.9m×0.0384KN/m＝34.56N每跨距宽度内:扣件重为0.0135KN/4＝3.4N钢管重为2.0m×0.0384KN/m/4＝19.2N每米高脚手架加固杆重:QGk2＝(13.5+34.56+3.4+19.2)N/1900mm＝0.0372N/mm每方空间内脚手架自加固杆重:QGk2′＝0.0372KN/m/0.9m/2.0m＝2.07×10-8N/mm32.2.2活荷载

a、施工人员及施工设备荷载:Q人施=2.5KN/m2=0.0025N/mm2b、振捣砼产生的荷载:Q振施=2.0KN/m2=0.002N/mm23、分配梁验算(分配梁□10×10cm方木)采用松木E＝9×103MPa,[σ]＝12MPa.W＝＝I＝注:按简支梁计算(1)、翼板处横梁计算跨径为L＝1.20m,分配梁间距为25cm每根分配梁上的均布荷载为Q＝Q翼板+Q竹+Q木+Q振施＝(12+0.115+0.24+2.5+2.0)×0.25=4.213KN/mM＝σ＝f＝(2)、横梁(腹板)处计算跨径L＝0.45m,分配梁间距为25cm每根分配梁得到的作用荷载为q＝Q横梁+Q竹+Q木+Q振施=(60+0.115+0.24+2.5+2.0)×0.25＝16.214KN/mM＝σ＝f＝(3)、底板处分配梁计算跨径L＝0.9m,分配梁间距为25cmq＝Q砼+Q竹+Q木+Q振施=(16.8+0.115+0.24+2.5+2.0)×0.25＝5.414KN/mM＝σ＝f＝分配梁受力满足要求。3、承重梁验算承重梁采用3根48×3.5mm薄壁钢管E=2.06×105MPa,[σ]＝205MPaW＝＝I＝按三等跨连续梁计算(1)、腹板、横隔板处纵梁计算跨径90cm,均承荷载q＝(Q横砼+Q竹+Q木+Q槽+Q振施+Q钢管)×0.45=(60+0.115+0.24+2.5+2.0+0.129)×0.45=29.243KN/m(2)、底板处纵梁计算跨径90cm,均承荷载为q＝(Q底砼+Q竹+Q木+Q槽+Q振施+Q钢管)=(16.8+0.115+0.24+2.5+2.0+0.129)×0.9＝19.606KN/m(3)、翼板处纵梁计算跨径90cm,均布荷载q＝(Q翼砼+Q竹+Q木+Q槽+Q振施+Q钢管)=(12+0.115+0.24+2.5+2.0+0.129)×1.2＝20.381KN/m(4)、腹板、横隔板处纵梁验算q＝29.243KN/mM＝σ＝f＝(5)、底板纵梁验算q＝19.606KN/mM＝σ＝f＝(6)、翼板处纵梁验算q＝20.381KN/mM＝σ＝f＝承重梁受力满足要求。4、脚手架稳定验算以受力最大处(腹板、横梁)验算脚手架稳定性。脚手架搭设高度按H脚＝10000mm计,则作用于一榀门架的轴向力为Q门＝1.2×(Q横梁+Q竹+Q木+Q钢管+QGk1′H脚+QGk2′H脚)+1.4×Q振施＝0.0679N/mm2门架承受荷载为:N门＝Q门L跨L步＝0.0679×450×1500＝45832.5Nφ57壁厚2.5mm立杆几何参数:h立＝1900mm,A立=428mm2,I立=159200mm4,φ26.8壁厚2.5mm加强杆几何参数:h加＝1690mm,A加=190mm2,I加=14200mm4则:门架几何参数:h门＝1900mm,A门=2A立=856mm2,I门=I立+I加h加/h立＝171830.5mm4i门＝(I门/A立)0.5＝(171830.5/428)0.5＝20.0mmλ＝kh门/i门＝1.13×1900/20.0＝107.4脚手架高度(m)≤3031～4546～60调整系数k1.131.171.22由λ查的压杆的折减系数ψ＝0.537σ＝N门/(ψA门)＝45832.5N/(0.537×856)mm2＝99.7Mpa＜[σ]=205Mpa5、基础承载力验算(1)、门架基础承载力验算:门架立杆受力N立杆＝N门/2=45832.5/2＝22916N,而10cmC20砼基础上门架可调底座尺寸为A底座＝150mm×150mm＝22500mm2,则基础上受力为:地基立杆15cm115cm40cm450450N立杆σ＝N立杆地基立杆15cm115cm40cm450450N立杆(2)、天然粉砂土承载力验算天然粉砂土容许承载力为120KPa,修正后的地基承载力为120×0.4=48KPa天然粉砂土上铺宕渣的高度为40cm,按照45°应力扩散角计算。天然粉砂土承受的压应力为:22916/1322500＝17.33KPa＜48KPa地基承载力满足要求。第二节交叉路段满堂支架设计梁式排架结构为:基础:条形钢筋混泥土,尺寸为2700cm(长)*200cm(宽)*墩身横梁:四片三层贝雷钢架,尺寸为2700cm(长)*100cm(宽)*450cm(高)。纵梁:45a号工字钢,计算跨径8m,横桥向间距底板处间距0.9m,腹板处间距0.3m,翼板处1.2m,计37根。纵梁上面铺设I25a工字钢,纵桥向间距100cm,共计8根。7M7M4.5M跨机场路等通道支架示意图4.5M跨机场路等通道支架示意图7M0.5M一、通道支架设计:通车孔支架采用梁式排架结构进行验算,梁式排架结构上面满堂门式支架同前,故只须验算下面的梁式排架支架及基础和地基。7M共10根7M共10根7M共10根7M共10根1、荷载计算3.4.17、通道支架计算:通车孔支架采用梁式排架结构进行验算,梁式排架结构上面满堂门式支架同前,故只须验算下面的梁式排架支架及基础和地基。7M共10根7M共10根均布荷载P=29.838KN/m计算跨径8mR7M共10根7M共10根均布荷载P=29.838KN/m计算跨径8mRARB1、荷载计算为简化计算,将上面钢管立杆转递给工字钢纵梁的荷载视为大小相同,并按最大点的荷载值进行验算。工字钢自重荷载均以q2=0.804KN/m计。施工时临时荷载按照2.5KN/m2取值,施工振捣荷载按照2.0KN/m2取值。箱梁自重按腹板最大处取值50KN/m2(砼25KN/m3)I25a工字钢自重荷载(8×0.381kN/m)/8m=0.381(KN/m2)门式支架自重按单位面积荷载最大处(横向90cm,纵向100cm)计算取值1.1KN/m2则作用于工字钢上单位面积荷载为:1.2×(50+0.381+1.1)+1.4×(2.5+2.0)=68.077(KN/m2)近似换算成作用于每根工字钢上每米均布荷载为:q=68.077KN/m×0.3+0.804KN/m=21.227(KN/m)2、工字钢抗弯、抗剪验算:计算支点反力:RA＝RB＝qL/2=21.227×8/2=84.908(KN)剪力、弯矩计算:因工字钢受力较简单,其最大剪力应在支点上、最大弯矩应在跨中。最大剪力:Qmax＝RA＝84.908KN最大弯矩:Mmax＝qL2/8＝21.227×82/8=169.816(KN.M)抗弯强度:σw=Mmax/Wx=169.816×106/(1.43×106)=118.75(Mpa)工字钢允许抗弯强度:[σw]=205Mpa∴σw＜[σw]抗剪强度:τ=QmaxSx/Ixδ=84.908×103/(386×11.5)=19.13(Mpa)工字钢允许抗剪强度:[τ]=120Mpa∴τ＜[τ]结论:工字钢纵梁抗弯、抗剪强度满足要求。3、工字钢刚度验算:查型钢表,45a号工字钢的惯性矩Ix＝3.22×108mm4,弹性模量E＝2.1×105MPa。计算跨中最大挠度:fmax＝5qL4／384EI＝5×21.227×84×1012/(384×2.1×105×3.22×108)=16.7(mm)允许挠度:[f]＝L／400＝8000/400=20(mm)∴fmax＜[f]结论:工字钢纵梁刚度满足要求。4、墩身横梁贝雷桁架强度验算一榀贝雷桁架为三片三层贝雷组合而成,总长27m。上部结构自重及支架等转递给贝雷桁架的荷载为:箱梁按全断面17.864×25KN/m=446.6KN/m计算(17.861×25KN/m×8m+37×8m×0.804KN/m)/2=1905(KN)考虑1.3的安全系数,基础受到的荷载则为2476KN。贝雷桁架每延米荷载为q=2476/27=91.7(KN/m)贝雷最大弯矩:Mmax＝qL2/8＝91.7×32/8=103.2(KN.M)而单排单层贝雷[M]=788.2KN.M∴Mmax＜[M]结论:贝雷桁架抗弯强度满足要求。5、地基承载力验算上部结构自重及支架等转递给基础的荷载为:(1)、上部结构自重及支架等转递给贝雷桁架的荷载为:(17.861×25KN/m×8m+29×8m×0.804KN/m)/2=1905(KN)(2)、贝雷墩身:108片×2.7KN/片×1.1(支撑架等)=320.76(KN)(3)、基础砼自重:27×2.0×0.5×25=675(KN)合计一条基础受到的荷载为1905+320.76+675=2900.76(KN)天然粉砂土容许承载力为120KPa,修正后的地基承载力为120×0.4=48KPa天然粉砂土上铺宕渣的高度为40cm,按照45°应力扩散角计算。天然粉砂土承受的压应力为:2900.76/(27×2.8)＝38.37KPa＜48KPa地基承载力满足要求。二、跨河通道支架设计跨河处支架采用梁式排架结构进行验算,梁式排架结构上面满堂门式支架同前,故只验算下面的梁式排架支架及基础。梁式排架结构为:基础:Φ600钢管桩,横向底板处间距0.9m,腹板处间距0.45m,翼板处1.2m,双排。共计24根。墩身横梁:在钢管桩上面用两根I36a工字钢双拼。纵梁:贝雷钢架,计算跨径15m,(边跨为7.5m),总宽度9.9m,横向底板处间距0.9m,腹板处间距0.45m,翼板处1.2m,共计12组贝雷纵梁上面铺设I25a工字钢,纵桥向间距100cm,共计16根。跨河处通道支架示意图跨河处通道支架示意图1、纵梁贝雷钢架验算(1)、荷载分析为简化计算,将上面钢管立杆转递给纵梁贝雷钢架的荷载视为大小相同,并按最大点的荷载值进行验算。施工时临时荷载按照2.5KN/m2取值,施工振捣荷载按照2.0KN/m2取值箱梁自重按单位面积荷载最大处计算取值50.0KN/m2按照1.1倍箱梁自重堆载,则单位面积荷载最大处为50.0×1.2＝60.0KN/m2I25a工字钢自重荷载(0.381kN/m×16)/15m=0.4064(KN/m2)门式支架自重按单位面积荷载最大处计算取值1.1KN/m2则作用于贝雷钢架上单位面积荷载最大处为:2.5+2.0+60.0+0.4064+1.1=66.006KN/m2每组贝雷钢架每米自重(5×2×2.7KN/片)/15m×1.1(配件系数)=1.98KN/m近似换算成作用于每组贝雷钢架上每米均布荷载:q=(66.006KN/m+1.8KN/m)×0.45=30.513(KN/m)(2)、贝雷钢架抗弯、抗剪验算每组贝雷钢架受力F=30.513×15=457.69(KN)最大弯矩:Mmax＝qL2/8＝30.513×152/8=858.18(KN.M)每组贝雷允许弯矩[M]=788.2KN.M×2=1576.4(KN.M)∴Mmax＜[M]最大剪力:Qmax＝RA＝F/2=457.69/2=228.845(KN)每组贝雷允许剪力[Q]=245.2KN×2=490.4(KN)∴Qmax＜[Q]结论:贝雷钢架纵梁抗弯、抗剪强度满足要求(3)、贝雷钢架刚度验算惯性矩Ix＝2.505×109mm4×2=5.01×109mm4,弹性模量E＝2.1fmax＝5qL4／384EI＝5×30.513×154×1012/(384×2.1×105×5.01×109)=19(mm)允许挠度:[f]＝L／400＝15000/400=37.5(mm)∴fmax＜[f]结论:贝雷钢架纵梁刚度满足要求。2、墩身横梁两根I36a工字钢验算由于贝雷钢架作用点与钢管桩相重合,即工字钢无弯矩、剪力、挠度存在,故能满足要求。3、钢管桩验算(1)、承载力验算作用于单根I36a工字钢处最大压力为:V=1.2×ql/2=1.2×30.513×15/2=274.6(KN)单根I36a工字钢自重为:10.5m×0.599KN/m=6.3(单根钢管桩自重为:14m×3.14×0.6×0.O12×78.5KN/m3=24.8(KN)则作用于单根钢管桩的荷载P=274.6+6.3/12+24.8=299.942(KN)单根钢管桩的摩阻力F=λsU∑qsikIi+λpqpkAp式中U---桩身周长,取U=3.14×0.6=1.884(m)λs—侧阻挤土系数,闭口桩取λs=1,敞口桩dS＜600mm,取λs=1qsik—桩的极限侧阻力,取qsik=30KN/mIi—土分层深度,取Ii=7m,根据地质资料为亚粘土。qpk—桩端极限侧阻力,取qpk=100KN/m2Ap—桩端面积,取Ap=3.14×0.32=0.283(m2)λp—桩端闭口效应系数,对闭口桩取λp=1,F=λsU∑qsikIi+λpqpkAp=1.884×30×7+100×0.283=423.94(KN)考虑安全系数1.3,则单桩极限承载力为F极限=423.94/1.3=326.1(KN)∴P＜F极限结论:钢管桩达到承载力要求。(2)、稳定性验算钢管截面积A=22608mm2惯性矩I=mmi=(I/A)1/2=188.9(mm)λ=KL/i=1.13×7×103/188.9=41.87取φ=0.882σ=P/(Aφ)=276100/(22608×0.882)=13.85Mpa取安全系数K=2则2σ=2×13.85=27.7Mpa＜[σ]=140Mpa结论:钢管桩整体稳定性满足要求。第七章质量保证体系总目标:精心组织、精心施工、切实落实”质量第一”的企业方针策略,以高度负责精神、严把质量关,确保本工程达到优良级,争创市政金奖。单位工程目标:确保单位工程优良率达到95%以上。第一节建立质量管理组织体系建立以项目经理为工程第一责任人的工程质量管理机构,和以项目总工程师负责的工程技术、质检、试验、测量监控四位一体的质量保证体系,严格施工过程中的质量控制。见质量管理组织机构框图;质量保证体系框图。质量管理组织机构框图项目经理:李世祥项目经理:李世祥副经理:副经理:任水良总工程师:总工程师:郝万龙机料科顾利青计财部沈亚机料科顾利青计财部沈亚试验室傅秋红安全科潘永明质检科陈栢鸣工程科李亚均路基工区唐建洪路基工区唐建洪桥梁工区丰革工程质量管理组织体系 (二)、质量管理三级监督组织体系组织三级管理的质量管理组织体系,即第一级为具体操作班组质监员,具体实施各项质量自检保证制度;第二级为在项目工程监理制度下,项目总工程师、项目主任工程师负责,项目质量员具体实施,负责对第一级管理人员的场外监督检查和内业资料的收集、整理和汇总;第三级为企业行政领导责任制下,企业总工程师负责,质监部门具体实施,对第二级管理人员的监督检查。第二节箱梁的防裂措施现浇箱梁裂缝,有纵向的,横向的,斜向的,竖向的,水平的,表面的和贯穿的等各种裂缝。过多,过密或过长的裂缝不但会直接影响结构物的外观,