炼油区围堰加高施工方案完整

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目录炼油区围堰加高施工方案完整(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）TOC\o"1—3”\h\z\u_Toc401228853"第一节施工内容概述2_Toc401228855"第三节施工要求3HYPERLINK\l”_Toc401228856”第三章施工准备3HYPERLINK\l”_Toc401228857"第四章施工方法3第一节施工工序3HYPERLINK\l”_Toc401228859”第二节施工方法3HYPERLINK\l”_Toc401228860”第五章质量检验7第六章HSE措施9第一节HSE技术措施9HYPERLINK\l”_Toc401228863”第二节工作风险分析（JSA）9HYPERLINK\l”_Toc401228864”第三节针对工作风险分析采取的风险消减措施11HYPERLINK\l”_Toc401228865"第四节现场安全、文明施工保障措施13HYPERLINK\l”_Toc401228866"第七章施工进度要求13HYPERLINK\l”_Toc401228867”施工进度计划表13第八章资源需求计划15HYPERLINK\l”_Toc401228869"第一节人力资源计划15HYPERLINK\l”_Toc401228870"第二节施工机具使用计划15HYPERLINK\l”_Toc401228871”第三节施工措施用料计划15第四节检验试验设备和测量器具使用计划16第一章编制依据1、《混凝土结构工程施工与质量验收规范》GB54－2002（2021）2、《地下工程防水技术规范》GB50108－20213、《水泥基渗透结晶型防水材料》GB18445—20214、《混凝土外加剂应用技术规程》GB50119—20215、《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145—20216、《混凝土结构加固设计规范》GB50367—20067、中国成达工程设计文件400-62—0000-70-101。8、中国寰球工程公司《防止地下水污染参考图集－第5版》第二章施工内容及要求第一节施工内容概述1.本工程对原有围堰进行加高处理,加高后的围堰高于地坪600mm（地坪坡底处），地坪最高处围堰加高150mm.原围堰为钢筋混凝土,堰高150mm、宽150mm（施工时根据各装置实测），按防渗要求设计为砼C30P6，砼表面防渗要求按设计要求。加高前，原围堰顶部凿除钢筋混凝土保护层，加高围堰插入原围堰的钢筋采用结构胶粘结,插筋为钢筋C12@150，植入围堰深300mm，水平钢筋为C16@150mm。2。工程工期要求:根据工程项目部布署调整进度。3.施工范围为：炼油区装置（除硫磺外）围堰加高。具体为生产一部的常减压装置、催化装置；生产二部的蜡油加氢装置、柴油加氢装置、渣油加氢装置；生产三部的芳烃重整抽提、联合装置。4.与专项工程施工有关的主要因素介绍加高围堰分布在炼油区各装置内污染防止区，装置为生产运行状态,围堰沿线长，实物量小，障碍多,防火防爆安全要求高，施工作业效率低。围堰加高用材料因装置区无空地，且分散在各装置区内，范围较大，所以钢筋在厂外预制场地集中加工，再运至厂内安装作业地点绑扎；砼采用商品砼，由于加高围堰壁薄、高度截面小，一次浇筑的砼量少,浇筑砼运输车停滞时间长，且装置区进车困难或有障碍不能通行，泵车无法使用等因素,砼浇筑时,每次砼用量由砼搅拌运输车运至装置区外倾卸在集料槽内，砼料槽采用钢板制作，根据搅拌车容量结合现场需用量制作3～5个料槽。人工从料槽铲装手推车运输至浇筑地点卸放，此处集料槽为便于随浇筑移动能够人工搬运，采用铁皮或胶合板制作.当手推车不能通过时，人工抬运，人工铲砼料入模.遇高低障碍需跨越时，采用方木板和钢板搭设通行过桥。遇设备或管道等需采取相应的保护措施，采用钢管和彩钢板搭设垂直和水平防护隔离。第二节主要实物工程量装置围堰总长约5100m,植入插筋约34000根，钢筋制作安装47t,模板制作安装4600m2，砼浇筑量230m3，围堰醚化胶嵌缝总长1100m.第三节施工要求工程质量达到合格标准，材料进场合格率100%,单位工程验交一次合格率100％,单位工程观感优良，分项工程合格率100%，质量事故发生率为零.第三章施工准备第一节现场准备对装置区原围堰进行现场实查和测量并统计，工程材料已进行市场信息采集，周转材料和机具已准备就绪。第二节技术准备施工图纸已收到；图纸会审已完成；设计和建设单位进行了现场交底；计量及试验器具合格符合施工要求；对作业人员进行施工技术及安全交底。第四章施工方法第一节施工工序加高围堰现场测定高度和坡度—-凿除原围堰顶钢筋保护层及抹灰层——划线定位钻孔植筋——钢筋制作安装——模板制作安装-—砼浇筑——模板拆除—-细部处理——砼养护第二节施工方法1、围堰加高现场测量:使用水准仪将围堰最低点测出,再计算好坡度，按坡度分别在围堰四角定好加高的高度。2、新旧砼结合面处理:围堰加高前，依据设计要求凿除钢筋表面混凝土保护层，露出原钢筋，将砼表面清扫干净。根据现场实际查看，围堰外表面抹有较厚的水泥砂浆层,在围堰加高前，顶面凿除钢筋保护层时一并凿除，由于原围堰截面高度小，顶层砂浆层及砼保护层凿除时，两侧面砂浆层易破损、开裂、与基层脱壳及掉块的现象，影响质量、外观不好、难补修，所以，需要全部凿除，是否需要再抹灰按实际情况和工程部及设计要求。2、围堰插筋植筋:1、钻孔：加高围堰内设计立筋为(HRB400)C12＠150，按设计要求植入原围堰内，植入深度300mm,植筋锚孔位于围堰壁的中部，按钢筋间距画定孔位，使用冲击电钻垂直钻孔，钻孔孔径16mm、孔深于钢筋底端10mm，植筋的锚孔采用毛刷擦刷孔壁，然后压缩空气或手动气筒清理孔内粉尘，锚孔清孔完成后，若未立即植筋，暂时封闭其孔口,防止灰土、砂粒、雨水等杂物落入或受潮,保证植筋时锚孔内洁净干燥.钻孔遇钢筋障碍移位重新钻孔后，在临近锚孔区的废弃锚孔采用高强度无收缩砂浆填充密实。2、锚固胶调配：植筋胶粘剂采用改性环氧类和改性乙烯基酯类（包括改性氨基甲酸酯），为双组分材料，现场调配锚固胶时，在无尘土的室内进行,按照产品说明书规定的配合比和工艺要求执行，设专人调配。调胶时，根据现场温度和植筋数量确定每次拌和量，拌合好的胶液应色泽均匀、无结块和气泡,在锚固胶调制和使用过程中，应防止灰尘、油、水等杂质混入，在规定的操作时间内完成植筋安装.3、锚固胶灌注：注胶时,使用长嘴注胶管深入成孔底部，通过挤压器将胶从孔底向外均匀、缓慢地进行填孔，注意排除孔内的空气，注胶量为孔深的1/2～1/3,以植入钢筋后略有挤出胶液为宜。然后插入钢筋，植筋后待胶粘剂达到固化时间后，方可进行钢筋绑扎、模板安装工作.4、植筋表面处理：采用机械法或钢丝刷除去植筋表面铁锈和氧化层,然后用丙酮除去残留油污，使钢筋植入部分表面干净，以增加与结构胶的粘结力。经处理的钢筋应尽快植入孔内,避免再次污染。5、钢筋植入:将处理好的钢筋按照单一方向缓慢旋入孔内预定深度，有利于钢筋与胶体、胶体与孔壁的粘合，严禁将钢筋从胶桶中粘胶直接塞进锚孔。6、固化:已植入孔内的钢筋在达到锚固胶规定的固化温度和对应的静置固化后，方可进行下道工序，中间不得扰动。3、钢筋制作安装：钢筋必须有出厂合格证，进场报验后，见证取样经二次复检合格后，方可使用。钢筋用木方架空离地堆放，上面用彩条布覆盖，防止锈蚀。钢筋集中加工使用切断机下料、弯曲机制弯，加工尺寸按照现场围堰实际长度，运至安装地点绑扎.植入钢筋(HRB400)C12＠150，位于围堰壁中部，钢筋顶部保护层厚30mm，每根插筋的下料长度根据现场实测坡道，逐根下料并按顺序编号，防止窜位发生高低不平现象.水平钢筋（HRB400)C16＠150,钢筋保护层厚30mm，底道钢筋距原围堰顶50mm通长布设,顶道钢筋通长布设，中间钢筋按坡比留头,钢筋锚固长度为35d，绑扎搭接接头长度为42d，上下排钢筋的搭接绑扎接头应错开,同一区段内接头数量为25％。水平钢筋与插筋十字扣交叉绑扎牢固。钢筋安装的允许偏差不得大于规范规定，表面不允许有颗粒状（片状)铁锈，在浇筑砼前先对钢筋进行验收,并作好隐蔽工程记录.4、模板制作安装及拆除：1、模板制作:砼为清水砼，采用1220mm＊2440mm＊15mm黑面木胶合板做模板面料，木方50＊60mm做背肋，因原围堰高约150mm,凿除钢筋保护层后余高约120mm,为达到加高围堰与原围堰壁顺接，模板宽度的按围堰全高采用整块板制作，安装时模板上口与堰顶平齐,下口座落于地面上，遇地面高低不平时，用木楔塞紧，模板水平背肋通长木方5道（间距100～150mm）,立楞采用木方，立楞长度为地面至堰顶。2、模板安装：模板运至现场安装前应在表面均匀刷脱模剂，但不得污染钢筋和混凝土接槎处。在每次脱模后，应立即清除粘附在模板上的砂浆。模板安装时，模板之间的接缝面采用PE胶条粘接，两侧模与原围堰壁接缝处水平通长PE胶条粘接，侧模用线锤检查其垂直度,上口高度按现场坡度测量确定，并挂通长拉线保证顺直.模板固定使用方木支撑，模板上口横木与外侧立楞及斜支撑组成模板固定支架，堰壁上口宽度钉小木方控制,模板下口防止外移，木支撑下口固定采用电钻钻孔，孔深不大于60mm（小于砼地面的1/3厚度），孔内插入钢筋桩（B20\L=150\@500)，模板拆除后,地面桩孔经清孔后，采用高强无收缩砂浆填塞密实。模板拆除要求：模板在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后即可拆除，由于围堰位于装置区，生产运行及维护人员及机械需要出入通行，因砼早期强度低容易被碰坏，加之施工沿线长保护难度大，唯一可行的方法在模板拆除清理后，仍将模板安装在围堰两侧保护.模板拆除顺序遵循先支后拆、后支先拆，拆模时不得用钢棍或铁锤猛击乱撬，以防砼外观及内部受损。5、砼浇筑及养护：砼使用商品砼抗渗C30P6,砼原材料有合格证、检验报告、配合比、开盘鉴定报告、砼强度合格报告。砼浇筑前,先浇水使下部围堰砼充分湿润,接缝处铺设20~50厚同配比水泥砂浆（商品砼内不掺石子），砼为人工铲装入模，入模时铲要反扣,防止石子滚落一边聚集，形成蜂窝，砼浇筑从一端开始向前推进。砼振捣，因壁薄、高度截面小（厚15～20cm、高45cm）,使用直径30mm振捣棒捣实，振捣均匀、不漏振、不欠振和过振，做到快插慢拔，以免混凝土里面产生气泡或空隙。插入式振捣棒捣实混凝土的移动间距为作用半径的1。5倍（一般为30~40cm）,振捣器距离模板不大于振捣器作用半径的1/2，混凝土表面泛浆并不再沉落,无气泡为准。浇筑混凝土时不得触碰钢筋与模板，应经常观察模板和钢筋等有无移动、变形情况，发现问题应立即进行处理。6、变形缝和施工缝设置：原围堰现场实际存在较多不规则裂缝,影响抗渗效果。因地面与围堰相连,为防止地面不规则裂缝,设置变形缝纵横切缝分块,而围堰并未留缝，所以在地面变形缝作用下，出现较多不规则开裂缝。为避免此缝产生,建议围堰相对应地面变形缝留置每一条缝。围堰加高段变形缝采用楔形小木条嵌内砼内，拆模后起出木条成凹缝,原围堰段变形缝采用切缝机切缝,切缝宽深(8*10mm)，同上部嵌木条宽厚，留缝与切缝上下垂直为一线,每道缝分遍连续嵌入防渗胶成一体（嵌缝胶按要求采用醚化胶），增强抗渗能力。砼施工缝留置在围堰变形缝处,缝间模板分隔，拆模后填缝。7、细部处理：由于原有围堰不顺直,加高的围堰与下部围堰不能严密贴合，砼浇筑后，易存在接缝处新浇筑砼凸出不平。砼待达到一定强度,在不会缺棱掉角时拆模，拆模后，在砼潮湿时及时对结合缝修补，用抹子将刮除凸出砼体，下部低凹处，用1：1水泥细砂胶浆填补抹平。由于原有围堰表面抹有水泥砂浆面层，在围堰加高后,根据现场实际情况,按工程部要求重新抹20厚1：2防水砂浆.8、砼养护：围堰砼养护采用手推车运水，人工洒水,外包裹塑料布。第五章质量检验一、原材料、混凝土强度、植钢拉拔试验各种检测工作程序:1。原材料进场必须进行进场验收，出厂合格证，质量检测报告必须齐全、真实准确。2.进场材料在监理见证人员见证情况下按规范规定的取样标准进行取样,送检测单位进行复试，复试结果向专业监理工程师报验，合格后方可使用。3。混凝土强度、植钢拉拔试验检测按规范规定检测数量、标准在监理工程师见证下取样检验，留置试块等。混凝土标养试块送检测站进行标准养护.二、施工过程质量检验工作程序：1。检验批质量验收：检验批工序完成后，施工单位进行自检、互检、交接检,检验合格后由质检员上报专业监理工程师进行联合检查,检验合格后，在检验批质量验收记录上签字，进行下道工序.2.分项工程验收:分项工程的各检验批完成且均自检合格后，由施工单位项目技术负责人会同专业监理工程师进行分项工程检查验收,验收合格后在分项工程质量验收记录上签字。3。分部(子分部)工程质量验收：分部（子分部）工程包含的所有分项工程完成且均自检合格后,由施工单位项目经理、勘察设计单位项目负责人、总监理工程师联合进行检查验收，合格后在分部(子分部)工程质量验收记录上签字。4。单位（子单位）工程质量验收：单位(子单位）工程包含的各分部工程完成且均自检合格后，由施工单位负责人、设计单位负责人、总监理工程师、建设单位项目负责人联合进行验收,合格后在（子单位）工程竣工验收记录上签字。工程质量控制点项目质量控制点名称控制等级测量定位1。围堰加高高度和坡度确定.BR钢筋工程1.钢筋构造做法；2.钢筋的绑扎质量；3.钢筋的保护层及标高控制；4.钢筋接头连接质量控制；5.植筋质量控制；6.原材料质量控制。AR模板工程1。侧模垂直平整度；2。模板上口通线；3。接缝及转角处理；4.模板拼缝处理.BR混凝土工程1.混凝土原材料质量检查与控制；2.混凝土管理；3。混凝土搅拌质量;4.混振捣质量；5。混凝土养护；6。混凝土成品保护AR控制点等级说明A级为最重要的质量控制点，必须由业主、监理、施工单位三方质检人员共同检查确认.B级为重要的质量控制点,由监理、施工单位二方检查人员检查确认.C级为一般质量控制点,由施工单位质检人员检查确认。在A、B、C三级中需提交检查记录者，在其后加R，如AR、BR、CR级.材料员：凌国才资料员：赵发宽质量员：陈勇任技术员：邢利荣材料员：凌国才资料员：赵发宽质量员：陈勇任技术员：邢利荣项目经理:项目经理:周期云安全员：陈勇安全员：陈勇各班组长各班组长第六章HSE措施第一节HSE技术措施1、装置区要求防火防爆，本工程在钢筋保护层凿砼、植筋钻孔、模板安装及砼振捣等主要工序使用电动机械，易产生火花,相应采取的措施为：通知装置区测氧测爆，在围堰两侧用木方和胶合板搭设垂直防护进行隔离；配备手提式灭火器；专人看护.2、装置区防止有毒有害气体，相应采取措施为:配备H2S报警仪，H2S防毒面罩,专人指挥逃生撤离.3、围堰植筋后安全防护，由于钢筋直立且高度较低，装置区操作人员出入通行，易发生拌倒时戳伤，相应采取的措施为:植筋后,拉设安全警示线，专人看护提示，立即钢筋绑扎，并安装两侧模板封闭.第二节工作风险分析(JSA）1、在工程施工之前，根据专业施工员编制的施工方法,由施工单位安全管理、工程、技术质量部门等人员对施工中存在的各种环境因素和危险源进行分析，通过识别和评估，对不可接受的风险采取有效的控制和削减措施。2、对日常施工中的环境影响和风险分析，由施工班长担任组织者和主要实施者，必要时由安全人员和技术人员协助进行。3、风险分析步骤1）建立判别准则,确定相应的法规要求。2）熟悉施工方案、了解施工工序、作业环境，制定实现HSE目标的施工规程.3）识别危险，正确判别能造成人员伤亡，财产损失的不安全因素，包括人的违章操作,设备的失控等。4)分析人的不安全行为、物的不安全状况等触发事件.5）确定危害及其影响。6）评价危害和影响。7)记录重要危害和影响。8)制定相应的纠正与预防措施，确保工程各工序的顺利进行。结合石油化工行业特点而采用安全系统工程的危险评估方法，它综合考虑生产、运输、储存等生产系统各个环节发生事故的可能性，人员暴露在这些环境的频率以及一旦发生事故所产生的后果的严重性等三方面因素，采取“评分”的方法和对比的手段,根据总的危险分值简易评价作业环境的潜在危险性.采取下列公式计算风险的大小。风险的大小=情况的严重性×发生事故的可能性20–25无法容忍H10—16不接受的风险M4-9可容忍的风险L1–3可忽略的风险L第三节针对工作风险分析采取的风险消减措施动火作业作业步骤描述确认的危害及潜在的影响风险评估*控制措施（包括现有的和建议的）负责人残余风险*残余风险是否尽可能的降低严重度发生概率风险值风险等级严重度发生概率风险值风险等级动火作业前准备机械动火作业无许可证224L机械使用动火前必须开具动火作业许可证并落实各项防火措施,派监护人，加强职工动火作业安全教育姜海先224L是动火点有易燃物224L动火前检查周围情况，落实防火措施,加强检查姜海先111L是临时用电作业步骤描述确认的危害及潜在的影响风险评估*控制措施（包括现有的和建议的)负责人残余风险*残余风险是否尽可能的降低严重度发生概率风险值风险等级严重度发生概率风险值风险等级临时用电无作业票及操作证接电5210M用电前开具作业票，电工必须持证上岗姜海先111L是插头、插座破损224L及时维修或更换姜海先111L是线路破皮、老化224L使用前进行检查,严禁使用破皮老化的电源线姜海先111L是潮湿环境用电4520H不得使用木制接线盒，线盒要有防雨措施和接地措施，执行“三相五线制、三极控制、两极保护"、“一机、一闸、一保”用电制度姜海先236L是插座、插头不合格、漏电保护器失灵3412M1、接线前先检查漏电开关的外观有无缺陷2、接线后检查漏电开关的试验按纽是否动作灵敏,否则立即进行更换手持电动工具使用漏电动作电流不大于15mA，动作时间小于0。1S的漏电保护器3、作业前检查插座、插头和电源线、漏电保护器是否良好姜海先224L是接地不牢或虚接224L使用前进行检查姜海先111L是环境危害作业步骤描述确认的危害及潜在的影响风险评估＊控制措施(包括现有的和建议的）负责人残余风险*残余风险是否尽可能的降低严重度发生概率风险值风险等级严重度发生概率风险值风险等级围堰施工有毒有害气体224L按装置要求气体测定，配备报警及防护用品。姜海先111L是固体废物339L随收随清，收集后运出厂外姜海先326L是噪声4416M采取消声、隔音、减少振捣机械空转等措施、设备机械经常维修保养、加强个人防护用品的使用姜海先224L是现场发生火灾爆炸隐患4520H按要求配备消防设备、制定应急预案并定期演练；加强监督检查姜海先326L是第四节现场安全、文明施工保障措施1、入厂人员接受安全培训教育并考试合格.2、施工办理各种作业许可证和作业票(临时用电票、动火票等），特殊工种持证上岗（电工等）。并设专人监护，配备灭火器具。3、使用机械设备应合格，作业人员必须按规程操作,严禁违章作业。切断钢筋时，接送料工作台面应和切刀下部保持水平，工作台的长度可根据加工材料长度决定.启动切断机时，必须检查切刀应无裂纹，刀架螺栓紧固，防护罩牢靠.然后用手转动皮带轮,检查齿轮啮合间隙，调整切刀间隙.启动切断机后，先空运转，检查各传动部分及轴承运转正常后，方可作业。机械未达到正常转速时不得切料.切料时必须使用切刀的中下部位，紧握钢筋对准刃口迅速送入。手和切刀之间的距离应保持150mm以上，如手握端小于400mm时，应用套管或增值具将钢筋短头压住或夹牢。搬运钢筋时，要注意前后方向有无碰撞危险或钩挂，特别是避免碰挂周围和上下方向的电线.人工抬运钢筋，上肩卸料要注意安全。多人合运钢筋，起、落、停动作要一致，人工上下传送不得在同一直线上操作.钢筋的堆放要分散、稳当，防止倾倒和塌落。操作手持式电锤不得带线手套，更不可用手握工具的转动部分和电缆，使用过程中要防止电线被转动部分绞缠。作业时应掌握手柄，打孔时将钻头抵在工作表面,然后开动,用力适度,避免晃动；转速若急剧下降，应减少用力，防止电机过载，严禁用木杠加压；钻孔时，应注意避开混凝土中的钢筋，当有卡钻现象时,立即停钻移位.电锤为40％断续工作制，不得长时间连续使用。4、施工人员穿戴劳保用品(安全帽、工作服、劳保鞋、防护手套、护目镜、H2S报警仪及防毒面罩）。5、施工作业遇已建设施，根据不同对象,采取相应的保护措施.6、施工区域设置安全警示线和标志。7、结构胶虽然无毒,无强烈、刺激性气味，但粘结力强，施工时应避免与结构胶直接接触.如果不慎粘上皮肤，应在结构胶初凝结硬前用丙醇清洗干净。8、若结构胶不慎溅入眼中，应立即用清水冲洗或到医院救治。第七章施工进度要求施工进度计划表第八章资源需求计划第一节人力资源计划单位：人工种计划人数钢筋工4木工8砼工4机械工4植筋工4电工1普工13合计40第二节施工机具使用计划序号设备名称型号规格数量额定功率(KW)1钢筋切断机GQ40A1台72钢筋弯曲机GW40D1台7。53圆盘锯MQ4931台34木工平刨MB514—41台35插入式振动器BX306台1。16电镐3台7电锤3台8运输汽车1台9手推车10台第三节施工措施用料计划名称型号数量方木板厚503m3木方5*7cm10m3木复合板厚15mm200m2第四节检验试验设备和测量器具使用计划检验设备及计量器具名称型号精度数量水准仪DS32≤2″1台铝合金塔尺5m1把钢卷尺5m1mm4把混凝土试块模具150*150*1502组一、工程概况1。1工程位置及工程内容本工程为金山新城老红旗港河道整治工程（一期），主要针对老红旗港进行整治，同时对工程范围内与其相交的旧港河、金卫仓河、战斗港以及长堂河等周边河道一并实施整治，整治范围分别为老红旗港整治范围：东平路～海盛路；旧港河整治范围龙堰路～老红旗港;金卫仓河整治范围：老红旗港～龙皓路；战斗港整治范围:龙航路～龙皓路；长堂河整治范围:老红旗港～龙皓路。河道整治总长度为3.67km.工程起终点详见总平面布置图。本工程河道设计河口宽25~40m,陆域实施宽度6~10m.本工程内容包括河道疏浚、新建护岸、防汛通道、绿化工程、拆除桥梁等。其中，新建河道护岸总长度5.86km，河道开挖总量为13。52万m3,疏浚土方量为13。11万m3，新建亲水步道4。46km，绿化5.12万m2,现状桥梁拆除5座,管线搬迁3处.1。2工程范围本工程施工范围老红旗港由西向东,工程桩号为：红C0+000。00～红C2+380。40（东平路~海盛路），建设长度为3。67km。包括与老红旗港相交的旧港河（龙堰路～老红旗港）、金卫仓（老红旗港~龙皓路）、战斗港(龙航路~龙皓路)和长堂河（老红旗港~龙皓路).1。3专项方案概况本工程位于北亚热带南缘,是东亚季风盛行地区，四季分明，受海洋性气候影响较为明显，由于冷暖空气交替影响，天气变化复杂，台风等灾害性天气频繁。风本工程区域，夏季（6、7、8月）以东和东南风为主，冬季（12、1、2月）以西北风为主，春秋季是冬夏季风的过渡季节.金山嘴累年各月最多风向及频率分布见表2.2-1。瞬时风速≥17m/s或风力≥8级的日数年平均为20天.造成大风的主要因素为夏秋之交的台风及冬季的寒潮；此外,气旋、反气旋、锋面等移动性天气过程也可能伴随一定的大风.影响金山沿海地区的台风,多出现在7~8月份,占总次数的86.7％。过境最早的为7903号台风，发生在1979年4月12～13日;最迟为6523号台风,发生在1965年11月24～25日。过境风速最大的为1984年的8416号台风,每秒27。6m（10级风）。据金山嘴海洋水文站1954～1985年32年的资料统计,过境风力达到8级以上的有23年，共发生45次。1949～1992年中严重影响本地区的台风有11次,每次台风过境影响时间1~3天。从金山嘴累年各月平均风速统计值看（表2。2-2），夏秋向岸的东南风强度较大,在与冬季离岸的西北风交替作用下，岸滩的季节性冲淤年周期非常明显。表2.2-1金山嘴累年各月最多风向及频率分布（%）项目123456789101112全年风向NNWNNWESEESESSESESEESESESSESSENNWNNWNWNWSE频率13141114151725201215192111表2.2-2金山嘴累年各月平均风速（m/s）月份123456789101112全年风速4。24。64。95。05。15。15.86.14.64.34。34.34.9气温工程所在地区平均气温15.5℃，最高平均气温16。4℃，最低年平均气温15℃，极端最高气温39。6℃（2003年8月)，极端最低气温-10。8℃（1977年1月31日)，常年高于35℃（含35℃）的高温日平均为6天，常年低于0℃的平均为44天。1.3。3降雨本区年降雨日数130天左右，平均年降雨量为1085.8mm，其中5至9月降雨652.6mm，占年降雨量的60%；实测1日最大降雨量159。4mm,发生在1986年9月6日。1。3.4水文金山新城南临杭州湾，处于浦南东片的南部，其南部边界受杭州湾强潮河口影响，内部河网水系为浦南东片有控制河网。根据杭州湾金山嘴潮位站资料，历史最高潮位为6。57m，最低潮位为-1。78m.区域内部河道水位控制按照浦南东片防洪除涝及水资源调度规划要求确定:常水位为2.50~2。80m，除涝水位控制为瞬时河网最高水位3。90m，河网预降水位为2。00m。本工程河道特征水位见表2。3—1：表2。3—1特征水位表项目水位值(m）备注设计高水位3。90（规划除涝控制最高水位)常水位2。50~2.80设计低水位2。00（规划预降控制最低水位）二、编制依据序号规范、标准名称编号1老红旗港河道整治工程（一期)施工招标文件、施工图纸2《水利水电建设工程验收规范》SL223-20213《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—20214《建设工程施工现场供用电安全规范》GB50194—20215《堤防工程施工规范》SL260—20216《水利水电工程施工组织设计规范》SL303—20047《水利水电工程测量规范》SL197-20218《水利水电工程施工地质规程》NB/T35007-20219《上海市水利工程施工质量检验与评定标准》DG/TJ08-90—202110《水利水电工程施工质量检验与评定规程》SL176—2007三、施工计划施工围堰修筑2021/12/20-2021/1/10施工围堰拆除2021/4/21—2021/5/1四、施工工艺技术4.1施工流程施工顺序：施工准备→测量定位→围堰内分层填土→堰内抽水→围堰养护→构筑物施工→围堰拆除.土围堰填筑取土主要利用老红旗港沿线填筑土源,水上土方逐层压实，分层厚度不大于30cm，配备两台挖掘机.每层填土厚度不大于20cm，压实时要不断地进行整平和夯实，以保证填料均匀密实施工.每段围堰平均长约30m，待围堰自然沉降稳定后，人工配合挖机进行围堰修坡、边坡堆砌袋装土来修筑子堰.子堰的堆砌务必保证袋装土与袋装土之间鱼鳞纹搭接，确保堆砌密实。由于受民宅和管线搬迁影响,开工时间有所滞后,我部要尽量将延误的工期抢回来。计划工期为非汛期时间段内施工，但沿线拆迁形势及管线搬迁工期尚未明朗，为保证2021年安全度汛，在保证施工安全的前提下，我部将根据历年汛期最高水位线和施工过程中水位情况实时调整围堰断面,某些岸段考虑采取加宽围堰截面的形式来修筑，以保证围堰稳定,为2021年安全度汛留出必要的结构施工时间.4.2围堰施工质量保证措施1、填筑围堰前，清理围堰基础面及取土范围内的杂物及淤泥；2、取土料符合规范要求，必要时，对土方进行翻晒后填筑;3、严格控制分层厚度，确保压实度；4。3围堰的维护与加固围堰填筑形成后,围堰的维护与加固对工程能否挡住风浪冲刷及安全度过施工期具有十分重要的意义.首先保证堰体能均衡下沉，不致于出现较大的滑坡与裂缝。围堰内抽水时控制降水速度,并设专人巡视坝堤遇到裂缝及沉陷，及时组织人员、机械对围堰进行加固、维护。河道疏浚时临时围堰的防汛工作尤为重要，考虑引排时水位上下变动较大容易冲刷围堰引起土体流失，预先在迎水面准备编织袋装土保护围堰内填土。4。4围堰的拆除围堰在施工结束后需要拆除.水下工程阶段验收完成后既对围堰进行拆除，先使用挖掘机逐步挖出围堰内水上及水下土方，挖至围堰两侧后运出施工现场。注意事项：（1）围堰的拆除必须统一组织，统一协调，统一行动，一切行动服从组织指挥、安排，不得盲目行动,瞎指挥。(2）加强安全监督，防止意外事故的发生。（3）自卸汽车运土必须到指定地点卸下，严禁乱抛乱卸,影响市容。（4）土方装卸时,场地必须保持清洁,预防车轮粘带；车轮出门时，必须对车轮进行冲洗；车轮装载土方不应超高超载，并应有覆盖物以防止土方在运输中沿途扬撒。（5）弃土施工时采取必要的保护的措施，防止淤泥外露，影响场容场貌。必要的措施如采用封闭式的自卸卡车。五、施工安全保证措施5.1围堰施工组织措施为确保本工程围堰施工安全、快速、高质量地完成,项目部全面负责本次围堰的施工和管理，项目经理部设项目经理1名，项目技术负责人1名，质量员1名，专职安全员1名.管理组织机构网络图5。2围堰的安全防护措施1、围堰迎水面和背水面均采用袋装土护面，施工过程中控制坡比;2、围堰施工周边设置测量监控标志，对围堰定期进行位移和沉降观测；3、围堰施工完后，在周围设置警示标志和标牌；4、施工期间围堰不得作为机械、车辆施工便道，同时安排专人对围堰进行巡视检查.六、劳动力计划围堰施工为分区施工，不占用主要工序施工时间，所以在配备劳动力、材料、机械设备上面，考虑四个工区共计11道围堰施工即可保障。保障表如下：项目主要投入数量劳动力人员20人材料土方8000m3机械设备操作手8台七、计算书及附图计算依据:1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20212、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版一、参数信息1、基本参数围堰后深度h（m)3围堰平均重度γcs（kN/m3)20围堰龄期抗压强度设计值fcs(N/mm2)11围堰厚度B（m）2嵌固深度ld(m）3基坑外侧水位到坑顶的距离ha(m）0.67围堰内侧水位到坑顶的距离hp(m)0.1支护在坑底处的水平位移量υ(mm）12地下水渗透稳定性验算坑底突涌稳定性承压水含水层顶面至坑底的土层厚度D(m)3。5承压水含水层顶面的压力水头高度hw（m)42、土层、水压参数序号土名称土厚度h(m)土重度γ（kN/m3)黏聚力c(kpa）内摩擦角φ(°）饱和土重度γsat（kN/m3)水土合算1粘性土318202520是2水1。51112812是3粘性土1.8318202520是3、荷载参数类型荷载q(kpa)距支护边缘的水平距离a（m）垂直基坑边的分布宽度b（m）平行基坑边的分布长度l（m)作用深度d(m)满布荷载3////条形局部荷载3.544/04、计算系数结构重要性系数γ01综合分项系数γF1.25圆弧滑动稳定安全系数Ks1。3抗滑移安全系数Ksl1。2抗倾覆安全系数Kov1.3抗隆起安全系数Kb1.4经验系数ηb0。8突涌稳定安全系数Kh1.2墙体材料的抗剪断系数μ0.57.1主动土压力计算1)主动土压力系数Ka1=tan2（45°—φ1/2)=tan2（45—25/2)=0.406；Ka2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45-25/2）=0.406；Ka3=tan2（45°—φ3/2）=tan2(45—8/2)=0.756;Ka4=tan2（45°-φ4/2）=tan2（45—8/2）=0.756；Ka5=tan2(45°—φ5/2）=tan2（45-25/2）=0.406;2）土压力、水产生的水平荷载第1层土：0-0。67mH1’=［∑γ0h0+∑q1］/γ1=[0+3］/18=0。167mPak1上=γ1H1’Ka1—2c1Ka10.5=18×0.167×0.406—2×20×0.4060。5=—24.267kN/m2Pak1下=γ1(h1+H1'）Ka1—2c1Ka10。5=18×(0。67+0.167)×0.406—2×20×0.4060。5=—19。37kN/m2第2层土：0.67-3mH2’=[∑γ1h1+∑q1]/γsat2=［12。06+3]/20=0。753mPak2上=［γsat2H2'-γw（∑h1—ha）］Ka2—2c2Ka20.5+γw（∑h1-ha)=［20×0。753—10×(0.67-0。67）]×0.406-2×20×0.4060。5+10×（0.67—0。67)=-19。373kN/m2Pak2下=［γsat2（H2’+h2）—γw(∑h2-ha）]Ka2—2c2Ka20.5+γw(∑h1—ha)=［20×(0.753+2。33)-10×（3-0.67）］×0。406—2×20×0.4060。5+10×（3-0.67）=13.387kN/m2第3层土：3-4mH3'=［∑γ2h2+∑q1］/γsat3=［58.66+3］/12=5.138mPak3上=[γsat3H3'-γw（∑h2—ha）]Ka3—2c3Ka30.5+γw(∑h2—ha）=［12×5。138—10×(3-0.67）］×0。756—2×12×0.7560.5+10×(3-0。67）=31。43kN/m2Pak3下=［γsat3（H3’+h3)-γw（∑h3—ha)]Ka3-2c3Ka30.5+γw（∑h2-ha）=［12×（5。138+1）—10×(4-0。67)］×0.756-2×12×0。7560。5+10×（4—0.67)=42.942kN/m2第4层土：4—4。5mH4’=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1）］/γsat4=［70。66+3+1。167］/12=6.236mPak4上=[γsat4H4’—γw（∑h3—ha）］Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[12×6.236-10×(4—0.67）］×0.756-2×12×0.7560。5+10×(4-0.67）=43。831kN/m2Pak4下=[γsat4(H4'+h4）—γw（∑h4-ha）］Ka4-2c4Ka40。5+γw（∑h3—ha）=［12×(6.236+0。5）-10×（4。5—0.67)]×0.756-2×12×0.7560。5+10×（4.5—0.67)=49.587kN/m2第5层土：4.5—6mH5’=［∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/（b1+2a1）］/γsat5=［76.66+3+1。167］/20=4。041mPak5上=［γsat5H5’—γw（∑h4-ha)]Ka5—2c5Ka50。5+γw(∑h4—ha)=[20×4。041-10×(4.5-0.67)]×0.406-2×20×0.4060。5+10×（4。5—0。67）=30。076kN/m2Pak5下=[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h5-ha）]Ka5-2c5Ka50.5+γw（∑h4-ha)=［20×（4.041+1。5)—10×（6-0。67）]×0.406—2×20×0.4060.5+10×(6-0.67）=51。166kN/m23）水平荷载临界深度:Z0=Pak2下h2/(Pak2上+Pak2下）=13。387×2。33/（19。373+13。387)=0。952m；第1层土Eak1=0kN；第2层土Eak2=0。5Pak2下Z0×1=0。5×13。387×0.952×1=6.372kN；aa2=Z0/3+∑h3=0.952/3+3=3。317m；第3层土Eak3=h3（Pa3上+Pa3下)×1/2=1×（31.43+42。942）×1/2=37.186kN；aa3=h3（2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3下）+∑h4=1×(2×31.43+42。942）/（3×31。43+3×42.942）+2=2.474m；第4层土Eak4=h4（Pa4上+Pa4下）×1/2=0。5×(43.831+49。587)×1/2=23。354kN；aa4=h4（2Pa4上+Pa4下)/(3Pa4上+3Pa4下)+∑h5=0.5×(2×43.831+49.587）/（3×43.831+3×49.587）+1.5=1。745m；第5层土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下）×1/2=1。5×(30。076+51。166）×1/2=60。932kN;aa5=h5（2Pa5上+Pa5下）/(3Pa5上+3Pa5下)=1.5×（2×30。076+51。166）/(3×30。076+3×51.166）=0。685m；土压力合力：Eak=ΣEaki=0+6.372+37。186+23.354+60.932=127。844kN;合力作用点：aa=Σ（aaiEaki）/Eak=（0×0+3。317×6。372+2。474×37。186+1.745×23。354+0.685×60.932)/127。844=1.53m；7。2被动土压力计算1)被动土压力系数Kp1=tan2（45°+φ1/2）=tan2(45+8/2)=1.323;Kp2=tan2(45°+φ2/2)=tan2(45+8/2)=1.323；Kp3=tan2（45°+φ3/2）=tan2(45+25/2)=2。464;2)土压力、水产生的水平荷载第1层土：3-3.1mH1'=[∑γ0h0］/γ1=[0］/11=0mPpk1上=γ1H1’Kp1+2c1Kp10。5=11×0×1.323+2×12×1.3230.5=27.605kN/m2Ppk1下=γ1(hi+H1'）Kp1+2c1Kp10。5=11×（0.1+0)×1.323+2×12×1.3230。5=29.061kN/m2第2层土：H2'=［∑γ1h1］/γsat2=[1.1］/12=0.092mPpk2上=［γsat2H2’-γw(∑h1-hp)]Kp2+2c2Kp20.5+γw（∑h1-hp）=[12×0.092—10×（0.1—0.1）］×1。323+2×12×1.3230。5+10×(0.1-0。1)=29.066kN/m2Ppk2下=［γsat2(H2'+h2)-γw（∑h2—hp）]Kp2+2c2Kp20。5+γw（∑h1-hp）=［12×(0。092+1.4)—10×（1。5-0。1)]×1。323+2×12×1.3230.5+10×(1.5-0.1）=46。77kN/m2第3层土：4。5-6mH3'=［∑γ2h2]/γsat3=[17。9]/20=0.895mPpk3上=[γsat3H3’—γw（∑h2-hp)］Kp3+2c3Kp30。5+γw（∑h2—hp)=［20×0。895—10×（1.5-0.1）］×2.464+2×20×2.4640。5+10×（1.5-0。1）=86。398kN/m2Ppk3下=［γsat3（H3'+h3）—γw（∑h3—hp）]Kp3+2c3Kp30.5+γw（∑h2—hp)=［20×（0。895+1.5）—10×（3—0.1）］×2.464+2×20×2.4640.5+10×（3—0。1）=138.358kN/m23）水平荷载第1层土Epk1=1×h1(Pp1上+Pp1下）/2=1×0。1×（27。605+29。061）/2=2。833kN;ap1=h1（2Pp1上+Pp1下）/（3Pp1上+3Pp1下)+∑h2=0.1×（2×27。605+29.061)/（3×27。605+3×29.061）+2。9=2。95m;第2层土Epk2=1×h2(Pp2上+Pp2下）/2=1×1。4×（29.066+46。77）/2=53.085kN;ap2=h2（2Pp2上+Pp2下）/（3Pp2上+3Pp2下）+∑h3=1。4×（2×29。066+46。77）/（3×29.066+3×46。77）+1。5=2.146m；第3层土Epk3=1×h3（Pp3上+Pp3下）/2=1×1。5×(86.398+138.358)/2=168.567kN;ap3=h3(2Pp3上+Pp3下)/（3Pp3上+3Pp3下)=1.5×(2×86.398+138。358）/(3×86.398+3×138.358)=0。692m；土压力合力：Epk=ΣEpki=2。833+53。085+168。567=224.485kN；合力作用点：ap=Σ（apiEpki)/Epk=(2。95×2。833+2.146×53。085+0.692×168。567)/224.485=1.064m；3、基坑内侧土反力计算1)主动土压力系数Kp1=tan2(45°+φ1/2）=tan2(45+8/2）=1.323；Kp2=tan2(45°+φ2/2）=tan2(45+8/2）=1。323;Kp3=tan2(45°+φ3/2）=tan2(45+25/2)=2.464;2）土压力、水产生的水平荷载第1层土：3-3.1mH1'=[∑γ0h0］/γ1=［0］/11=0mPsk1上=（0.2φ12—φ1+c1）∑h0（1—∑h0/ld)υ/υb+γ1H1’Ka1=（0.2×82-8+12）×0×（1—0/3）×0。012/0.012+11×0×1。323=0kN/m2Psk1下=（0.2φ12-φ1+c1）∑h1（1-∑h1/ld）υ/υb+γ1（h1+H1’）Ka1=(0。2×82-8+12)×0。1×(1—0.1/3)×0。012/0.012+11×（0+0。1)×1。323=3。079kN/m2第2层土：3。1—4。5mH2'=［∑γ1h1］/γsat2=[1.1］/12=0。092mPsk2上=(0。2φ22-φ2+c2)∑h1（1—∑h1/ld）υ/υb+[γsat2H2'—γw(∑h1—hp）]Kp2+γw（∑h1—hp)=（0。2×82—8+12）×0。1×(1—0。1/3)×12/12+［12×0.092-10×（0.1-0.1）]×1。323+10×(0.1-0.1）=3.085kN/m2Psk2下=(0.2φ22-φ2+c2）∑h2(1—∑h2/ld)υ/υb+［γsat2（H2'+h2)—γw(∑h2-hp）]Kp2+γw(∑h2-hp）=(0。2×82-8+12)×1.5×（1—1。5/3）×12/12+［12×（0.092+1.4）-10×(1。5—0.1）］×1。323+10×（1。5—0。1)=31.765kN/m2第3层土：4。5—6mH3’=［∑γ2h2]/γsat3=［17。9］/20=0。895mPsk3上=(0.2φ32—φ3+c3)∑h2（1-∑h2/ld)υ/υb+[γsat3H3’—γw(∑h2-hp）]Kp3+γw（∑h2-hp)=（0。2×252-25+20)×1.5×（1—1.5/3)×12/12+[20×0。895-10×(1。5—0。1）］×2.464+10×（1。5—0。1)=113.61kN/m2Psk3下=（0。2φ32-φ3+c3)∑h3（1-∑h3/ld)υ/υb+［γsat3（H3’+h3)-γw（∑h3-hp)]Kp3+γw（∑h3—hp)=(0。2×252—25+20)×3×（1-3/3）×12/12+[20×(0.895+1.5)-10×(3-0。1)］×2.464+10×（3-0。1)=75。57kN/m23）水平荷载第1层土Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2=1×0。1×（0+3.079）/2=0.154kN;as1=h1（2Ps1上+Ps1下)/（3Ps1上+3Ps1下）+∑h2=0.1×(2×0+3。079）/(3×0+3×3。079)+2.9=2。933m;第2层土Psk2=b0h2（Ps2上+Ps2下）/2=1×1。4×（3.085+31。765）/2=24.395kN；as2=h2（2Ps2上+Ps2下)/（3Ps2上+3Ps2下）+∑h3=1。4×(2×3.085+31.765）/（3×3.085+3×31。765）+1。5=2。008m；第3层土Psk3=b0h3(Ps3上+Ps3下）/2=1×1。5×（113.61+75.57）/2=141。885kN；as3=h3（2Ps3上+Ps3下)/（3Ps3上+3Ps3下)=1.5×(2×113。61+75。57）/(3×113。61+3×75。57)=0.8m；土压力合力：Ppk=ΣPpki=0.154+24.395+141.885=166.434kN；合力作用点:as=Σ（asiPski）/Ppk=（2。933×0.154+2.008×24.395+0。8×141。885)/166。434=0。979m；7.3稳定性验算1、滑移稳定性验算围堰的滑移稳定性应按下式验算:(Epk+（G—μmB）tanφ+cB)/Eak=（224.485+(240-41。15×2）×tan（25°)+20×2）/127。844=2。644≥Ksl=1.2满足要求！2、倾覆稳定性验算围堰的倾覆稳定性应按下式验算：（Epkap+（G-μmB）aG）/(Eakaa）=(224.485×1。064+(240—41.15×2)×1）/(127。844×1。53）=2。027≥Kov=1.3满足要求!3、整体滑动稳定性验算Ksi=∑｛cjlj+［（qjbj+ΔGj)cosθj-μjlj]tanφj｝/∑(qjbj+ΔGj）sinθcj、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa）、内摩擦角(°）；bj──第j土条的宽度（m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角（°)；lj──第j土条的滑弧段长度（m），取lj＝bj/cosθj；qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值（kPa)；ΔGj──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；uj──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时,对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取uj＝γwhwaj，在基坑内侧，可取uj＝γwhwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取uj＝0;γw──地下水重度(kN/m3）；hwaj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m);hwpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m）;min｛Ks1，Ks2，……，Ksi,……}=1。627≥Ks=1.3满足要求！4、抗隆起稳定性验算1）水泥土墙底面处的抗隆起验算抗隆起稳定性按下式计算：γm1=Σγihi/(h+ld)=106.66/（3+3)=17.777kN/mγm2=Σγihi/ld=47.9/3=15.967kN/mNq=tan2（45°+φ/2)eπtanφ=tan2（45°+25/2）eπtan25=10。662Nc=（Nq—1）/tanφ=(10。662—1)/tan(25)=20.72（γm2ldNq+cNc）/（γm1（h+ld）+q0)=（15。967×3×10。662+20×20。72)/(17.777×(3+3)+3.778)=8.377≥Kb=1.4满足要求!5、渗透稳定性验算承压水作用下的坑底突涌稳定性验算:Dγ/（hwγw）=∑hiγi/（hwγw）=(1。5×11+1.83×18)/(4×10)=1.236Dγ/（hwγw)=1。236≥Kh=1。2满足要求！7。4正截面承载力验算取单位长度围堰进行计算1、截面弯矩计算计算简图(kN）弯矩图（kN·m)Mk=M=γ0γFMk=1×1。25×69.88=剪力图（kN）Vk=99.52kN2、正截面应力计算1）拉应力6M/B2-γcsz=6×87。35/22-20×5。22=0。027N/mm2≤0。15fcs=1.65N/mm2满足要求!2）压应力6M/B2+γ0γFγcsz=6×87.35/22+1×1.25×20×5.22=0.262N/mm2≤fcs=11N/mm2满足要求!3)剪应力（Eaki—μGi—Epki)/B=（66.912-0。5×208。8-55.918)/2=0.047N/mm2≤fcs/6=1.833N/mm2满足要求！7。5结论综上所述：本工程计划施工时间段为非汛期施工，同时考虑到一旦工期延误，汛期内仍有结构施工，我部根据历年汛期最高水位线和风浪等气象因素，保证2021年安全度汛，临时围堰可抵御金山区规划除涝最高3。9米的水位。附图一:围堰位置分布示意图目录H型挡墙加高施工方案TOC\o"1-3”\h\u24596一、编制依据14380二、施工概况18823三、加高挡墙施工124453四、安全保证措施57567五、环境保护措施7H型挡墙加高施工方案一、编制依据1、《公路工程技术标准》JTGB01-20212、《公路路基设计规范》JTGD30-20213、《公路路基施工技术规范》（JTG＿F10-20064、《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076-95）5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB54—2002）6、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80∕1—2004）二、施工概况本标段原线路起点位于苏洼龙隧道下游洞口与现有竹茨公路（XV07线）交叉处(桩号K42+126。281），沿苏哇龙乡靠金沙江一侧新建，过苏哇龙乡后沿原有道路并结合施工场地布置、施工交通布置,终点为苏洼龙水电站永久大桥下游约550m（桩号K44+719.162）.2021年10月18日，经监理组织业主、设计、承包商现场查看后，为减少征地协调困难，避免公路建设对居民生产生活造成不利影响，决定对K42+600～K44+060段路线进行适当调整。调整后本合同段H型挡土墙加高桩号为AK42+800~AK42+870右侧挡土墙，是在原有墙体基础上加高加固挡墙结构形式,加高高度3m，宽度0.8m。三、加高挡墙施工1、施工工艺流程施工准备施工准备脚手搭设脚手搭设墙顶凿毛墙顶凿毛钢筋种植钢筋种植钢筋绑扎、安装钢筋绑扎、安装模板安装模板安装混凝土浇捣、养护混凝土浇捣、养护模板、脚手拆除模板、脚手拆除清场清场2、搭设浇筑脚手由于本工程是对原有挡土墙进行加高处理，因此加高段挡墙施工前需要搭设脚手架。脚手架搭设在墙身左侧，本工程脚手架搭设采用φ48钢管，立杆底部设置垫木，使立杆垂直稳定，不下沉，立杆间距为3m，大横杆间距为1。2m，小横杆间距为3m。搭设时钢管大横杆接头错开,用扣件连接,拧紧螺栓。脚手架底部设置扫地杆，保证脚手架稳定,满足钢度、强度要求.脚手板采用2m长的竹胶板拼接捆绑,脚手架不得与模板支撑相连，以免施工过程中支撑松动，模板变动。2、工作面处理本工程挡土墙是在老挡土墙的基础上进行加高,为保证新老墙体结合的紧密性，因此对老墙顶部进行人工凿毛处理，并用水枪冲洗干净工作面。3、钢筋工程（1）植筋根据图纸上的钢筋分部位置用电钻对老墙顶面进行钻眼深度1M,钻孔直径与所植钢筋直径匹配，钻孔处需灌注同标号砂浆后在插入植入钢筋。（2）钢筋加工、安装挡墙钢筋在钢筋场进行加工，运至现场绑扎成型，钢筋绑扎要求规格尺寸准确，绑扎牢固.钢筋有出厂质量证明书或试验报告单，每捆钢筋均有标牌。进场时按炉罐(批）号及直径（d）分批验收。验收内容包括查对标牌、外观检查，并按有关标准的规定抽取试样作力学性能试验，合格后方可使用.钢筋在加工过程中，发现脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象时，进行化学分析检验或其它专项检验.钢筋使用前将表面油漆、油污、锈皮、鳞锈等清除干净。钢筋平直、无局部弯折.成盘的钢筋或扭曲的钢筋均矫直后使用。钢筋的切割、弯曲遵照有关规定执行.钢筋的接头采用闪光对焊，当不能进行闪光对焊时，采用电弧焊（搭接焊、帮条焊等）。焊接钢筋接头前,将施焊范围内浮锈、漆污、油渍等清除干净，直径小于25mm的钢筋可采用绑扎接头。但轴心受拉、小偏心受拉构件和承受振动荷载的构件，其钢筋接头不得采用绑扎接头。钢筋的安装位置、间距、保护层及各部分钢筋大小的尺寸符合施工详图的规定。在已架设好的钢筋工作中,不再沾有泥土、有害的铁锈、松散的铁