统建农民安置小区项目脚手架工程施工方案

统建农民安置小区（金河绿洲）项目工程成都建筑工程集团总公司`统建农民安置小区（金河绿洲）项目工程施工总承包脚手架专项施工方案成都建筑工程集集团总公司金河绿洲工程项项目部二0一五年十一一月目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l"_Toc439084890"一、工程概况况：工程概况：本项目用地位于于成都市双流流县九江镇，场场地由2个地块组成成，五显庙路路西侧为A地块，东侧侧为B地块。用地地邻草金路西西延线，其余余三面均临规规划道路。用用地内地势坡坡度较缓，形形状呈矩形。场场地内呈北高高南低的地势势。本项目建设设净用地面积积127.883亩，规划总总用地面积174.888亩。建筑面面积2849660.47平方米，其其中：地上部部分为2137998.17平方米，地地下室为711622.3平方米，配配套用房面积积2310..18平方米。结结构类型：剪剪力墙结构，抗抗震等级：三三级，设计使使用年限：50年，基础类类型：筏板基基础，筏板、楼楼板混凝土强强度均为C30。编制依据：1、本工程设计计图纸及施工工组织设计；；2、《建筑施工工安全检查标标准》JGJ599-20111；3、《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》JGJ1330-20111；4、《建筑施工工高处作业安安全技术规范范》（JGJJ80-911）；5、《建筑施工工脚手架实用用手册》设计总体思路：：本工程考虑到施施工工期、质质量和安全要要求，故在选选择方案时，应应充分考虑以以下几点：1、架体的结构构设计，力求求做到结构要要安全可靠，造造价经济合理理。2、在规定的条条件下和规定定的使用期限限内，能够充充分满足预期期的安全性和和耐久性。3、选用材料时时，力求做到到常见通用、可可周转利用，便便于保养维修修。4、结构选型时时，力求做到到受力明确，构构造措施到位位，搭拆方便便，便于检查查验收；5、综合以上几几点，脚手架架的搭设，还还必须符合《建建筑施工安全全检查标准》要要求，要符合合成都市文明明标化工地的的有关标准。6、根据建筑物物平面布置图图的高度、现现场施工条件件，本工程采采用落地式脚脚手架和工字字钢悬挑式双双排钢管脚手手架相结合的的搭设方式。搭搭设尺寸为：：落地式脚手手架立杆的纵纵距为1.50m、横距为0.8m、步距为1.8m。悬挑式脚脚手架立杆的的纵距为1.50m、横距为0.8m、步距为1.8m。采用的钢钢管类型为Φ48.3××3.60,,落地架、悬悬挑架连墙件件采用为两步步三跨，呈梅梅花形布置。7、按施工及安安全要求，外外墙施工及防防护脚手架采采用双排外脚脚手架、室内内施工采用满满堂脚手架，内内装修施工采采用钢管扣件件移动脚手架架，外脚手架架一架两用，主主体期间作为为安全维护架架，装修期间间作为施工装装饰脚手架，该该架体需承受受施工工程中中各种垂直和和水平荷载，在在施工过程中中应保证其在在各种荷载作作用下不发生生失稳倒塌以以及超过允许许要求的变形形倾斜、摇晃晃等现象，以以确保安全施施工。架子在在主体施工时时为安全防护护架，装饰阶阶段为装饰脚脚手架。8、脚手架搭设设情况：1#楼（100F）:主楼外侧为为地下室时，1-10层落地脚手手架搭设2面，搭设高高度为34米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-10）层悬挑脚脚手架搭设2面，搭设高高度分别为18米、11.5米2#楼（100F+7F）:主楼外侧为为地下室时，（1-7）层1个单元，（1-10）层2个单元层落落地脚手架搭搭设4面，搭设高高度为分别为为25米、34米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-10）层悬挑脚脚手架搭设2面，搭设高高度分别为18米，11.5米3楼（111F）:主楼外侧为为地下室时，1-11层落地脚手手架搭设4面，搭设高高度为37米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-11）层悬挑脚脚手架搭设2面，搭设高高度分别为18米、14.5米5#楼（11FF）:主楼外侧为为地下室时，1-11层落地脚手手架搭设2面，搭设高高度为37米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-11）层悬挑脚脚手架搭设2面，搭设高高度为18米，14.5米6#楼（10FF）:1-110层4面落地脚手手架搭设，搭搭设高度为34米7#楼（10FF+7F）:主楼外侧为为地下室时，（1-7）层1个单元，（1-10）层2个单元层落落地脚手架搭搭设2面，搭设高高度为分别为为25米、34米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-10）层悬挑脚脚手架搭设2面，搭设高高度分别为18米，11.5米8#楼（10FF+7F）：主楼外侧侧为地下室时时，（1-7）层1个单元，（1-10）层2个单元层落落地脚手架搭搭设3面，搭设高高度分别为25米、34米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-10）层悬挑脚脚手架搭设1面，搭设高高度分别为18米，11.5米9#楼（10FF+7F）：主楼外侧侧为地下室时时，（1-7）层1个单元，（1-10）层2个单元层落落地脚手架搭搭设3面，搭设高高度分别为25米、34米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-10）层悬挑脚脚手架搭设1面，搭设高高度分别为18米，11.5米10楼（111F）：主楼外侧侧为地下室时时，1-11层落地脚手手架搭设3面,搭设高度为37米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-11）层悬挑脚脚手架搭设1面，搭设高高度分别为18米、14.5米。11#楼（111F）：主楼外侧侧为地下室时时，1-11层落地脚手手架搭设4面，搭设高高度为37米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-11）层悬挑脚脚手架搭设2面，搭设高高度分别为18米、14.5米。12#楼（111F）：主楼外侧侧为地下室时时，1-11层落地脚手手架搭设3面，搭设高高度为37米，主楼楼外为非地下下室时，（2-7）层、（8-11）层悬挑脚脚手架搭设1面，搭设高高度为18米、14.5米。13#楼（111F）：主楼外侧侧为地下室时时，1-11层落地脚手手架搭设3面，搭设高高度为37米，主楼楼外为非地下下室时，（2-7）层、（8-11）层悬挑脚脚手架搭设1面，搭设高高度为18米、14.5米。15#楼（111F）：主楼外侧侧为地下室时时，1-11层落地脚手手架搭设3面，搭设高高度为37米，主楼楼外为非地下下室时，（2-7）层、（8-11）层悬挑脚脚手架搭设1面，搭设高高度为18米、14.5米。16#楼（111F）：主楼外侧侧为地下室时时，1-11层落地脚手手架搭设2面，搭设高高度为37米，主楼外外为非地下室室时，（2-7）层、（8-11）层悬挑脚脚手架搭设2面，搭设高高度为18米，14.5米17#楼（111F）：1-11层4面落地脚手手架搭设，搭搭设高度为37米18#楼（111F）：1-11层4面落地脚手手架搭设，搭搭设高度为37米19#楼（111F）：1-11层4面落地脚手手架搭设，搭搭设高度为37米20#楼（111F）：1-11层4面落地脚手手架搭设，搭搭设高度为37米施工部署组织机构外架搭设由外架架工长负责组组织实施，其其他人员配合合。外架所需材料、劳劳动力计划均均由外架工长长负责编制，材材料员、劳资资员负责组织织进场。技术术交底工作由由外架工长负负责。劳动力准备搭设阶段共需架架子工约80名，维护阶阶段共需架子子工20名，拆除阶阶段共需外架架工40名。所有架架子工均需持持证上岗。架架子工由劳务务公司提供。搭搭设阶段安排排4名测量放线线工配合。材料准备本工程外架、卸卸料平台所用用的钢管、扣扣件、型钢基基础垫板均由由租赁公司提提供。木脚手手板和其它材材料由项目部部自行采购。机具准备搭、拆架子所需需机具主要有有架子扳手、吊吊线，由架子子工自备。项目部应配备如如下检查工具具名称数量用途扭力扳手2把检查扣件拧紧力力度游标卡尺2把检查焊接钢管外外径和壁厚、外外表面锈蚀深深度塞尺2把检查钢管两端面面切斜偏差钢卷尺2把检查钢管弯曲程程度和搭设中中的距离或长长度水平尺2把检查水平杆高差差角尺2把检查剪刀撑与地地面的倾角6、技术准备施工前应按要求求向架子工作作好技术交底底。人员变动动后应重新交交底。脚手架构造要求求纵向水平杆纵向水平杆要求求设置在立杆杆内侧，长度度不宜小于三三跨。接长宜使用对接接。对接扣件件应交错布置置，两根相邻邻纵向水平杆杆的接头不宜宜设置在同步步或同跨内，不不同步或不同同跨两个相邻邻接头在水平平方向错开的的距离不应小小于500mm，各接头中中心至最近主主节点的距离离不宜大于纵纵距的1/3。接长如采用搭接接，搭接长度度不应小于1m，应等间距距设置3个旋转扣件件固定。本工程使用木脚脚手板，纵向向水平杆应作作为横向水平平杆的支座，用用直角扣件固固定在立杆上上。横向水平杆作业层上非主节节点处的横向向水平杆，宜宜根据支承脚脚手板的需要要等间距设置置，最大间距距不应大于纵纵距的1/2。横向水平杆两端端均应采用直直角扣件固定定在纵向水平平杆上。横向水平杆靠墙墙一端外伸长长度不小于200mm，以满足铺铺一块脚手板板的要求。靠靠墙一端离外外墙装饰面距距离不大于100mm。脚手板作业层脚手板应应铺满、铺稳稳，离开外墙墙装饰面150mm。脚手板应设置在在三根横向水水平杆上。脚手板的铺设可可对接平铺，也也可搭接铺设设，搭接时接接头必须支在在横向水平杆杆上。作业层端部脚手手板探头长度度取150mm，板长两端端应与支承杆杆可靠固定。立杆（1）每根立杆杆底部设置底底座或50mm厚通长木垫垫板；（2）脚手架必必须设置纵、横横向扫地杆。纵纵向扫地杆采采用直角扣件件固定在距底底座上皮不大大于200mm处的立杆低低差上。横向向扫地杆采用用直角扣件固固定在紧靠纵纵向扫地杆下下方的立杆上上。当立杆基基础不在同一一高度上时，必必须将高处的的纵向扫地杆杆向低处延长长两跨与立杆杆固定，高不不大于1m。靠边坡上上方的立杆轴轴线到边坡的的距离不小于于500mm；(3)立杆杆必须用连墙墙件与建筑物物可靠连接，连连墙件布置方方式为2步2跨（4）立杆接长长除顶层顶步步可采用搭接接外，其余各各层各步接头头必须采用对对接扣件连接接。对接，搭搭接应符合下下列规定：a.立杆上的的对接扣件应应交错布置：：两根相邻立立杆的接头不不应设置在同同步内，同步步内隔一根立立杆的两个相相隔接头在高高度方向错开开的距离不宜宜小于500mm；各接头中中心在主节点点的距离不宜宜大于步距的的1/3；b.搭接长度不不小于1m，应采用不不少于3个旋转扣件件固定，端部部扣件盖板的的边缘距离不不小于100mm。（5）立杆顶端端高出女儿墙墙上皮1m，高出檐口口上皮1.5m；连墙件为了便于施工，本本工程采用刚刚性连墙件，两步三原来为2步2跨跨设置。施工时若出现局部无法安设连墙件时，需在临近部位进行适当加密，以保证其整体的两步三跨设置。原来为2步2跨（1）连墙杆设设置采取加长长小横杆就近近抱住主体砼砼柱、加长小小横杆利用窗窗洞口刚性口口接、预埋钢钢管与小横杆杆扣接等三种种形式；（2）靠近主节节点设置，偏偏离主节点的的距离不大于于300mm；（3）从底层第第一步纵向水水平杆处开始始设置，当该该处设置有困困难时，应采采用其它可靠靠措施固定；；采用矩形布布置；（4）连墙件安安设形式如下下图：窗洞口刚性连接接加长小横杆就近近抱住主体砼砼柱刚性连接接门洞（1）门洞采用用上升斜杆，平平行弦杆桁架架结构型式，斜斜杆与地面的的倾角在45度～60之间。门洞洞桁架的型式式采用A型；（2）双排脚手手架门洞处的的空间桁架，除除下弦平面外外，应在其余余5个平面内的的图示节间设设置一根斜腹腹杆；斜腹杆杆宜采用旋转转扣件固定在在与之相交的的横向水平杆杆的伸出端上上，旋转扣件件中心线至主主节点的距离离不宜大于150mm。当斜腹杆杆在1跨内跨越2个步距时，宜宜在相交的纵纵向水平杆处处增设一根横横向水平杆，将将斜腹杆固定定在其伸出端端上；斜腹杆杆宜采用通长长杆件，当必必须接长使用用时，宜采用用对接扣件连连接，也可采采用搭接；（3）门洞桁架架下的两侧立立杆应为双管管立杆，副立立杆高度应高高于门洞口1～2步；（4）门洞桁架架中伸出上下下弦杆的杆件件端头，均应应增设一个防防滑扣件，该该扣件宜紧靠靠主节点处的的扣件。脚手架入口图剪刀撑（1）每道剪刀刀撑跨越立杆杆的根数不少少于4根，每道剪剪刀撑宽度不不小于4跨，且不应应小于6m，斜杆与地地面的倾角宜宜在45度～60度之间；（2）高度大于于24m设置满剪刀刀撑，高度小小于24m外侧立面的的两端各设置置一道剪刀撑撑，由底至顶顶连续设置；；中间各道剪剪刀撑之间的的净距不应大大于15m；（3）剪刀撑斜斜杆的接长宜宜采用搭接，搭搭接长度不应应小于1m，应采用不不少于2个旋转扣件件固定，端部部扣件盖板的的边缘距离不不应小于100mm；（4）剪刀撑斜斜杆应用旋转转扣件固定在在与之相交的的横向水平杆杆的伸出端或或立杆上，旋旋转扣件中心心线至主节点点的距离不宜宜大于150mm；剪刀撑的搭设及及搭接示意图图扣件螺栓拧紧扭力矩矩不应小于，且且不应大于。主节点处固定横横向水平杆、纵纵向水平杆、剪剪刀撑等用的的直角扣件、旋旋转扣件的中中心点的相互互距离不应大大于150mm。对接扣件开口应应朝上或朝内内。各杆件端头伸出出扣件盖板边边缘的长度不不应小于100mm。上人斜道（1）脚手架采采用之字型斜斜道,从室外地下下室顶板开始始搭设，搭设设高度为地下下室顶板至随随楼层建设进进度；（2）斜道附着着在外脚手架架或建筑物上上；总长5跨，其中平平台2跨，斜道3跨,人行斜道宽宽度1.2m，坡度宜采采用1:3；（3）每道斜道道顶部设置1.2m××1.5m休息平台，上上下两条斜道道之间设防护护栏杆，高度度为0.6m、1.2m各设一道，上上人斜道内侧侧设置18cm高踢脚板，休休息平台处设设置18cm高踢脚板，为为便于工人行行走，上人斜斜道板上每间间隔20cm钉3cm宽防滑条；；（4）斜道脚手手板横铺时，应应在横向水平平杆下增设纵纵向支托杆，纵纵向支托杆间间距不应大于于500mm；接头采用用搭接；下面面的板头应压压住上面的板板头，板头的的凸棱处宜采采用三角木填填顺；（5）人行斜道道的脚手板上上应每隔250～300mm设置一根防防滑木条，木木条厚度宜为为20～30mm。工字钢悬挑架搭搭设施工工艺艺工字钢按间距@@1500mmm布置。设计计高度≤18m，其上立杆杆横距800mm，纵距@15000mm，离外墙3000mm原200，大大横杆步距1800mmm。双排架的的操作层小横横杆@10000mm。吊环大样样见下图。原200落地式脚手架搭搭拆要求：1、落地式外脚脚手架：搭设设在地下室顶顶板上，经计计算落地脚手手架搭设在地地下室顶板上上满足要求，因因此，该部分分基础不另加加固处理。2、架体构造及及有关参数落地脚手架和悬悬挑脚手架，由由双排Φ48.3××3.60,,钢管、外脚脚手架立杆、大大横杆、小横横杆、剪力撑撑、脚手板、绿绿色密目安全全网、水平兜兜网构成。落落地式立杆纵纵向间距1.5m，横向间距距0.8m，步距1.8m；离墙0.3m，悬挑式立立杆纵向间距距1.5m，横向间距0.8m，步距1.8m；离墙0.3m，脚手架均均按同时施工工2层铺设脚手板板，脚手板铺铺设的原则以以架体3m高位置开始始铺设首层脚脚手板，脚手手板每6m高铺设一道道，脚手板与与脚手板之间间每3m高满设水平平兜网一道，横向水平杆杆布置四根钢钢管用于放置置脚手板并用用铁丝将脚手手板与钢管绑绑扎牢固；每每层铺设有脚脚手板的均设设置踢脚板和和防护杆；每每层水平兜网网用铁丝将兜兜网与钢管绑绑扎牢固，水水平兜网铺设设至建筑物体体外边缘；对对于高度在24m及以上的双双排落地脚手手架应在外侧侧全立面连续续设置剪刀撑撑；高度在20m以下的双排排脚手架，均均必须在外侧侧两端、转角角及中间间隔隔不超过15m的立面上，各各设置一道剪剪刀撑并应由由底至顶连续续设置，以保保证整个架设设工程的质量量及安全，剪剪刀撑与地面面线呈45°~660°角，搭接点点用三只回转转扣件固定，搭搭接长度不得得少于1m；落地脚手手架连墙件采采用2步3跨，悬挑采采用2步3跨，均采用用钢管刚性拉拉接，转角处处搭设连墙件件。所有外脚脚手架外立杆杆、外防护杆杆、小横杆均均刷黄色油漆漆，满挂绿色色密目网在外外脚手架外侧侧内立面。3、架体搭设与与拆除程序（1）钢管落地地脚手架场地平整→定位位设置通长脚脚手板、底座座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→挡脚板→小横杆→大横杆(格栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。A、根据构造要要求在建筑物物四角用尺量量出内、外立立杆离墙距离离，并做好标标记。用钢卷卷尺拉直，分分出立杆位置置，并点出立立杆标记。垫垫板应准确地地放在定位线线上，垫板必必须铺放平稳稳，不得悬空空。B、在搭设首层层脚手架的过过程中，沿四四周每框架格格内设一道斜斜支撑，拐角角处双向增设设，待该部位位与脚手架与与主体结构的的连墙件可靠靠拉结后方可可拆除。当脚脚手架操作层层高出连墙件件两步时，应应采取临时稳稳定措施，直直到连墙件搭搭设完毕后方方可拆除。C、双排架宜先先立内排立杆杆，后立外排排立杆。每排排立杆宜先立立两头的，再再立中间的一一根，互相看看齐后，立中中间部分各立立杆。双排架架内、外排两两立杆的连线线要与墙面垂垂直。立杆接接长时，宜先先立外排，后后立内排。（2）拆除程序序：脚手架拆拆除顺序序遵遵循与搭设顺顺序相反，先先搭后拆、后后搭先拆，每每步同时拆除除。4、技术交底与与验收及使用用（1）架体搭设设方案必须经经相关部门审审批后方可实实施。实际搭搭设与本方案案不同之处时时，需另作补补充方案并同同时做好方案案变更工作。（2）脚手架搭搭设前必须进进行针对性的的安全技术交交底，每搭设设一个部位需需做一次技术术交底，交底底双方履行签签字手续，每每段搭设完毕毕由项目组织织验收，内容容量化，验收收合格后挂上上验收合格牌牌方可使用。（3）脚手架在在使用过程中中，架子工要要经常检查架架体使用情况况，连墙杆是是否稳定。脚脚手板损坏要要及时更换，任任何人不得任任意拆除连墙墙杆。外架上上严禁堆放材材料，堆放在在架件上不用用的材料和物物体及时清除除。悬挑式外脚手架架搭设要求1、悬挑式脚手手架架体构造造均同落地式式脚手架要求求。悬挑水平平钢梁采用16号工字钢，在在每根悬挑工工字钢端部设设置倒挂斜拉拉ø15钢丝绳，规规格6*377，外脚手架架悬挑工字钢钢出头100mm，内侧用U型φ20圆钢筋以及及绳卡固定，每每端设置三道道绳卡固定，固固定间距为钢钢丝绳直径的的6-7倍。2、普通型钢悬悬挑脚手架拉环预埋→水平平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→挡脚板→小横杆→大横杆（搁搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。项目部对脚手架架每半个月定定期组织有关关人员检查，检检查重点在架架体连结件、悬悬挑工字钢固固定点，斜挂挂索等重要部部位。3、由于个别部部位悬挑工字字钢刚好在飘飘窗位置，所所以悬挑长度度分别采用1.1m和1.7m进行计算和和搭设。工字钢悬挑架剖剖面图见下：：标准层工字钢悬悬挑平面布置置示意如下图图在每根型钢悬挑挑端部加设ø15的单股钢钢丝绳以增大大安全保险系系数。如下图图所示：特殊殊部位，如转转角处的工字字钢挑出长度度超过计算设设计时，需加加设ø15的双股钢钢丝绳。特殊部位脚手架架要求1、落地脚手架架在地下室、顶顶板搭设临时时支承架时，采采取分节落地地和加撑杆的的办法加强处处理。2、转角及转角角阳台处，设设置钢丝索斜斜拉，增加安安全系数。3、楼层施工电电梯进料平台台立杆，按总总高度1/2下段，采取取双拼立杆来来加强立杆的的稳定性。每每楼层均设3个钢管拉结结点，标准层层第一步设1.8m高，进料平平台用50㎜厚木板满满铺，上钉12㎜厚层板固固定，施工电电梯防护采用用封闭平开门门，进料平台台两侧设1.5m高12㎜厚层板硬硬防护，外挂挂安全网。安全技术管理措措施材质及其使用的的安全技术措措施扣件的紧固程度度不应小于，且且不应大于。对对接扣件的抗抗拉承载力为为3kN。扣件上螺螺栓应保持适适当的拧紧程程度。对接扣件安装时时其开口应向向内，以防进进雨水，直角角扣件安装时时开口不得向向下，以保证证安全。各杆件端头伸出出扣件盖板边边缘的长度不不应小于100mm。钢管有严重锈蚀蚀、压扁或裂裂纹的不得使使用。禁止使使用有脆裂、变变形、滑丝等等现象的扣件件。严禁将外径0..48mm与0.51mmm的钢管混合合使用。脚手架搭设的安安全技术措施施脚手架的基础必必须经过夯实实处理满足承承载力要求，做做到不积水、不不沉陷。搭设过程中应划划出工作标志志区，禁止行行人进入，统统一指挥，上上下呼应，动动作协调，严严禁在无人指指挥下作业。开始搭设立杆时时，应每隔6跨设置一根根抛撑，直至至连墙件安装装稳定后，方方可根据情况况拆除。脚手架及时与结结构拉结或采采用临时支顶顶，以保证搭搭设过程安全全，未完成脚脚手架在每日日收工前，一一定要确保架架子稳定。脚手架必须配合合施工进度搭搭设，一次搭搭设高度不得得超过相邻连连墙件以上两两步。在搭设过程中应应由安全员、架架子班长等进进行检查、验验收。每两步步验收一次。外架立面搭设示示意图`脚手架上施工作作业的安全技技术措施1、钢管应有出出厂合格证，凡凡有严重腐蚀蚀、弯曲、压压扁或裂纹者者，均不得使使用，使用前前应严格挑选选。2、扣件应有出出厂合格证，并并应与架杆规规格配套使用用。3、认真检查扣扣件，若有脆脆裂、变形或或滑丝等情况况者，严禁使使用。4、脚手架上的的地基必须事事先夯实、垫垫平，在顺墙墙方向铺50mm厚木板。5、脚手板必须须铺平稳，不不得有“弹簧板”现象，在靠靠墙一侧或端端部位置应使使用铅丝绑稳稳在小横杆上上，以防滑出出。6、拆下的架管管、架板应采采取向下传递递或钢绳捆牢牢向下吊运的的方法。7、结构施工阶阶段外脚手架架每支搭一层层完毕后，经经项目部安全全员验收合格格后方可使用用。任何班组组长和个人，未未经同意不得得任意拆除脚脚手架部件。8、严格控制施施工荷载，脚脚手板不得集集中堆料，施施工荷载不得得大于2kN/mm2，确保较大大安全储备。9、施工时不允允许多层同时时作业，同时时作业层数不不得超过一层层。10、当作业层层高出其下连连墙件3.6m以上，且其其上尚无连墙墙件时，应采采取适当的临临时撑拉措施施。11、定期检查查脚手架，发发现问题和隐隐患，在施工工作业前及时时维修加固，以以达到坚固稳稳定，确保施施工安全。脚手架拆除的安安全技术措施施拆架前，全面检检查待拆脚手手架，根据检检查结果，拟拟订出作业计计划，报请批批准，进行技技术交底后才才准工作。架体拆除前，必必须察看施工工现场环境，包包括架空线路路、外脚手架架、地面的设设施等各类障障碍物、地锚锚、缆风绳、连连墙杆及被拆拆架体各吊点点、附件、电电气装置情况况，凡能提前前拆除的尽量量拆除掉。拆架时应划分作作业区，周围围设绳绑围栏栏或竖立警戒戒标志，地面面应设专人指指挥，禁止非非作业人员进进入。拆除时要统一指指挥，上下呼呼应，动作协协调，需解开开与另一人有有关的扣件时时，应先通知知对方采取防防范措施，以以防坠落。在拆架时，不得得中途换人，如如必须换人时时，应将拆除除情况交代清清楚后方可离离开。每天拆架下班时时，不应留下下隐患部位。拆架时严禁碰撞撞脚手架附近近电源线，以以防触电。所有杆件和扣件件在拆除时应应分离，不准准在杆件上附附着扣件或两两杆连着送到到地面。所有的脚手板，应应自外向里竖竖立搬运，以以防脚手板和和垃圾物从高高处坠落伤人人。拆下的零配件要要装入容器内内，用吊篮吊吊下；拆下的的钢管要用钢钢绳捆绑牢固固，双点起吊吊，严禁从高高空抛掷。文明施工要求进入施工现场的的人员必须戴戴好安全帽，高高空作业系好好安全带，穿穿好防滑鞋等等，现场严禁禁吸烟。进入施工现场的的人员要爱护护场内的各种种绿化设施和和标示牌，不不得践踏草坪坪、损坏花草草树木、随意意拆除和移动动标示牌。严禁酗酒人员上上架作业，施施工操作时要要求精力集中中、禁止开玩玩笑和打闹。脚手架搭设人员员必须是经考考试合格的专专业架子工，上上岗人员定期期体检，体检检合格者方可可发上岗证，凡凡患有高血压压、贫血病、心心脏病及其他他不适于高空空作业者，一一律不得上脚脚手架操作。上架子作业人员员上下均应走走人行梯道，不不准攀爬架子子。护身栏、脚手板板、挡脚板、密密目安全网等等影响作业班班组支模时，如如需拆改时，应应由架子工来来完成，任何何人不得任意意拆改。脚手架验收合格格后任何人不不得擅自拆改改，如需做局局部拆改时，须须经主管工程程师同意后由由架子工操作作。不准利用脚手架架吊运重物；；作业人员不不准攀登架子子上下作业面面，不准推车车在架子上跑跑动，塔吊起起吊物体时不不能碰撞和拖拖动脚手架。不得将模板支撑撑、缆风绳、泵泵送混凝土及及砂浆的输送送管等固定在在脚手架上，严严禁任意悬挂挂起重设备。在架子上的作业业人员不得随随意拆动脚手手架的所有拉拉接点和脚手手板，以及扣扣件绑扎扣等等所有架子部部件。拆除架子而使用用电焊气割时时，派专职人人员做好防火火工作，配备备料斗，防止止火星和切割割物溅落。脚手架使用时间间较长，因此此在使用过程程中需要进行行检查，发现现基础下沉、杆杆件变形严重重、防护不全全、拉结松动动等问题要及及时解决。要保证脚手架体体的整体性，不不得与井架一一并拉结，不不得截断架体体。施工人员严禁凌凌空投掷杆件件、物料、扣扣件及其他物物品，材料、工工具用滑轮和和绳索运输，不不得乱扔。不使用的工具要要放在工具袋袋内，防止掉掉落伤人，登登高要穿防滑滑鞋，袖口及及裤口要扎紧紧。脚手架堆放场应应做到整洁、摆摆放合理、专专人保管，并并建立严格领领退料手续。施工人员应做到到活完料净脚脚下清，确保保脚手架施工工材料不浪费费。运至地面的材料料应按指定地地点随拆随运运，分类堆放放，当天拆当当天清，拆下下的扣件、密密目网、兜网网要集中回收收处理。应随随时整理、检检查，按品种种、分规格堆堆放整齐，妥妥善保管。六级以上大风、大大雪、大雾、大大雨天气停止止脚手架作业业。在冬季、雨雨季要经常检检查脚手板上上有无积水等等物。若有则则应随时清扫扫，并要采取取防滑措施。安全保障网络图图工字钢挑梁支撑撑系统施工注注意事项：工字钢及焊条、锚锚环等材料的的材质必须符符合作业设计计要求。材料料必须有材质质合格证或质质量保证书，材材料质量必须须达到相关质质量标准的要要求。从事焊接作业的的焊工必须经经考试合格并并持证上岗。钢筋锚环或预埋埋螺栓埋入砼砼内的锚固长长度均不得小小于35d（d为钢筋直径径）。钢筋锚锚环直径不小小于20㎜，材质Q235。工字钢挑梁可用用塔吊配合安安装。工字钢钢挑梁安装完完毕，经检查查符合要求后后方可铺设脚脚手架操作平平台。脚手架操作平台台铺设由里（指指建筑物侧面面）向外逐步步铺设木跳板板，最后铺设设安全防护栏栏杆。操作平台的拆除除顺序与搭设设顺序相反。严禁未经同意且且未采取措施施拆除与脚手手架任何有关关的杆件或构构件。架体防雷构造措措施1、安装方案：：（1）、顶部四四角和纵向中中部设置避雷雷针。（2）、用166mm2黄绿双色铜铜芯线作引下下线，途中用用磁瓶，导线线绑扎。（3）、接地装装置的接地线线采用三根导导体，在不同同点与接地体体作电气连接接，垂直接地地体采用50x500x5角钢、长度度为2.5m，接地电阻阻不大于４Ω。（4）、避雷带带采用φ12热镀锌圆钢钢连接，双面面焊，焊接长长度不小于6d（d为钢筋直径径），焊接处处焊缝平整，饱饱满，并有足足够的机械强强度，不得有有夹渣、咬口口、裂纹、虚虚焊、气孔等等缺陷；沿外外架四角明设设。2、具体措施详详施工现场临临时用电专项项方案。检查验收1、悬挑脚手架架放置型钢的的楼层混凝土土施工时，项项目部技术负负责人及安全全员要检查拉拉环的埋置位位置、尺寸及及板加固措施施，经检查合合格后方可浇浇注混凝土。2、悬挑放置型型钢、每一层层搭设完毕后后，项目部技技术负责人及及安全员进行行检查验收。3、悬挑脚手架架搭设完毕后后应由单位工工程负责人组组织技术安全全人员进行检检查验收。4、验收时应具具备下列文件件(1)根据编编制依据相关关文件法规要要求所形成的的施工组织设设计文件。(2)脚手架架构配件的出出厂合格证或或质量分类合合格标志。(3)脚手架架工程的施工工记录及质量量检查记录。(4)脚手架架搭设过程中中出现的重要要问题及处理理记录。(5)脚手架架工程的施工工验收报告。5、脚手架工程程的验收，除除查验有关文文件外，还应应进行现场检检查，检查应应着重以下各各项，并记入入施工验收报报告。(1)构配件件和加固件是是否齐全，质质量是否合格格，连接和挂挂扣是否紧固固可靠。(2)安全网网的张挂及扶扶手的设置是是否齐全。(3)杆件的的设置和连接接，连墙件、支支撑、门洞桁桁架等的构造造是否符合要要求。(4)垂直度度、水平度及及立杆的沉降降是否合格。(5)扣件螺螺栓是否松动动，是否超载载。6、扣件式钢管管脚手架搭设设允许偏差项目允许偏差检查方法备注主柱垂直度架高在30m以下＜1/2000架高在30m以上＜1/5000吊线尺量检查每4m校正副柱垂直度架高在30m以下＜1/2000架高在30m以上＜1/5000吊线尺量检查每4m校正立柱间距±100mm尺量检查大横杆高差总长的1/3000，不大于50mm拉线尺量检查7、架子搭好后后，项目部技技术负责人、责责任工长应组组织安全员、质质检员、架工工工长对外脚脚手架进行检检查并请公司司工程部检查查验收合格后后，方可使用用。钢管脚手架计算算书悬挑架（外挑11.2m）计算计算参数:双排脚手架，搭搭设高度18.0米，立杆采采用单立管。立杆的纵距1..50米，立杆的的横距0.80米，内排架架距离结构0.3米，立杆的的步距1.80米。采用的钢管类型型为48.33×3.600，连墙件采用2步步3跨，竖向间间距3.60米，水平间间距4.50米。施工活荷载为22.0kN//m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木跳跳板，荷载为为0.10kkN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木工板板，荷载为0.17kkN/m，安全网荷荷载取0.01000kN/mm2。脚手板下大横杆杆在小横杆上上面，且主结结点间增加一一根大横杆。基本风压0.220kN/mm2，高度变化化系数1.77000，体型系数1.13440。悬挑水平钢梁采采用16号工字钢，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.20米，建筑物物内锚固段长长度不小于1.60米。一、大横杆的计计算大横杆按照三跨跨连续梁进行行强度和挠度度计算，大横横杆在小横杆杆的上面。按照大横杆上面面的脚手板和和活荷载作为为均布荷载计计算大横杆的的最大弯矩和和变形。1.均布荷载值值计算大横杆的自重标标准值P1==0.0388kN/m脚手板的荷载标标准值P2==0.1000×0.8000/2=00.040kkN/m活荷载标准值Q=2..000×00.800//2=0.8800kN//m静荷载的计算值值q1==1.2×00.038++1.2×00.040==0.0944kN/m活荷载的计算值值q2==1.4×00.800==1.1200kN/m大横杆计算荷载载组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载载组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强度度计算最大弯矩考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的弯矩矩跨中最大弯矩计计算公式如下下:跨中最大弯矩为为：M1=(00.08×00.094++0.10××1.1200)×1.55002=00.269kkN.m支座最大弯矩计计算公式如下下:支座最大弯矩为为：M2=-((0.10××0.0944+0.1117×1.1120)×11.50022=-0.3316kN..m我们选择支座弯弯矩和跨中弯弯矩的最大值值进行强度验验算：=0.316××106/44491.00=70.3365N/mmm2大横杆的计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算算最大挠度考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的挠度度计算公式式如下:静荷载标准值qq1=0.0038+0..040=00.078kkN/m活荷载标准值qq2=0.8800kN//m三跨连续梁均布布荷载作用下下的最大挠度度V=(0.6777×0.0078+0..990×00.800))×15000.04/((100×22.06×1105×1007780..0)=1..927mmm大横杆的最大挠挠度小于1500..0/1500与10mm,满足要求!二、小横杆的计计算小横杆按照简支支梁进行强度度和挠度计算算，大横杆在在小横杆的上上面。用大横杆支座的的最大反力计计算值，在最最不利荷载布布置下计算小小横杆的最大大弯矩和变形形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标准值P1==0.0388×1.5000=0.0058kN脚手板的荷载标标准值P2==0.1000×0.8000×1.5500/2==0.0600kN活荷载标准值Q=2..000×00.800××1.5000/2=1..200kNN荷载的计算值P=1..2×0.0058+1..2×0.0060+1..4×1.2200=1..821kNN小横杆计算简图图2.抗弯强度计计算最大弯矩考虑为为小横杆自重重均布荷载与与荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和均布荷载最最大弯矩计算算公式如下:集中荷载最大弯弯矩计算公式式如下:M=(1.2××0.0388)×0.88002/88+1.8221×0.8800/4==0.3688kN.m=0.368××106/44491.00=81.9922N/mmm2小横杆的计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为小横杆自重重均布荷载与与荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和均布荷载最最大挠度计算算公式如下:集中荷载最大挠挠度计算公式式如下:小横杆自重均布布荷载引起的的最大挠度V1=5.0××0.0388×800..004/((384×22.060××105×11077800.000))=0.011mm集中荷载标准值值P=0.0058+0..060+11.200==1.3188kN集中荷载标准值值最不利分配配引起的最大大挠度V2=13177.600××800.00×800..0×8000.0/(448×2.006×1055×1077780.0))=0.6333mm最大挠度和V=V1++V2=0..642mmm小横杆的最大挠挠度小于800.00/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力力的计算纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范5.2.55):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；RR——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值计算算横杆的自重标准准值P1==0.0388×0.8000=0.0031kN脚手板的荷载标标准值P2=00.100××0.8000×1.5000/2=00.060kkN活荷载标准值Q=2..000×00.800××1.5000/2=1..200kNN荷载的计算值R=1..2×0.0031+1..2×0.0060+1..4×1.2200=1..789kNN单扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求!四、脚手架荷载载标准值作用于脚手架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。静荷载标准值包包括以下内容容：(1)每米立杆杆承受的结构构自重标准值值(kN/mm)；本例为0.10772NG1=00.107××18.0000=1.9930kN（2)脚手板的的自重标准值值(kN/mm2)；本例采用用木跳板脚手手板，标准值值为0.10NG2=00.100××4×1.5500×(00.800++0.2500)/2=00.315kkN(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值(kN/mm)；本例采用用栏杆、木工工板脚手板挡挡板，标准值值为0.17NG3=00.170××1.5000×4/2==0.5100kN(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网(kN/mm2)；0.0100NG4=00.010××1.5000×18.0000=0..270kNN经计算得到，静静荷载标准值值NG==NG1++NG2+NNG3+NGG4=33.025kkN。活荷载为施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活活荷载标准值值NQ==2.0000×2×11.500××0.8000/2=2..400kNN风荷载标准值应应按照以下公公式计算其中W0——基本风压(kN/mm2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)附录表D.4的规定采用用：W0=0.2000UUz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)附录表7.2.1的规定采用用：Uz=1.7700UUs——风荷载体型型系数：Us=1.1344经计算得到，风风荷载标准值值Wk=0.2000×1.7770×1.1134=0.4011kN/m22。考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+0..9×1.44NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.0225+0.99×1.4××2.4000=6.6555kN不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.0225+1.44×2.4000=6.9991kN风荷载设计值值产生的立杆杆段弯矩MW计算公式MW==0.9××1.4Wkklah2//10其中Wkk——风荷载标准准值(kN/mm2)；la——立立杆的纵距(m)；h——立杆杆的步距(m)。经过计算得到风风荷载产生的的弯矩Mw=00.9×1..4×0.4401×1..500×11.800××1.8000/10=00.246kkN.m五、立杆的稳定定性计算1.不考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=6.9991kN；i———计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；k———计算长度附附加系数，取取1.155；u———计算长度系系数，由脚手手架的高度确确定，u=1.5500；l0———计算长度(m),由公式l0==kuh确定，l0=1..155×11.500××1.8000=3.1118m；A———立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W———立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；——由长细比比，为3118//16=1996；——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/ii的结果查表表得到0.190；——钢管立杆杆受压强度计计算值(N/mmm2)；经计算得得到=69911/(0.119×4244)=86..998N//mm2；[f]———钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mm22；不考虑风荷载时时，立杆的稳稳定性计算<[ff],满足要求!2.考虑风荷载载时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计值值，N=6.6655kN；i——计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；k———计算长度附附加系数，取取1.155；u——计算长度系系数，由脚手手架的高度确确定，u=1.5500；l00——计算长度(m),由公式l0==kuh确定，l0=1..155×11.500××1.8000=3.1118m；A——立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W——立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；——由长细比比，为3118//16=1996；——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/ii的结果查表表得到0.190；MWW——计算立杆段段由风荷载设设计值产生的的弯矩，MW=0..246kNN.m；——钢管立杆杆受压强度计计算值(N/mmm2)；经计算得得到=66555/(0.119×4244)+2466000/44491=1137.5553N/mmm2；[f]]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mm22；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[ff],满足要求!六、连墙件的计计算连墙件的轴向向力计算值应应按照下式计计算：Nl==Nlw+No其中Nlww——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按照下下式计算：NNlw=1.4××wk××Awwwk——风荷载标准准值，wk=0.4011kN/m22；AAw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3.60××4.50=16..200m22；NNo——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=3.0000经计算得到NNlw=9.1055kN，连墙件轴轴向力计算值值Nl==12.1105kN根据连墙件杆件件强度要求，轴轴向力设计值值Nf1=0.885Ac[ff]根据连墙件杆件件稳定性要求求，轴向力设设计值Nf2=0.885A[f]]其中——轴轴心受压立杆杆的稳定系数数,由长细比l/i==25.000/1.600的结果查表表得到=0..96；净截面面积Acc=4..24cm22；毛截面面面积A=26.100cm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到Nf1==73.8865kNNf1>Nl，连连墙件的设计计计算满足强强度设计要求求!经过计算得到Nf2==436..651kNNNf>Nl，连连墙件的设计计计算满足稳稳定性设计要要求!连墙件件拉结楼板预预埋钢管示意意图七、悬挑梁的受受力计算悬挑脚手架按照照带悬臂的单单跨梁计算悬出端C受脚手手架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算算简图支座反力计算公公式支座弯矩计算公公C点最大挠度计计算公式其中k=m/l,kkl=mml/l,kk2=mm2/l。本工程算例中，m=11100mmm，l=11500mmm，ml=250mmm，m2=1050mmm；水平支撑梁的截截面惯性矩I=11130.000cm4，截面模量(抵抗矩)W==141..00cm33。受脚手架作用集集中强度计算算荷载N=6..99kN水平钢梁自重强强度计算荷载载q=1..2×26..10×0..0001××7.85××10=0..25kN//mk=1.10//1.50==0.73kl=0.255/1.500=0.177k2=1.055/1.500=0.700代入公式，经过过计算得到支座反力RAA=20.5594kN支座反力RBB=-5.9973kN最大弯矩MAA=9.2336kN.mm抗弯计算强度f=9.2236×1006/(1..05×1441000..0)=622.387NN/mm2水平支撑梁的抗抗弯计算强度度小于215.00N/mm22,满足要求!受脚手架作用集集中计算荷载载N=3..03+2..40=5..43kN水平钢梁自重计计算荷载q=266.10×00.00011×7.855×10=00.21kNN/m最最大挠度Vmaxx=2.7336mm按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-22011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最最大挠度小于于2200..0/2500,满足要求!八、悬挑梁的整整体稳定性计计算水平钢梁采用116号工字钢,计算公式如如下其中b———均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，查表《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)附录B得到：b=2.00由于b大于0..6，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)附录B其值b'=11.07-00.282//b=0.9929过计算得到强度度=9.244×106//(0.9229×1411000.000)=700.51N//mm2；水平钢梁的稳定定性计算<[ff],满足要求!九、锚固段与楼楼板连接的计计算1.水平钢梁与与楼板压点如如果采用钢筋筋拉环，拉环环强度计算如如下：水平钢梁与楼板板压点的拉环环受力R=5.9973kN水平钢梁与楼板板压点的拉环环强度计算公公式为其中[f]为拉拉环钢筋抗拉拉强度，每个个拉环按照两两个截面计算算，按照《混凝凝土结构设计计规范》10.9..8[ff]=550N/mmm2；压点处采用2个个U形钢筋拉环环连接，承载载能力乘以0.85的折减系数数；钢筋拉环环抗拉强度为为85.000N/mm22；所需要的水平钢钢梁与楼板压压点的拉环最最小直径D=[55973×44/(3.11416×885.00××2)]1//2=7mmm水平钢梁与楼板板压点的拉环环一定要压在在楼板下层钢钢筋下面，并并要保证两侧侧30cm以上搭接长长度。2.水平钢梁与与楼板压点如如果采用螺栓栓，螺栓粘结结力锚固强度度计算如下：：锚固深深度计算公式式其中N——锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=55.97kNN；d——楼板螺栓的的直径，d=220mm；[[fb]——楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.5N//mm2；h——楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到h要大于5973..22/(33.14166×20×11.5)=663.4mmm。3.水平钢梁与与楼板压点如如果采用螺栓栓，混凝土局局部承压计算算如下：混凝土局部承压压的螺栓拉力力要满足公式式其中N———锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=55.97kNN；d——楼板螺栓的的直径，d=220mm；b——楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5d==100mmm；fccc——混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取0.95ffc=13..59N/mmm2；经过计算得到公公式右边等于于131.66kN楼板混凝土局部部承压计算满满足要求!悬挑架（外挑11.7m）计算计算参数:双排脚手架，搭搭设高度18.0米，立杆采采用单立管。立杆的纵距1..50米，立杆的的横距0.80米，内排架架距离结构0.80米，立杆的的步距1.80米。采用的钢管类型型为48.33×3.600，连墙件采用2步步3跨，竖向间间距3.60米，水平间间距4.50米。施工活荷载为22.0kN//m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木跳跳板，荷载为为0.10kkN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木工板板，荷载为0.17kkN/m，安全网荷荷载取0.01000kN/mm2。脚手板下大横杆杆在小横杆上上面，且主结结点间增加一一根大横杆。基本风压0.220kN/mm2，高度变化化系数1.77000，体型系数1.13440。悬挑水平钢梁采采用16号工字钢，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.70米，建筑物内锚固固段长度不小小于2.30米。一、大横杆的计计算大横杆按照三跨跨连续梁进行行强度和挠度度计算，大横横杆在小横杆杆的上面。按照大横杆上面面的脚手板和和活荷载作为为均布荷载计计算大横杆的的最大弯矩和和变形。1.均布荷载值值计算大横杆的自重标标准值P1==0.0388kN/m脚手板的荷载标标准值P2==0.1000×0.8000/2=00.040kkN/m活荷载标准值Q=2..000×00.800//2=0.8800kN//m静荷载的计算值值q1==1.2×00.038++1.2×00.040==0.0944kN/m活荷载的计算值值q2=11.4×0..800=11.120kkN/m大横杆计算荷载载组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载载组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强度计计算最大弯矩考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的弯矩矩跨中最大弯矩计计算公式如下下:跨中最大弯矩为为M1==(0.088×0.0994+0.110×1.1120)×11.50022=0.2669kN.mm支座最大弯矩计计算公式如下下:支座最大弯矩为为M2==-(0.110×0.0094+0..117×11.120))×1.50002=-00.316kkN.m我们选择支座弯弯矩和跨中弯弯矩的最大值值进行强度验验算：=0.316××106/44491.00=70.3365N/mmm2大横杆的计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的挠度度计算公式如下::静荷载标准值qq1=0.0038+0..040=00.078kkN/m活荷载标准值qq2=0.8800kN//m三跨连续梁均布布荷载作用下下的最大挠度度V=(0.6777×0.0078+0..990×00.800))×15000.04/((100×22.06×1105×1007780..0)=1..927mmm大横杆的最大挠挠度小于1500..0/1500与10mm,满足要求!二、小横杆的计计算小横杆按照简支支梁进行强度度和挠度计算算，大横杆在在小横杆的上上面。用大横杆支座的的最大反力计计算值，在最最不利荷载布布置下计算小小横杆的最大大弯矩和变形形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标准值P1==0.0388×1.5000=0.0058kN脚手板的荷载标标准值P2==0.1000×0.8000×1.5500/2==0.0600kN活荷载标准值Q=2..000×00.800××1.5000/2=1..200kNN荷载的计算值P=1.22×0.0558+1.22×0.0660+1.44×1.2000=1.8821kN小横杆计算简图图2.抗弯强度计计算最大弯矩考虑为为小横杆自重重均布荷载与与荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和均均布荷载最大大弯矩计算公公式如下:集中荷载最大大弯矩计算公公式如下:MM=(1.22×0.0338)×0..8002//8+1.8821×0..800/44=0.3668kN.mm=0.368××106/44491.00=81.9922N/mmm2小横杆的计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为小横杆自重重均布荷载与与荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和均布荷载最大挠挠度计算公式式如下:集中荷载最大挠挠度计算公式式如下:小横杆自重均布布荷载引起的的最大挠度V1=5.00×0.0338×8000.004//(384××2.0600×105××1077880.0000)=0.001mm集中荷载标准值值P=0.0058+0..060+11.200==1.3188kN集中荷载标准值值最不利分配配引起的最大大挠度V2=13177.600××800.00×800..0×8000.0/(448×2.006×1055×1077780.0))=0.6333mm最大挠度和V=V1+VV2=0.6642mm小横杆的最大挠挠度小于800.00/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力力的计算纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范5.2.55):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；1.荷载值计算算横杆的自重标准准值P1==0.0388×0.8000=0.0031kN脚手板的荷载标标准值P2==0.1000×0.8000×1.5500/2==0.0600kN活荷载标准值Q=2..000×00.800××1.5000/2=1..200kNN荷载的计算值R=1..2×0.0031+1..2×0.0060+1..4×1.2200=1..789kNN单扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求!四、脚手架荷载载标准值作用于脚手架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。静荷载标准值包包括以下内容容：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/mm)；本例为0.10772NG1=00.107××18.0000=1.9930kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/mm2)；本例采用用木跳板脚手手板，标准值值为0.10NG2=00.100××4×1.5500×(00.800++0.8500)/2=00.495kkN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/mm)；本例采用用栏杆、木工工板脚手板挡挡板，标准值值为0.17NG3=00.170××1.5000×4/2==0.5100kN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/mm2)；0.0100NG4=00.010××1.5000×18.0000=0..270kNN经计算得到，静静荷载标准值值NG==NG1++NG2+NNG3+NGG4=33.205kkN。活荷载为施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活活荷载标准值值NQ==2.0000×2×11.500××0.8000/2=2..400kNN风荷载标准值应应按照以下公公式计算其中W0——基本风压(kN/mm2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)附录表D.4的规定采用用：W0=0.2000UUz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)附录表7.2.1的规定采用用：Uz=1.7700UUs——风荷载体型型系数：Us=1.1344经计算得到，风风荷载标准值值Wk=0.2000×1.7770×1.1134=0.4011kN/m22。考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+0..9×1.44NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.2005+0.99×1.4××2.4000=6.8771kN不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.2005+1.44×2.4000=7.2207kN风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW计算公式MW==0.9××1.4Wkklah2//10其中Wkk——风荷载标准准值(kN/mm2)；la———立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风风荷载产生的的弯矩Mw=00.9×1..4×0.4401×1..500×11.800××1.8000/10=00.246kkN.m五、立杆的稳定定性计算1.不考虑风荷荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=7.2207kN；i——计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；k——计算长度附附加系数，取取1.155；u——计算长度系系数，由脚手手架的高度确确定，u=1.5500；l0——计计算长度(m),由公式l0==kuh确定，l0=1..155×11.500××1.8000=3.1118m；A——立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W——立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；——由长细比比，为3118//16=1996；——轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/ii的结果查表表得到0.190；——钢管立杆杆受压强度计计算值(N/mmm2)；经计算得得到=72077/(0.119×4244)=89..686N//mm2；[f]———钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mm22；不考虑风荷载时时，立杆的稳稳定性计算<[ff],满足要求!2.考虑风荷载载时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计值值，N=6.8871kN；i——计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；k——计算长度附附加系数，取取1.155；u——计算长度系系数，由脚手手架的高度确确定，u=1.5500；l00——计算长度(m),由公式l0==kuh确定，l0=1..155×11.500××1.8000=3.1118m；A——立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W——立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；——由长细比比，为3118//16=1996；——轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比l0/ii的结果查表表得到0.190；MWW——计算立杆段段由风荷载设设计值产生的的弯矩，MW=0..246kNN.m；——钢管立杆杆受压强度计计算值(N/mmm2)；经计算得得到=68711/(0.119×4244)+2466000/44491=1140.2442N/mmm2；[ff]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mm22；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[ff],满足要求!六、连墙件件的计算连墙件的轴向力力计算值应按按照下式计算算：Nl==Nlw+No其中Nlww——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按照下下式计算：Nlw=1.44×wk×Awwwk——风荷载标准准值，wk=0.4011kN/m22；AAw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3.60××4.50=16..200m22；NNo——连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN)；No=3.0000经计算得到NNlw=9.1055kN，连墙件轴轴向力计算值值Nl==12.1105kN根据连墙件杆件件强度要求，轴轴向力设计值值Nf1=0.885Ac[ff]根据连墙件杆件件稳定性要求求，轴向力设设计值Nf2=0.885A[f]]其中——轴轴心受压立杆杆的稳定系数数,由长细比l/i==85.000/1.600的结果查表表得到=0..84；净截面面积Acc=4..24cm22；毛截面面面积A=26.100cm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计计算得到Nf1=73..865kNNNf11>Nl，连墙件的的设计计算满满足强度设计计要求!经过计计算得到Nf2=3822.935kkNNf>>Nl，连墙件的的设计计算满满足稳定性设设计要求!连墙件拉结楼板板预埋钢管示示意图七、悬挑梁的受受力计算悬挑脚手架按照照带悬臂的单单跨梁计算悬出端C受脚手手架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算算简图支座反力计算算公式支座弯矩计算算公式C点最大挠度计计算公式其中k=m/l,kkl=mml/l,kk2=mm2/l。本工程算例中，m=11700mmm，l=22300mmm，ml=850mmm，m2=1650mmm；水平支撑梁的截截面惯性矩I=11130.000cm4，截面模量(抵抗矩)W==141..00cm33。受脚手架作用集集中强度计算算荷载N=7..21kN水平钢梁自重强强度计算荷载载q=1..2×26..10×0..0001××7.85××10=0..25kN//mk=1.70//2.30==0.74kl=0.855/2.300=0.377k2=1.655/2.300=0.722代入公式，经经过计算得到到支座反力RRA=23..101kNN支座反力RRB=-7..705kNN最大弯矩MMA=18..372kNN.m抗弯计算强度f=18..372×1106/(11.05×11410000.0)=1124.0990N/mmm2水平支撑梁的抗抗弯计算强度度小于215.00N/mm22,满足要求!受脚手架作用集集中计算荷载载N=3..21+2..40=5..61kN水平钢梁自重计计算荷载q=266.10×00.00011×7.855×10=00.21kNN/m最大挠度Vmmax=133.030mmm按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-22011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最最大挠度小于于3400..0/2500,满足要求!八、悬挑梁的整整体稳定性计计算水平钢梁采用116号工字钢,计算公式如如下其中b———均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，查表《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)附录B得到：b=2.00由于b大于0..6，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)附录B其值b'=11.07-00.282//b=0.9929经过计算得到强强度=18.337×1066/(0.9929×1441000..00)=1140.255N/mm22；水平钢梁的稳定定性计算<[ff],满足要求!九、锚固段与楼楼板连接的计计算1.水平钢梁与与楼板压点如如果采用钢筋筋拉环，拉环环强度计算如如下：水平钢梁与楼板板压点的拉环环受力R=7.7705kN水平钢梁与楼板板压点的拉环环强度计算公公式为其中[f]为拉拉环钢筋抗拉拉强度，每个个拉环按照两两个截面计算算，按照《混混凝土结构设设计规范》10.9..8[ff]=550N/mmm2；压点处采用2个个U形钢筋拉环环连接，承载载能力乘以00.85的折减系数；；钢筋拉环抗抗拉强度为85.000N/mm22；所需要的水平钢钢梁与楼板压压点的拉环最最小直径D=[77705×44/(3.11416×885.00××2)]1//2=8mmm水平钢梁与楼板板压点的拉环环一定要压在在楼板下层钢钢筋下面，并并要保证两侧侧30cm以上搭接长长度。2.水平钢梁与与楼板压点如如果采用螺栓栓，螺栓粘结结力锚固强度度计算如下：：锚固深度计算公公式其中N———锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=77.70kNN；d——楼板螺栓的的直径，d=220mm；[fb]]——楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.5N//mm2；h——楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到h要大于7704..90/(33.14166×20×11.5)=881.8mmm。3.水平钢梁与与楼板压点如如果采用螺栓栓，混凝土局局部承压计算算如下：混凝土局部承压压的螺栓拉力力要满足公式式其中N———锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=77.70kNN；d——楼板螺栓的的直径，d=220mm；b——楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5d==100mmm；fccc——混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取0.95ffc=13..59N/mmm2；经过计算得到公公式右边等于于131.66kN楼板混凝土局部部承压计算满满足要求!落地式37m钢钢管脚手架计计算书钢管落地脚手架架计算书一、脚手架参数数脚手架搭设方式式双排脚手架脚手架钢管类型型Φ48.3×33.6脚手架搭设高度度H(m)37脚手架沿纵向搭搭设长度L(m)243立杆步距h(mm)1.8立杆纵距或跨距距la(m)1.5立杆横距lb((m)0.8内立杆离建筑物物距离a(m)0.3双立杆计算方法法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手