某高层建筑外脚手架施工方案悬挑式外墙脚手架落地式脚手架

XXXX园项目外墙脚手架搭拆方案编制：__________审核：__________审定：__________XX集团有限公司XX园项目部目录一、材质二、外墙脚手架基础三、杆件塔设及要求四、操作人员五、脚手架的拆除六、外墙脚手架立面图、平面图、结点图、特殊部位详图七、荷载计算本工程分A、B座工程组成，在建工程分A座上下室一层，地上工程为十六层的高层建筑，B座无地下室，地上12层的小高建筑，为确保施工现场安全生产、文明施工、保障职工的人身安全，严格按JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手辑安全技术规范》搭设操作，采用悬挑式外墙脚手架，三层以下为落地式脚手架，具体方案如下：一、材质：1、脚手架钢管采用¢48的标准钢管，壁厚3.5mm。无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂逢，在搭设前对钢管进行防锈处理。2、扣件必须符合标准要求，不得有裂纹、变形、气孔、滑丝、砂眼等影响使用的铸造造缺陷。3、扣件规格与钢管相匹配，活动部分应灵活转支，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。4脚手片为1000×1200的竹笆，不得有霉烂、破损的脚手片。5、采用1800×6000标准密目网，并经当地安检部门发放的准用证的合格产品。6、悬挑用16号A型标准槽钢，无弯曲、裂缝，且做好防锈处理。二、外墙脚手架的基础1、三层以下的落地式，外架立杆垂直稳放在厚为100的C20混凝土硬化地坪上，外侧设200×200的排水沟，要求排水畅通。2、立杆底部垫上300×200的2mm厚的金属垫块。3、立杆的底部设置纵横相连的扫地杆，以确保整体架子的稳固。三、杆件搭设衣搭设要求1、建筑物高度为50.5m，外脚手架搭设高度为53.35m，总步距为23步，每步为1.8m，外立杆高出屋面1.2m，里立杆底于檐口500。2、落地外架搭设为封闭式，上部外架全部采用16号槽钢进行悬挑，具体做法（如图）。3、槽钢悬挑下方采用脚手片封闭，然而再用密目网围护，在外侧采用宽300的废模扳围护，并漆上黄黑警告色。4、脚手架的搭设顺序：立杆——小横杆——大横杆——连墙杆——斜称——搁栅——防护栏杆——辅脚手片——坚档板——挂安全网。所有杆件连接均采用扣件，每个节点的螺栓帽均应拧紧，脚手架搭设必须横平坚直。5、脚手架的外侧，从第二步起步均在外立杆里搭设1。2M防护栏杆和300mm高的踢脚杆，顶排防护栏杆不少于二道，高度分为0.9m和1.3m。顶层顶部杆件搭接长度为1m，用3个扣件固定。6、的搭接接关必须交叉设置，在同一平面上不得出现50%以上的接头。7、立杆的间距为1.2m，立杆的纵距为1.5m以内，大横杆步距为1.8m，外架与墙体的间距为250，防护栏杆1.2m，踢脚杆300。搁栅间距400。8、剪刀撑的跨度为≤9m，搭接采用钢管重迭搭设，搭接间距为400，交叉搭接不少于二只扣件紧固，自下而上连续设置，颜色与外架立杆明显分开，每组剪刀撑的交叉点必须在同一个平面上。9、脚手架与墙体的拉结采用刚性拉结。彩霞短钢管预埋件与外架立杆双扣件连接，拉结点上下错位，牢固稳定，转角处、屋面处必须加密。拉结点垂直间距为每层设一组，水平间距为每7m设一组拉结筋。做法如图。10、小横杆，大横杆外露部分要求统一，即：端部扣件盖板的边缘至杆瑞为100mm。11、外架外侧采用标准的密目式安全网全封闭围护，用16#铅丝进行绑扎，不得漏扎，要求平直美观。12、满铺脚手片，要求垂直于墙体辅设，四点帮扎牢固，以防脚手片滑落。13、整体脚手架要求畅通，转角处做好封头，不得有空档。14、外架与墙体间设牢固的站人片，每隔三层采用脚手片安全隔离，施工层设置踢脚板，以防止施工层的物件坠落。15、脚手架设置1:3的“之”字型走人斜道，与外架紧密相连，宽为1000，斜道平台不得少于3㎡，临边设脚手片及密目网全封闭围护，两侧设栏杆，斜道上设4cm的防滑条，斜道底部及栏杆外侧，都用密目网围护。16、外墙脚手架上必须配备足够的灭火器材，悬挂醒目、取用方便。17、外墙脚手架在搭设前必须由现场安全员根据施工特点，对架子进行安全技术交义。18、外墙脚手架必须经有关部门验收合格后方可挂牌使用。四、操作人员1、外墙脚手架搭设操作人员，必须经劳动部门培训考核合格后，方可持证上岗作业。2、严禁酒后登高作业，危险部位作业必须系好安全带，并高挂低用。3、在作业中严禁开玩笑，注意力一定要集中，做到认真细心。4、在作业中必须上下呼应，相互配合，严禁工具、材料高空抛扔。5、作业人员严禁穿带钉易滑的鞋功赤脚、赤膊/6、大风、雨天时，必须停止一切高空作业，严禁超负荷作业，注意劳逸结合。7、每天由现场安全员和架子工进行检查，发现问题立即加固维修。五、脚手架的拆除1、脚手架拆除前，根据对施工特点及规范要求，对操作人员进行严格认真详细的技术交底。2、拆除前必须划分作业区，周围设围栏并设警戒标志，并有专职人员负责指挥，监督，严禁非操作人员入内。3、拆除时必须按规范顺序由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆的原则。即先拆栏杆、脚手片、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、拉结筋等，并按一步一清则依次，严禁单独拆除。4、拆除前必须他细检查外架各部位，对危险的部位要先进行加固后方可拆除。5、拉结筋的拆除必须随拆除进度进行逐层拆除。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，互相配合。7、拆除下为的材料严禁抛扔，必须利用机械或人工递到地面，并及时运出场外。8、拆除时不得碰坏外墙成品，门窗玻璃等物品。9、每在完工前必须把拆除的一部位搞一段落，并必须把拆除的部位进行临时加固，方可下班。10、大雨四级以上大风，夜间必须停止作业，以免发生危险。七、搭设计算（一）基本资料：1、脚手管：48φmm×3.5厚，38N/m，f=250N/m㎡，截面积为489m㎡。2、竹脚手板：350N/㎡（6跨计），挡脚板0.086KN/m，护栏0.037KN/m，安全网0.049KN/m。3、装修脚手架：2KN/㎡，2步架同时工作。4、[16a197N/m，截面为1360m㎡=319.6KN/单根。5、扣件：抗滑3KN/个。直角扣件重量13.5N个，对接扣件18.5N/个，旋转扣件1.45N/个。6、钢管φ48mm×3.5厚：截面惯性矩为12.19cm4，截面抵抗矩为5.08cm3,,回转半径1.58cm，3号钢屈服强度235M/m㎡，取值50N/m㎡。7、小横杆受力情况为简支梁，大横杆受力为情况为三跨连续梁。8、荷载作用点与立杆轴线间偏心，按53mm。9、恒载乘以分项系数1.2，活荷载的标准值乘以分项系数1.4。小横杆挠度不大于L/200。10、计算压杆的长细比入≤200，拉杆的长细比入≤350。11、当大横杆间距为1.02.0m时，压杆的长度系数u=1.4～1.7。12、悬挑结权的分段卸荷计算遵守GBJ17-88规定。13、沿竖向每隔10-15M高加设一组长剪刀撑。14、楼层高h=3M（按七跨计算）（二）荷载计算1、脚手架自重：立杆2根×1.85×7跨=25.9m。纵杆6根×8层×1.5M/根=72m。横杆2根×8层×1.5M/根=24m。剪力撑2根×1.5×1.414×2=8.5m。扣件重（10只×8层+8只）×15N/只=1.32KN。小计钢管重：130.4m×38N/m=4.96KN。安全网：0.049KN×1.5×1.85×7跨KN。2、竹脚手板：0.3KN/㎡×1.05×1.5×8=3.78KN/单挑段。3、装修层荷载重：2KN/㎡×1.05×1.5×2层=6.3KN/单挑段。4、槽钢自重：3×197N/m=0.59KN。共荷载：4.96+0.95+3.78+6.3+0.59=16.58KN×1.2=19.9KN取20KN。5、恒载×分项系数=20KN×1.2=24KN。槽钢悬挑架结构计算简图20KN10KN10KN14203001050100槽钢技术悬臂梁内力计算20KN求弯距：①∑X=0XA=0②∑MA=0MA+10×0.3+10×1.35=0MA=-16.5kn（）求支座反力③∑Y=0YA×P1-P2=0YA-10-10=0YA20KN（）求剪办：∑Y=0Q1-10-10=0Q1=20KN已知：支座反力20KN×1.2=24KN，求现浇砼板的抵抗力：砼板120厚、纵向1.4×2=2.8M、横向1.5M自重：0.12×1.5×2.8×24KN/M3=12KN设计值1.5KN/㎡×1.5×2.8=6.3KN拉结力：3000N/点÷3=1000N×7跨=7KN（拉结点按4.5M计算）抵抗力：12+6.3+7=25.3KN>作用力24KN。浇砼后首先必须用支撑，在强度达到70%及以上（无裂缝现象、斜卸荷在外）∴满足吊环选择：φ18×18×0。7854×2×50N/m㎡=25.4KN>24KN∴满足槽钢选择：[16a[160×8.5=1360m㎡×50N/m㎡=68KN/24KN脚手架设计立杆横b=1.05M，立杆纵距1=1.50，内立杆距建筑外墙皮距离，b1=0。35M，脚手架步距1.85M，铺设竹脚手板层数6架，脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1=2h=2×1.85-3.7M，水平距离L1=3L=3×1.50=4.50M，钢管为φ×3.5厚根据规定均布施工荷载QK=KN/㎡（装修架）。一、算采用单根钢管作立杆，其允许搭设高度是多少？按轴心受压构件稳定性系数和换算长细比系数进行验算。1、h=1.85M，H1=2h，b=1.05，φAf=48.491KN。2、b=1.05M，L=1.5M，脚手板铺设层数6层，NGK2=2.95。3、由b=1.05M，L=1.5M，QK=2KN/㎡，因为是两个操作层同时施工队，所以QK=4.0KN/㎡，NQK=7.56KN。4、由h=1.85M，L=1.5，NGK1=0.442KN。5、将φAF、NGK2、NGK1代入公式：因为立杆采用单根钢管：外排立杆为单根时，KA=0.85H=×h=×1.8=77.64M最大允许搭设高度：现场要求53.35MKA.ΨAF-1.30(1.2NGK2+1.4NGK)H=×h1.2NGK1=0.85×48.491-1.3(1.2×2.95+1.4×7.56)×1.81.81.2×0.442=77.6M最大允许搭设高度度：现场要求求53.35MHmax≤H/（11+H/1000）=77.644/9（2+77.664/100）=43.72m<553.35mm根据上述计算结果果只允许搭设设43.722M高，现场场施工要求搭搭设53.335M高，必必须采取措施施：采用钢筋筋绳斜拉卸荷荷，架子下部部采用双钢管管作立杆，由由架子顶往下下算43.772M至53.35M之间，亦采采用双排钢管管作立杆。二、算架子结构的的整体稳定与与单杆局部稳稳定：根据验算结果，单单根钢管作立立允许搭设43。72M高，现采由由顶往算433.75M至53.35M之间用双钢钢管作立杆，验验算脚手架结结构的稳定：：解：脚手架上部443.72mm为单根钢管管作立杆其折折合步数：n1=43.72/11.85=223.6步步步为营下部双钢管管作立杆的高高度为53.35-43..72=19..63m，折折合步数nii=19.633/1.855≈10.6步，取10步。（一）验算脚手架架的整体稳定定性：（架上上不走运输车车荷载计算）N/ΦA≤KAKHF1、求N值（最底部部压杆轴力最最大，为最不不利）先求双钢管部分，每每一步一个纵纵距脚手架的的自重NVGK1：NUK1==NGK1++2×1.85×0.00376+00.014××4。（钢管增重重）（扣件增重重）=0.442+0..139+00.056==0.6377KN再按公式（风压高高度变化系数数）求N：N=1.2(n11NGK1+n1nukl+NGK2)+11.4NQQK=1.2(233×0.4442+10××0.6333+4.1885)+1..4×8.44=36.558KN2、计算Ψ值：b=1.05M··H1=3.7计算入X入X=H1/b/22=3.700/1.055/2=7..05由1.05MH1==2h查换换算长细比系系数u=25∴入OX=U入X=225×7.005=1788.75由入OX=178.775查轴儿受受压构件的稳稳定性系数ΨΨ=0.22。3、验平整体稳定：：∴立杆采用双钢管：：∴KA=0.77计算高度调整系数数KH，由于H=63.335>25KH=1/1+//100=11/1+633.35/1100=0..612将N.Ψ.KH.KA代入公公式：A：脚手架内外立杆杆毛载面积之之和为4.8893㎡。N/Ψ.A=36.588×103/0.222×4×4..893×1102=84.996N/m㎡。KA.KH.F==0.7×00.612××205=887.82//m㎡∴安全（二）验算单根钢钢立标的局部部稳定性：单根钢管最不利步步距位置，是是在由顶往下下数，43.72M处往上的一一个步距（即即由顶往下数数23步）最不利利的荷载情况况是在43.72mm处为一个操操作层，其往往上还有一个个操作层，六六层脚板均在在43.722m处往上位位置铺设，最最不利的立杆杆为内立杆。按公式（一步一纵纵距的钢管、扣扣件重量NGK1）验算：N1/Ψ1A1+QM≤KA.KKHF式中N1为最不利立杆的轴轴力。假设活活荷载在操作作层上均匀分分布，由于内内立杆要多负负担小横杆向向里挑出来的的0.35宽及及其上活荷载载，故N1计算式如下下：N1==1/2×11.2×n1.NGKK1+0..5×1.005+0.335×(1.2NGKK2+1.44NQK)1.4上式①项为上面23步架架钢管与扣件件重量上式②项为上面23步架架上铺设6脚手板、物物品及两层活活荷载对内立立杆的轴心压压力。I：内排和外外排的回转半半径。∴N1=1/2×1.22×23×00.442++0.8755/1.400(1.2××4.1855+1.4××8.4)=6.1+10..489=116.59KKN由入1=h/I=18850/155.78=1117.244查轴心爱压压构件的稳定定性系数φ0.45由于QK：2KW/㎡QM=操作层处水水平杆对立杆杆偏心转力产产生的附加压压力，施工荷荷载QK=2.00KN/㎡时QM=355N/m㎡单根钢管管截面积A1=488×0。7854--41×411×0。7854==1809..56-13320.2557489mm㎡。由于计算部分为单单管立杆：∴KA=0.885Kh仍按前计算值值，KH=0.6612将N1、A1、QM、KA、KH代入公式N1/Ψ1、A11+QM=116590//0.4899+35=669.38++35=1004.38NN/m㎡KA.KH.f==0.85××0.6122×205==106.664N/m㎡>104.388N/m㎡∴安全三、脚手架与主体体结构连接点点抗风强度验验算及风荷截截作用的架子子整体稳定验验算：工程地点的基本风风压值：ω0=0.555KN/㎡。主本结构尚未填充充墙体，脚手手架设全封闭闭密目网防护护，连墙点采采用钢管扣件件与墙拉结。验算连墙点的抗风风强度，及考考虑风荷作用用下架子的整整体稳定。解：（一）计算风压标标准值：≤建筑结构荷载规范范≥（GB500009-20001）并根据结结构设计规定定乘以1.111调整系数数（温州属经经常受台风袭袭击的地区）。ω=111BZUZUSTTWωO根据钢管脚手架计计算有关规定定BZ=1UZ—风压高度系数，根根据脚手架高高度53.335m及城市市市郊地面粗粗糙度B类，查规范范表7、2、1，得UZ=1。USTW—脚手架架的风压体型型系数根据（GB500009-20001）表7、3、1，第16种为封闭式式带雨蓬的双双坡屋面。查得公式：Usttw=Φus·[（1-n2）÷(1-nn)]本工程程双排脚手架架n=2∴ustw=Φuss91+n))Φ一档风系数对密目目网挡风的脚脚手架，本工工程h=1.85,,1=1.55,查Φ=0.104及(立杆纵距)÷÷(立杆横距距)-1.55÷1.055=1.4228查表A=1∴ustw=0.1104×1..2×(1++1)=0..2496ω=1.11Bzusttwω。=1.11×1××1×0.22496×00.5=0.139KNN/㎡(二)验算连墙点抗风强强度：风荷作用对每个连连墙点产生的的拉力或压力力Nt=1.4H11L1ωL1=4.5M（间间距）=1.4×33×4.5××0.1566=2.95一个扣件的抗滑能能力设计值为为3KN>22.95KNN∴安全（三）验算架子整整体稳定按照架子的没部位位的不同构件件和联结件的的材料强度，设设计值乘以相相应的调整系系数：N÷ΦA+M÷bA11≤KA·KHH·f先计算作用于格构构式压杆的风风荷载qq=1.4LW==1.4×11.5×0..156=00.328KKN/mM=Qh21/88=0.3228×3.772÷8==0.56KKN·mM÷bA1=(00.56×1106)÷(10566×489××2)=5660000÷÷10269900=0..545N//m㎡∴安全四、斜拉钢丝绳卸卸荷计算（一）经验算转角角处单根钢管管作立杆搭设设53.355m，是不能能满足稳定要要求的。在第五层结构平面面上沿周安装装槽钢挑梁，考考虑浇完第五五层砼后时间间达不到70%的强度，所所以采取了措措施：1、转角处和每开间间增设支撑从从9.1M至15.10沿周利用原原来的落地式式脚手架继续续支撑到砼强强度达到70%。2、到第九层结构平平面时，沿周周安装第二层层槽钢挑梁，形形式和位置同同第五层。由由于浇砼层次次进度较快，暂暂不拆掉，利利用下面沿周周立杆支撑到到第十层砼强强度达到70%，才进行周周转。如此反反复，方能确确保几型压环环预埋在现浇浇板内和连续续梁及阳台挑挑梁的有效强强度，并确保保工程质量。3、在第七层、第十十一层、第十十七层（即屋屋面）层结构构平百砼内预预埋几形拉环环，主要是对对转角处和跨跨大的位置进进行钢丝绳卸卸荷措施。4、用1.35:5.885即1:4.333斜度。增设φ18.5，2根钢丝绳，（1+6+112）6×19、钢丝破断断拉力总和219KN，用索具螺螺旋扣（即花花蓝螺丝、俗俗称紧线扣）进进行连接和松松紧调整并用用保险绳扣住住。型号：00型、不经常常拆卸、螺旋旋扣号码Y19，适应钢丝丝直径最大119mm，许许用负荷19KN每端用3扣。（二）根据理论分分析与实践证证明，这种方方法是安全、简简便、经济可可行的。斜拉拉钢丝绳的施施工要点：1、斜拉吊点竖向距距离按每挑架架段，每层均均设拉结点。2、吊点水平间距以以4个立杆纵距距为宜，并强强调在每个转转角处有一个个吊点。3、为减少斜拉引起起的水平力，避避免立杆与上上横杆联结扣扣件发生滑移移而引起立杆杆向里弯曲变变形，应使斜斜拉钢丝与水水平短横杆的的交角尽量增增大，且不小小于1:4。

4、斜拉钢丝丝绳用花蓝螺螺丝拉紧，做做到所有钢丝丝绳必须和挑挑头或大横杆杆底部兜紧。5、吊点处应设双根根小横杆，一一根与立杆卡卡牢，一根与与大横杆卡牢牢，一根与小小横杆卡牢、两两根小横杆端端头与建筑物物顶紧，承受受斜拉引起的的水平力。（三）斜拉钢丝绳绳卸荷计算：：1、先计算架子一个个纵距全部荷荷载的数据，本本工程N=36..58KN。2、求每个吊点所承承受的荷载，吊吊索拉力及吊吊点位置，小小横杆所受压压力。所卸荷载考虑了全全部荷载由卸卸荷点承受。这样即使架子要下下塌，钢丝绳绳也能把它吊吊起来，实际际上架子处于于被吊挂状态态，这是很安安全的。该工程每4立杆有有一根立杆设设2处斜拉点，即即架子每隔4个纵距，共共有5个斜拉点，每每个吊点所承承受荷载P1按下计算：：P1=4N/5··Kx式中：Kx-荷载载不均匀系数数，由于钢丝丝绳拉紧程度度不相同，以以及内外立杆杆荷载也不等等，这些不均均匀因素，综综合考虑不均均匀系数Kx=1..5。∴P1=4×36..58×1..5=433.9KN5因离连续梁3500mm处没有有垂直反力，两两点斜拉钢丝丝绳的垂直分分力均分别与与该点作用的的荷载P1相等。∴Tao=P1××(62+1.3552)×1.55=1.0025×433.9KN6TAB=-P1×11.35÷66=1÷444.4×433.9=-99.9KNTbo=p1·（32+0..352）÷6=4339×1=443.9KNNTBc=-[P11×(0.335÷6)++TAB]==-(2.556+9.99)=-122.46KNN(四)验算钢丝绳抗拉强强度：按下列公式：Px≤aPg/K式中Px-钢丝绳的计计算拉力，本本工程Px=455KN。Pg–钢钢丝绳的钢丝丝破断拉力总总和219KNN查表钢丝绳破断拉拉力换系数a=0..85K——钢丝绳使用安全系系数查表k=8Pg≥KKPx/a==8×45÷÷0.85==423.553KN选用2φ18.5钢丝绳查查表，得适用用的轧头为Y-20，安全荷载20KN采用3扣>花蓝蚴丝荷载000-1.9、19KN、查表钢丝丝直径18.5，用3个骑马式轧轧子，轧子的的间距1500mm。∴安全。（六）计算工程结结构上的预埋埋吊环：根据《混凝土结构构设计规范》（GB50010-2002）规定吊环采用1级钢筋制作，严禁使用冷拉钢筋，吊环埋入深度不应小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋。每个吊环按两个截截面计算，吊吊环拉应力不不应大于50N/mm㎡设计。∴吊环钢筋面积：AA钢1级计算拉力Px=24000kg=224000NNAg=Px÷（22×50）=Px÷÷1002400÷1000=240m㎡选φ则Ag=2554.47m㎡>240mm㎡∴安全（七）验算吊点处处扣件抗滑承承载能力每个扣件抗承载能能力设计值为为3KN吊点处水平方向分分力最大值TAB=9..9KN÷33≈4个，要求每每吊点4个扣件才能能满足，每个个吊点处现场场有两个扣件件与立杆卡紧紧，因此水平平方向抗滑是是不够的，但但垂直分向分分力为Tbo=443.9KNN，有两件扣扣件显然不够够。所需扣件件数n=43..9÷3=115个，因此在在转角处要采采取措施，防防止大横杆被被钢丝绳兜起起沿立杆，所所以全部吊点点处都进行双双扣，每个节节点共有18个扣件抵抗抗向上滑移，才才能保证大横