某酒店大厅米高支模施工方案计算书

某酒店大厅12米高支模方案某酒店大厅高度达12米，板厚150㎜，主梁截面400㎜×700㎜，承重地面为150㎜厚C35双层双向直径12HRB400钢筋混凝土楼面，且下部支撑未拆除，有利于楼板承载，地面强度能满足支架要求。一、板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):12.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm，方木使用杉木。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):150.00；楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度(℃):20.000；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.15×1+0.35×1=4.1kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.1+1.4×3=9.12kN/m最大弯矩M=0.1×9.12×0.32=0.082kN·m；面板最大应力计算值σ=82080/54000=1.52N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.52N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.1kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×4.1×3004/(100×9500×8333333.333)=0.003mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.003mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×10×10/6=166.67cm3；I=10×10×10×10/12=833.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.15=1.125kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(3+2)×1.2×0.3=1.8kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.125+0.105)=1.476kN/m；集中荷载p=1.4×1.8=2.52kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=2.52×1.2/4+1.476×1.22/8=1.022kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=2.52/2+1.476×1.2/2=2.146kN；方木的最大应力值σ=M/w=1.022×106/166.667×103=6.13N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为6.13N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=1.2×1.476/2+2.52/2=2.146kN；方木受剪应力计算值T=3×2145.6/(2×100×100)=0.322N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值为0.322N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.125+0.105=1.23kN/m；集中荷载p=1.8kN；方木最大挠度计算值V=5×1.23×12004/(384×9500×8333333.33)+1800×12003/(48×9500×8333333.33)=1.238mm；方木最大允许挠度值[V]=1200/250=4.8mm；方木的最大挠度计算值1.238mm小于方木的最大允许挠度值4.8mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.476×1.2+2.52=4.291kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.931kN.m；最大变形Vmax=3.902mm；最大支座力Qmax=18.774kN；托梁最大应力σ=1.931×106/10160=190.088N/mm2；托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的计算最大应力计算值190.088N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为3.902mm小于1200/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.134×12=1.608kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.15×1.2×1.2=5.4kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.512kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3+2)×1.2×1.2=7.2kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=19.094kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=19.094kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=1.73；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.6+0.1×2=1.8m；L0/i=1800/15.8=114；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.489；钢管立杆的最大应力计算值；σ=19094.4/（0.489×489）=79.852N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=79.852N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.8按照表2取值1.026；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.026×(1.6+0.1×2)=2.188m；Lo/i=2188.458/15.8=139；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.353；钢管立杆的最大应力计算值；σ=19094.4/（0.353×489）=110.617N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=110.617N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！本支架体系只有2～4跨模板，承重架应尽量利用柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.本方案梁板模模板高支撑架架采用单立杆杆；b.立杆之间必须须按步距满设设双向水平杆杆，确保两方方向足够的设设计刚度；2.立杆步距的设设计：a.当架体构造荷荷载在立杆不不同高度轴力力变化不大时时，可以采用用等步距设置置；.高支撑架步步距以0.99--1.55m为宜，不不宜超过1..6m。3.整体性构造层层的设计：.单水平加强层可以以每4--6米沿水平结构构层设置水平平斜杆或剪刀刀撑，且须与与立杆连接，设设置斜杆层数数要大于水平平框格总数的的1/3；.双水平加强层在支支撑架的顶部部和中部每隔隔10--155m设置，四四周和中部每每10--155m设竖向斜斜杆，使其具具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d.在任何情况下下，高支撑架架的顶部和底底部（扫地杆杆的设置层）必必须设水平加加强层。4.剪刀撑的设计计：a.沿支架四周外外立面应满足足立面满设剪剪刀撑；b.中部根据需要要并依构架框框格的大小，每每隔四步设置。5.顶部支撑点的的设计：.顶部支撑点位于顶顶层横杆时，应应靠近立杆，且且不宜大于2200mm；；c.水平支撑横杆杆与立杆的连连接采用顶托方式式。6.支撑架搭设的的要求：a.严格按照设计计尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；b.确保立杆的垂垂直偏差和横横杆的水平偏偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣件件和钢管的质质量是满足要要求的，每个个扣件的拧紧紧力矩都要控控制在45--60N.mm，钢管不能能选用已经长长期使用发生生变形的；7.施工使用的要要求：a.精心设计混凝凝土浇筑方案案，确保模板板支架施工过过程中均衡受受载，最好采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式；；b.严格控制实际际施工荷载不不超过设计荷荷载，对出现现的超过最大大荷载要有相相应的控制措措施，钢筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.浇筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和变变形情况及时时解决。梁模板(扣件钢管管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m):0..40；梁截截面高度DD(m):00.70混凝土板厚度(mmm):1550.00；；立杆梁跨度度方向间距LLa(m)::0.80；；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.100；立杆步距距h(m)::1.50；；梁支撑架搭设高度度H(m)：12.000；梁两侧立立柱间距(m):0..80；承重架支设:1根根承重立杆与与拖梁连接采采用顶托，方方木支撑平行行梁截面；板板底承重立杆杆横向间距或或排距Lb((m):1..20；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；扣件连接方式:双双扣件，考虑虑扣件质量及及保养情况，取取扣件抗滑承承载力折减系系数:0.880；2.荷载参数模板自重(kN//m2):0.335；钢筋自自重(kN/m3):1.550施工均布布荷载标准值值(kN/m2):2.55；新浇混凝凝土侧压力标标准值(kN/m2):16..8；倾倒混混凝土侧压力力(kN/m2):2.00；振捣混凝凝土荷载标准准值(kN/m2):2.003.材料参数木材弹性模量E((N/mm22)方木使用杉杉木：9500.0；木材材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：13.0；木材抗抗剪强度设计计值fv(NN/mm2)：1.4；面板类型型：胶合面板板；面板弹性性模量E(NN/mm2)：9500..0；面板抗抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参数数梁底方木截面宽度度b(mm))：100.00；梁底方木木截面高度hh(mm)：：100.00；梁底模板板支撑的间距距(mm)：300.00；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数数主楞间距(mm))：500；次楞楞根数：4；穿梁螺栓水平间距距(mm)：500；穿梁梁螺栓竖向根根数：3；穿梁螺栓栓竖向距板底底的距离为：：150mmm，200mmm，200mmm；穿梁螺栓栓直径(mm)：M12；主楞楞龙骨材料：：木楞,，宽度1000mm，高度度100mmm；次楞龙骨骨材料：木楞楞,，宽度1000mm，高度度100mmm；二、梁模板荷载标标准值计算1.梁侧模板荷载载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V---混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H---混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.7000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.0000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为42.4495kNN/m2、16.8000kN//m2，取较小值值16.8000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞（内龙骨）的的根数为4根。面板按按照均布荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公式式如下:其中，σ---面板的弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M---面板的的最大弯距((N.mm))；W---面板的的净截面抵抗抗矩，W==50×1.8×1.8/66=27cmm3；[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.5×16.8×0.9=99.07kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×0.5×2×0.9=11.26kNN/m；q=q1+qq2=9..072+11.260=10..332kkN/m；计算跨度(内楞间间距):ll=1883.33mmm；面板的最大弯距M=0..1×10.3332×183.33332=3..47×104N.mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=3..47×1004/2..70×1004=1.2886N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=1.2286N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算q---作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=166.8×0.5==8.4NN/mm；l---计算跨度度(内楞间距)::l=183.333mm；E---面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I---面板的截截面惯性矩::I=50×1.8×1.8×1.8/112=24..3cm4；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×88.4×1883.3344/(1000×95000×2.433×105)=00.028mm；面板的最大容许挠挠度值:[ω]=ll/250=183..333/2250=0.7333mm；面板的最大挠度计计算值ω=0.0028mm小于面板的的最大容许挠挠度值[ω]=0.7733mm，满满足要求！四、梁侧模板内外外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用1根木楞，截截面宽度1000mm，截截面高度1000mm，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=100××1002×1/6==166..67cm33；I=100××1003×1/12=8333.33cmm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ---内楞弯曲曲应力计算值值(N/mm2)；M---内楞的的最大弯距((N.mm))；W---内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×16.8×0.9+11.4×2×0.9)×0.1833=3.799kN/m；；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=500mmm；内楞的最大弯距::M=0..1×3.79×500.0002=9.447×104N.mm；最大支座力:R==1.1×3.7888×0.5=22.084kN；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=9..47×1004/1.677×105=0..568NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=0..568NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13N/mm2，满足要求求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的的弹性模量：：100000N/mmm2；q---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=16.880×0.18==3.088N/mmm；l---计算跨度(外楞间距)：l=5500mm；；I---面板的截面面惯性矩：II=1..67×107mm4；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×33.08×55004/(1000×100000×1.667×1077)=00.008mm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=5500/2550=2mmm；内楞的最大挠度计计算值ω=0.0008mm小小于内楞的最最大容许挠度度值[ω]=2mmm，满足要求求！2.外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的集中力，取取内楞的最大大支座力2..084kNN,按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用2根木楞，截截面宽度1000mm，截截面高度1000mm，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=100××1002×2/6==333..33cm33；I=100××1003×2/12=16666.67ccm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNN.m)外楞变形图(mmm)（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ--外楞受弯弯应力计算值值(N/mm2)M---外楞的的最大弯距((N.mm))；W---外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据连续梁程序求求得最大的弯弯矩为M=0.3133kN.mm外楞最大计算跨度度:l==200mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=3..13×1005/3.333×105=0..938NN/mm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受弯应力计计算值σ=0.9938N/mmm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13N/mm2，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.028mm外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2200/2550=0.88mm；外楞的最大挠度计计算值ω=0.0028mm小于外楞的的最大容许挠挠度值[ω]=0.88mm，满足足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::12mm；穿梁螺栓有效直径径:9..85mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=116.8×0.5×0.25=2.1kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=2.1kkN小于穿穿梁螺栓最大大容许拉力值值[N]==12.922kN，满足足要求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4000×18×18/6=2.116×104mm3；I=400××18×18×18/122=1..94×105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ--梁底模板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M---计算的的最大弯矩(kN.mm)；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=3000.00mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.40×0.70×0.90==7.71kkN/m；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.40×0.90==0.15kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×0.40×0.90==1.01kkN/m；q=q1++q2++q3=77.71+00.15+11.01=88.87kNN/m；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×8.87×0.32；σ=0.08×1106/2.166×104=3.6996N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=3.6696N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×0.7000+0.355）×0.40==7.288KN/m；；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=3000.00mmm；E---面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×77.28×33004/(1000×95000×1.944×105)=0.2216mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0.2216mm小于面板板的最大允许许挠度值:[[ω]=300//250=1.22mm，满足足要求！七、梁底支撑木方方的计算1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=((24+1..5)×0.7×0.3=55.355kN/m；；(2)模板的自重荷荷载(kN/m))：q2=0.35××0.3×(2×0.7+00.4)/0.4=00.472kN/m；；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(22.5+2))×0.3=11.35kkN/m；2.木方的传递集集中力验算：：静荷载设计值qq=1.2××5.3555+1.2××0.4722=6.9993kN//m；活荷载设计值PP=1.4××1.3500=1.8990kN//m；荷载设计值q=6.9993+1..890==8.8883kN//m。本工程梁底支撑采采用方木，方方木的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10×10××10/6=1.667×102cm3；I=10×10××10×10/122=8..33×102cm4；3.支撑方木验算算：最大弯矩考虑为连连续梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算算简图及内力力、变形图如如下：其中a=(0.88-0.4))/2=0..2m;其中b=0.4mm;弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力N11=N3=00.194KN，N2=33.165KN;方木最大应力计算算值：σ=0.1××106/1666666.667=0.66N/mmm2；方木最大剪力计算算值：T==3×3.1655×1000//(2×100×100)==0.4755N/mm22；方木的最大挠度：：ω=0.0006mm；；方木的允许挠度：：[ω]=0..8×1033/2/2550=1.66mm；方木最大应力计算算值0.6600N//mm2小于方木抗抗弯强度设计计值[f]]=13.000N/mm22，满足要求求！方木受剪应力计算算值0.4475N//mm2小于方木抗抗剪强度设计计值[T]]=1.400N//mm2，满足要求求！方木的最大挠度ωω=0.0006mm小于方木的的最大允许挠挠度[ω]=1.6600mmm，满足要求求！八、梁跨度方向钢钢管的计算作用于支撑钢管的的荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等,,通过方木的的集中荷载传传递。1.梁两侧支撑钢钢管的强度计计算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=0.1944KN.支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN.m支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.042kN.m；最大变形Vmaax=00.066mm；最大支座力Rmmax=0.5633kN；；最大应力σ=00.042××106/(5..08×1003)=8..285NN/mm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值8.2855N/mmm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度Vmaxx=0.0666mm小于于800/1150与10mmm,满足要求求!2.梁底支撑钢管管的强度计算算：支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集集中力P=3.1655KN.支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN.m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.685kN.m；最大变形Vmaax=11.08mmm；最大支座力Rmmax=9.1644kN；；最大应力σ=00.685××106/(5..08×1003)=1334.9233N/mmm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值134.9923N//mm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度Vmaxx=1.088mm小于800//150与10mmm,满足要求求!九、扣件抗滑移的的计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=9.1164kNN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!十、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式1.梁两侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力：N1=0.5563kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1299×12=1..859kkN；楼板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(1.20//2+(0..80-0..40)/22)×0.80×0.35==0.2699kN；楼板钢筋混凝土自自重荷载:N4=1.2×((1.20//2+(0..80-0..40)/22)×0.80×0.1500×(1.50++24.000)=2.9938kNN；N=0..563+11.859++0.2699+2.9338=5.6628kNN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1..7；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7×1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..8=1186；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2207；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=56288.159//(0.2007×4899)=555.6022N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=555.602N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.1667；k2--计算长度度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.028；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0288×(1.5+00.1×2)=2.0399m；Lo/i=20339.4499/155.8=129；；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.4401；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=56288.159//(0.4001×4899)=228.7022N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=288.702N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最大大的支撑立杆杆稳定性验算算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最大支座座反力：NN1=9.1164kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1299×(12-0..7)=1..859kkN；N=9..164+11.859==10.9115kN；；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不