广东框剪结构住宅小区模板工程施工方案承插型套扣式钢管支架

目录TOC\o"1-1"第一节、编制依据2第二节、工程概况2第三节、施工计划3第四节、施工工艺技术5第五节、施工安全保证措施17第六节、劳动力计划19第七节、计算书及相关图纸20第一节、编制依据20第二节、工程参数21第三节、新浇砼对模板侧压力标准值计算23第四节、梁侧模板面板验算23第五节、梁侧模板次楞验算24第六节、梁侧模板主楞验算26第七节、对拉螺栓验算27第八节、梁底模板面板验算28第九节、梁底模板次楞验算29第十节、梁底模板主楞验算31第十一节、可调托撑承载力验算33第十二节、立杆稳定性验算33第一节、编制依据34第二节、工程参数35第三节、模板面板验算36第四节、次楞方木验算38第五节、主楞验算40第六节、风荷载计算42第七节、立杆稳定性验算43第八节、架体抗倾覆验算44第九节、应急救援预案45编制依据工程施工图纸及现场概况XX省《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《建筑施工安全技术统一规范》（GB50870-2013）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)《木结构设计规范》（GB50005-2003）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008《租赁模板脚手架维修保养技术规范》（GB50829-2013）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）工程概况XX雅居乐花园二期三组团51、52、53、55、86、88#共6栋商住楼及地下室工程，位于XX市东城纬十五路北、东邻越王大道。由XX市雅居乐房地产开发有限公司投资兴建；地质工程由XX市工程勘察院有限公司负责勘察；设计单位为XX中山建筑设计院有限公司；监理单位为XX中火炬监理咨询有限公司；承建单位为XX宏宇建筑有限责任公司。本工程由XXX担任项目经理，xxx担任项目技术负责人。本工程由6栋32层及地下室组成，车库为地下2层，总建筑面积为176047.53m2，建筑高度为96.9m，本工程属于大型民用建筑，防火等级为一级。本工程承包范围内工期：高层为530天；工程总造价为25128.35万元。本工程住宅、地下车库结构型式为框剪结构，商铺为框架结构，为永久性民用建筑，合理使用年限为50年，屋面、厕、浴、厨、外墙防水等级为Ⅰ级，建筑抗震设防烈度为7度，防火为一级，建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为乙级，基础形式采用人工挖孔桩基础。本方案以地下室首层板层高5.4m、梁截面350×1000及板厚180为计算案例，主体首层以上均参照此方案施工。施工计划施工进度计划详见总施工进度计划材料与设备计划主要周转材料计划表序号名称规格单位数量备注立杆48.3×3.22×12000根按实际立杆48.3×3.22×18000根按实际水平杆48.3×3.22×600根按实际水平杆48.3×3.22×900根按实际水平杆48.3×3.22×12000根按实际可调托撑36×5.0×5500个按实际可调底座38×5.0×5500个按实际钢管φ48.3mm×33.2mm米按实际胶合板1220mm×22440×112mm㎡按实际木方50×100mmmm3按实际平网按实际对拉螺栓M14按实际扣件直角个按实际旋转个按实际对接个按实际设备工具配置计划表序号名称规格型号数量单位备注1锤子普通5把2棕绳Φ15mm200米合格证3墨斗普通5个4红蓝铅笔普通5支放样用550米布尺普通5把合格证6水平尺1m4把合格证7水平仪AL322-A2台合格证8经纬仪DJD2-2PGG1台合格证9安全带耐重100kg15条合格证施工工艺技术主要搭设方法选择模板方案时，主要考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用、便于保养维修。3、结构造型时，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收。4、模板及模板支架的搭设，必须符合国家相关规范标准要求。5、结合以上设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用承插型套扣式钢管支架作为模板支撑架。支架具体搭设参数如下：工艺要求1、模板支撑架及脚手架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定，定位准确，不得任意搭设。2、模板支撑架及脚手架沿水平方向搭设，当相邻立杆地基高低超过100mm时，使用可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆端插头插入立杆同一步距对应的套扣内形成基本的架体单元，并以此向外扩展搭设成整个架体体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设上一层。3、水平杆与立杆上同一步距对应的套扣对准时，用小锤敲击水平杆，使水平杆端接头插入套扣内，其外露长度和抗拔力应按本规程第3章的相关规定执行。4、可调底座和垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平。5、连墙件、斜撑必须与架体同步搭设。采用扣件式钢管构配件做加固件、斜撑时应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定。6、模板支撑架和满堂支撑架搭设要求：1）每搭完一步支撑架后，应及时校正步距、立杆的纵横距、立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差；控制立杆的垂直偏差不应大于3H/1000，且不得大于90mm；2）模板支撑架搭设应与模板施工相配合，可利用可调螺杆调整底模标高；3）可调螺杆2个调位螺母之间必须保留120mm距离以防底模难以拆除；4）建筑楼板多层连续施工时，宜保证上下层支撑立杆在同一轴线上；5）支撑架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行自检，并报监理进行验收，合格后方可浇筑混凝土。材料的力学性能指标1、套扣式节点由焊接于立杆上的连接套扣和水平杆端接头组成。(a)立杆与十字套扣(b)水平杆与端接头1—十字套扣；2—立杆；3—水平杆；4—水平杆端接头2、十字套扣应由钢材冲压而成，其高度不应小于32mm，厚度不应小于5mm。(a)轴测图(b)平面图3、水平杆端接头应焊接于水平杆的两端，其厚度不应小于10mm，下伸的长度L不应小于40mm。其楔形斜面的自锁斜度宜为0.12。4、水平杆端接头应与套扣匹配，水平杆端接头插入套扣内，其外表面应与套扣内表面相吻合，且插入套扣底的外露长度不应小于3mm，并应保证锤击自锁后不拔脱，其抗拔力不得小于3kN。5、立杆和水平杆宜采用截面48.3x3.2或以上规格的钢管。立杆的长度宜为600mm、900mm、1200mm、1800mm、2100mm和2400mm等规格。套扣在立杆上的间距宜按600mm的模数设置。水平杆的长度规格应与搭设的架体立杆的常用纵距和横距600mm、900mm、1000mm、1200mm和1500mm等相匹配。6、立杆之间的连接应采用连接套管，其壁厚不应小于3.2mm，长度不应小于150mm，可插入长度不应小于100mm，套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于1.5mm。7、支撑架顶层的可调螺杆应符合下列规定：1可调螺杆由螺杆、螺杆调位螺母、活动十字套扣座、套扣座调位螺母和托座组成；2活动十字套扣座3螺杆的顶端与托座应可靠焊接。可调螺杆1—螺杆调位螺母；2—螺杆；3—套扣座调位螺母；4—活动十字套扣座；5—托座8、可调底座由螺杆、立杆调位螺母和底座板组成；可调托座由螺杆、立杆调位螺母和托座板组成。螺杆与底座板或托座板应焊接牢固。9、可调底座、可调托座和可调螺杆的螺杆外径不应小于36mm，宜采用梯形螺纹。螺杆与调位螺母的旋合长度不应少于5扣，螺母高度不应小于35mm，厚度不应小于5mm。底座板和托座板的厚度不应小于6mm。10、可调螺杆受压承载力不应小于40kN。构造设置1、模板支架的剪刀撑设置应符合下列要求：1）搭设高度不大于5m的满堂模板支架，当与周边结构无可靠拉结时，架体外周应连续设置竖向剪刀撑且应与各相交立杆采用扣件连接；竖向剪刀撑的间距和单幅剪刀撑的宽度宜为5m8m，剪刀撑与水平杆的夹角宜为45°60°；根据计算确定步距，当架体高度大于3倍步距时，架体顶层应设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边；剪刀撑设置立面示意图1－竖向剪刀撑；2－水平剪刀撑剪刀撑设置平面示意图1－竖向剪刀撑；2－水平剪刀撑2）当架体搭设高度大于5m时，应在中间纵横向每隔4m6m左右设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑，同时四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑，并在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式钢管水平剪刀撑，剪刀撑的搭设方式应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的相关要求执行；3）支撑架的竖向剪刀撑和水平剪刀撑应与支撑架同步搭设，剪刀撑的搭接长度不应小于1m，且不应少于2个扣件连接，扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm，扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。2、立杆的构造应符合下列规定：1）每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；2）立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜小于600mm；3）当立杆基础不在同一高度上时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设。4）同一区域的立杆纵向间距应成倍数关系，并按照先主梁、再次梁、后楼板的顺序排列，使梁板架体通过水平杆纵横拉结形成整体，模数不匹配位置应确保水平杆两端延伸至少扣接两根套扣立杆。立杆平面布置1-扣件水平杆；2-套扣横杆；a-模数间距；b-不合模数间距3、梁模板支撑架体与楼板模板支撑架体宜采用水平杆连接，当采用钢管连接时，应用直角扣件固定在梁模板支撑架与楼板模板支撑架的水平杆上，且不应小于2跨。4、模板支架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于3时，在架体的周边和内部以计算确定水平间隔及竖向间隔距离，且设置连墙件与建筑结构拉结；当无法设置连墙件时，应设置钢丝绳张拉固定等措施。5、模板支撑架立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不应大于650mm，丝杆外露长度不应大于400mm，可调托座插入立杆长度不应小于150mm。可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1－可调托座；2－螺杆；3－调位螺母；4－立杆；5－水平杆6、可调螺杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不应大于650mm。可调螺杆伸出顶层水平杆的悬臂长度1－螺杆；2－调位螺母；3－立杆；4－水平杆5－水平钢龙骨7、模板支撑架可调底座调节丝杆外露长度不宜大于200mm，最底层水平杆离地高度不应大于500mm。8、当架体高度大于8m时，高大模板支撑系统的顶层水平杆步距宜比中间标准步距缩小一个套扣间距，当架体高度大于20m时，顶层两步水平杆均宜缩小一个套扣间距。9、高大模板支撑系统的水平拉杆应按水平间距6m9m，竖向每隔2m3m与周边结构墙柱、梁采取抱箍、顶紧等措施，加强抗倾覆能力。水平杆抱箍示意图1-扣件；2-水平短杆；3-套扣横杆（或扣件横杆）基础处理（架设在楼板上）1、模板支撑架及脚手架搭设场地必须坚实、平整，排水措施得当。模板支撑架及脚手架的地基与基础必须结合搭设场地条件综合考虑架体承担荷载、搭设高度的情况，按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定进行设计，同时应满足地基承载力验算的要求。2、直接支承在土体上的模板支撑架及脚手架，立杆底部应设置可调底座，土体应采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等加固措施防止不均匀沉陷，也可在立杆底部垫设垫板。3、模板支撑架及脚手架在地基基础验收合格后方可搭设。4、当支架搭设在下层楼板上时，下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架。上层支架立杆应对准下层支架立杆，并应在立杆底铺设垫板。模板安装质量要求与检验1、地基与基础检查与验收1）模板支撑架的地基与基础必须结合搭设场地条件、承担荷载及搭设高度综合考虑，应按《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规定进行，同时应满足地基承载力验算的要求。2）立杆底部应设置可调底座，地基应采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等加固措施，防止不均匀沉陷，也可在立杆底部垫设垫板，垫板的长度不宜少于2跨。3）模板支撑架及脚手架立杆基础验收合格后，应按专项施工方案的要求进行放线、定位，方可搭设。2构配件检查与验收1）对进入现场的模板支撑架及脚手架构配件的检查与验收应符合下列规定：1应有钢管脚手架产品标识及产品质量合格证；2应有钢管脚手架产品主要技术参数及产品使用说明书；3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；5钢管应涂有防锈漆。2）在施工现场每使用一个安装拆除周期，应对钢管脚手架构配件采用目测、尺量的方法检查一次。锈蚀深度检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。3）可调螺杆的检查应符合下列规定：1应有产品质量合格证和质量检验报告；2托座板厚不应小于6mm，变形不应大于1mm；3严禁使用有裂缝的的托座、底座座、调位螺母等。4）主要构配件的制作作质量及允许许公差要求构配件名称检查项目公称尺寸(mm))允许偏差(mm))检测工具立杆长度600、900、1200、1800、2100、2400±0.5钢卷尺厚度3.2±0.32游标卡尺外径48.3±0.5游标卡尺套扣间距600±0.5钢卷尺杆件垂直度—L/1000专用量具水平杆长度与立杆的常用的纵纵距、横距6600mm、900mmm、1000mmm、1200mmm和1500mmm等相匹配配±0.5钢卷尺套扣厚度≥5±0.3游标卡尺高度≥32±0.5游标卡尺端接头厚度≥10±0.3游标卡尺长度≥40±0.5游标卡尺活动十字套扣座套扣厚度≥5±0.32游标卡尺套扣高度≥32±0.5钢卷尺钢管长度200±0.5钢卷尺钢管外径（大头）48.3±0.5游标卡尺钢管外径（小头）45±0.5游标卡尺可调螺杆托座板厚度≥6±0.2游标卡尺丝杆外径36±2游标卡尺3、支架检查与验收收1）搭设前，对模板支支撑架的地基基与基础应进进行检查，经经验收合格后后方可搭设。2）模板支撑架每搭设设4步高度、搭设完毕，应应对搭设质量量及安全进行行一次检查，经经检验合格后后方可交付使使用或继续搭搭设。3）在模板支撑架搭设设质量验收时时，应具备下下列文件：1专项施工方案；2钢管架体构配件与与材料质量的的检验记录；；3安全技术交底及搭搭设质量检验验记录；4模板支撑架和脚手手架分项工程程的施工验收收报告。4）模板支撑架和脚手手架分项工程程的验收，除除应坚持验收收文件外，还还应对搭设质质量进行现场场核验，在对对搭设质量进进行全面检查的基基础上，对下下列项目应进进行重点检验验：1基础应符合设计要要求，并应平平整坚实，立立杆与基础间间应无松动、悬悬空现象，底底座、支垫应应符合规定；；2搭设的架体三维尺尺寸应符合设设计要求，搭搭设方法和钢钢管剪刀撑等等设置应符合合本规程规定定；3可调托座和可调底底座伸出水平平杆的悬臂长长度应符合设设计限定要求求；4杆件的设置和连接接，连墙件、支支撑、门洞桁桁架等的构造造应符合本规规程和专项施工方方案要求；5水平杆端接头与立立杆套扣应击紧至至所需插入深深度的要求；6连墙件设置应符合合设计要求，应应与主体结构构、架体可靠靠连接；7外侧安全立网、内内侧层间水平平网的张挂及及防护栏杆的的设置应齐全全、牢固；8周转使用的架体构构配件使用前前应作外观检检查，并应作作记录；9搭设的施工记录和和质量检查记记录应及时、齐齐全。5）模板支撑架和脚手手架在使用过过程中应进行行日常检查，发发现问题应及及时处理，下列项目应应进行检查：：1套扣、水平杆端接接头、连墙件件应无松动，架架体应无明显显变形；2地基应无积水，垫垫板及底座应应无松动，立立杆应无悬空空；3安全防护措施应符符合本规程要求；4应无超载使用。6）模板支撑架和脚手手架在使用过过程中遇到下下列情况时，应应进行检查，确确认安全后方方可继续使用用：1遇有六级及以上强强风或大雨后后；2停用超过一个月；；3架体遭受外力撞击击等作用；4架体部分拆除；5其他特殊情况。7）满堂脚手架与模板板支撑架在施施加荷载或浇浇筑混凝土时时，应设专人人看护检查，发发现异常情况况应及时处理理。8）模板支撑架和脚手手架在拆除前前，应检查架架体构造、连连墙件设置、节节点连接，当当发现有连墙墙件、剪刀撑撑等加固杆件件缺少、架体体倾斜失稳或或立杆悬空情情况时，对架架体应先行加加固后再拆除除。9）模板支撑架和脚手手架在拆除前前，应检查架架体各部位的的连接构造、加加固件的设置置，应明确拆拆除顺序和拆拆除方法。10）在拆除作业前，对对拆除作业场场地及周围环环境应进行检检查，拆除作作业区内应无无障碍物，作作业场地临近近的输电线路路等设施应采采取防护措施施。11）模板支撑架和双排排脚手架验收后后应形成记录录，记录表应应符合下表要要求。模板支撑架施工验验收记录表工程名称总承包单位项目负责人专业承包单位项目负责人施工执行标准及编编号验收部位搭设高度m钢管架体材质、规格与方案案的符合性制作质量情况外观质量检查情况况检查项目检查要求检查情况(mm))检查结论允许偏差(mm))方案要求(mm))可调托座垂直度±5丝杆外露长度不应应大于4000mm，插入入立杆长度不不应小于1550mm-5可调底座垂直度±5丝杆外露长度不宜宜大于200mm，插入立杆长长度不应小于于150mmm-5立杆垂直度≤L/5000且±50±5纵、横向间距立杆竖向接长错开开高度≥600水平杆水平杆水平度±5纵、横向水平杆设设置纵、横向步距水平杆端接头插入套套扣底的外露露长度不应小小于3mm剪刀撑竖向剪刀撑水平剪刀撑最底层水平杆离地地高度不大于于500mmm与已建结构物拉结结设置其它验收结论验收日期：年月日参加验收人员总承包单位专业承包单位监理单位专项施工方案编制制人(签名)：项目技术负责人((签名)：项目负责人(签名名)：专项施工方案编制制人(签名)：项目技术负责人((签名)：项目负责人(签名名)：专业监理工程师((签名)：总监理工程师(签签名)：施工安全保证措施施管理人员组织机构构项目负责人：XXXX手机：安全员：手机：技术负责人：xxxx手机：施工技术安全措施施1模板支撑架和脚手手架安装与拆拆除人员必须须是经考核合合格的专业架架子工，且应应持证上岗。2搭拆脚手架人员必必须戴安全帽帽、系安全带带、穿防滑鞋鞋。3脚手架的构配件质质量与搭设质质量，应按规规定进行检查查验收，并应应确认合格后后使用。4作业层上的施工荷荷载应符合设设计要求，不不得超载。不不得将模板支支撑架、缆风风绳、泵送混混凝土和砂浆浆的输送管等等固定在架体体上；严禁悬悬挂起重设备备，严禁拆除除或移动架体体上安全防护护设施。5满堂支撑架在使用用过程中，应应设有专人监监护施工，当当出现异常情情况时，应停停止施工，并并应迅速撤离离作业面上人人员。应在采采取确保安全全的措施后，查查明原因，做做出判断和处处理。6满堂支撑架顶部的的实际荷载不不得超过设计计规定。7当有六级及以上强强风、浓雾、雨雨或雪天气时时应停止脚手手架搭设与拆拆除作业。雨雨、雪后上架架作业应有防防滑措施，并并应扫除积雪雪。8夜间不宜进行脚手手架搭设与拆拆除作业。9模板支撑架和脚手手架的安全检检查与维护，应应按规定执行行。10对于高风险险的、特殊要要求的高大模模板支撑系统统，混凝土开开始浇筑至终终凝前，宜对模板支撑撑架进行监测测。11模板支撑架架和脚手架使使用期间，不不得擅自拆除除架体结构杆杆件，如需拆拆除时，必须须报请工程项项目技术负责责人以及总监监理工程师同同意，确定防防控措施后方方可实施。12严禁在模板板支撑架和脚脚手架基础开开挖深度影响响范围内进行行挖掘作业。13拆除的架体体构件应安全全地传递至地地面，严禁抛抛掷。14高支模区域内，应应设置安全警警戒线，不得得上下交叉作作业。15在模板支撑架和脚手手架上进行电电、气焊作业业时，应有防防火措施和专专人看守。16模板支撑架和脚手手架与架空输输电线路的安安全距离，工工地临时用电电线路的架设设及脚手架接接地、避雷措措施等，应按按《施工现场场临时用电安安全技术规范范》JGJ46的有关关规定执行。17搭拆脚手架时，地地面应设围栏栏和警戒标志志，并应派专专人看守，严严禁非操作人人员入内。模板拆除安全技术术措施1、模板支撑架和脚手手架拆除应经经审核批准后后方可实施。2、拆除作业前，项目目技术负责人人应对操作人人员进行安全全技术交底。3、拆除时，必须按专专项施工方案案，在专人统统一指挥下进进行。4、必须划出安全区，设设置警戒标志志，派专人看看管。5、拆除前应清理脚手手架上的器具具及多余的材材料和杂物。6、拆除时应按专项施施工方案设计计的拆除顺序序进行。拆除除必须按照先先搭后拆、后后搭先拆的原原则进行，从从顶层开始，逐逐层向下进行行，严禁上下下层同时拆除除。7、当分段、分立面拆拆除时，应确确定分界处的的技术处理方方案，保证分分段后临时结结构的稳定。8、脚手架连墙件必须须随脚手架逐逐层拆除，严严禁先将连墙墙件整层或数数层拆除后再再拆脚手架，分分段拆除高度度差不应大于于两步距，如如高度差大于于两步距，必必须增设连墙墙件加固。9、模板支撑架拆除应应符合《混凝凝土结构工程程施工质量验验收规范》GB500204中混凝土强强度的有关规规定。底模及及其支架拆除除时的混凝土土强度应符合合设计要求；；当设计无具具体要求时，混混凝土强度应应符合下表的的规定。侧模模拆除时的混混凝土强度应应能保证其表表面及棱角不不受损伤。底模拆除时的混凝凝土强度要求求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土土立方体抗压压强度标准值值的百分率(%)板≤2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁拱壳≤8≥75>8≥100悬臂构件≥10010、拆除的构配件应成成捆吊运或人人工传递至地地面，严禁抛抛掷。11、拆除的构配件应分分类堆放，以以便运输、维维护和保管。文明施工与环保措措施1、生活用水，垃圾圾等要倒入指指定地点。2、出场车辆一律用用水冲洗干净净轮胎，做到到轮下不粘泥泥。3、砼输送泵、砼搅搅拌机等大型型施工机具应应搭设防噪音音棚，以免影影响周边居民民。4、施工现场的照明明灯具根据施施工需要进行行设置，避免免对周围的影影响。5、砼搅拌及运输、浇浇筑应采取有有效防尘措施施。劳动力计划一、专职安全生产产管理人员搭设过程中，因处处在施工高峰峰期，各施工工班组在交叉叉作业中，故故应加强安全全监控力度，现现场设定若干干名安全监控控员。水平和和垂直材料运运输必须设置置临时警戒区区域，用红白白三角小旗围围拦。谨防非非施工人员进进入。同时成成立以项目经经理为组长的的安全领导小小组以加强现现场安全防护护工作，本小小组机构组成成、人员编制制及责任分工工如下XXX（项目经理理）——组长，负责责协调指挥工工作；XXX（施工员）———组员，负负责现场施工工指挥，技术术交底；XXXXXXXXXX（安全员员）——组员，负负责现场安全全检查工作；；XXX（架子工班班长）——组员，负负责现场具体体施工；二、所需劳动力安安排支模开始时间2015.4.支模工期（天）25作息时间（上午）6：30～11：30作息时间（下午）14：00～17：300砼工程量（m3）支模建筑面积（mm2）木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）5其它工种（人）7计算书及相关图纸纸地下室梁计算书第一节编制依据1、工程施工图纸及及现场概况2、《建筑施工承插插型套扣式钢钢管脚手架安安全技术规程程》DBJ115-98--20143、《建筑施工临时时支撑结构技技术规范》JGJ3000-201134、《建筑施工安全全技术统一规规范》GB508870-200135、《混凝土结构工工程施工规范范》GB506666-200116、《建筑施工扣件件式钢管支架架安全技术规规范》JGJ1330-201117、《建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200088、《建筑结构荷载载规范》GB500009-200129、《钢结构设计规规范》GB500017-2000310、《冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》GB550018--200211、《木结构设计规规范》GB500005-2000312、《混凝土模板用用胶合板》GB/T117656--200813、《危险性较大的的分部分项工工程安全管理理办法》建质质[20099]87号14、《建设工程高大大模板支撑系系统施工安全全监督管理导导则》建质[20099]254号第二节工程参数数梁模板支架参数建筑施工危险等级级Ⅲ级危险等级系数：支支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.35m梁截面高度1m支架高度5.4m楼板厚度0.18m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵纵距取1/2板底立杆纵纵距，0.445m梁侧与梁底立杆横横距梁下设置1根立杆杆,间距600,,600mmm钢管类型φ48×3.2mmm水平杆最大步距1.2m顶步步距0.6m立杆伸出顶层水平平杆长度a0.65m面板18mm厚木胶合合板梁底次楞50×80mm方方木，间距00.15m梁底主楞双钢管梁侧次楞50×100mmm方木，间距距200mmm梁侧主楞两根双钢管，间距距500mmm穿梁螺栓穿梁螺栓直径122mm，间距距：500mmm×500mmm荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m33面板次楞自重0.3kN/m22支架自重0.137kN//m可变荷载施工荷载及设备荷荷载2.5kN/m22砼下料水平荷载2kN/m2风荷载不考虑风荷载作用用！第三节新浇砼对对模板侧压力力标准值计算算依据《砼结构工程程施工规范GB506666-20011》，浇筑速速度大于100m/h，或砼坍落落度大于1880mm时，新新浇筑砼对模模板的侧压力力标准值，按按下列公式计计算:=24×1=24kN/m22其中γc--混混凝土的重力力密度，取24kN/mm3；H混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取1m；第四节梁侧模板板面板验算面板采用木胶合板板，厚度为118mm，验验算跨中最不不利抗弯强度度和挠度。计计算宽度取11000mmm。面板的截面抵抗矩矩W=1000××18×188/6=544000mmm3；截面惯性矩I=11000×118×18××18/122=4860000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续续板计算，其其计算跨度取取支承面板的的次楞间距，L=0.200m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模模板的侧压力力标准值G4k=24kN//m2，砼下料产生生的水平荷载载标准值Q2K=2kN/mm2。均布线荷载设计值值为：q1=(1.2××24+1..4×2)××1=31..6KN/mmq2=(1.355×24+11.4×0..7×2)××1=34..36KN//m取较大值q=344.36KNN/m作为设计依依据。3、强度验算施工荷载为均布线线荷载：M1=0.1q1l2==0.1×34.366×0.202=0.14kNN·m面板抗弯强度设计计值f=12.55N/mm22；σ=Mmax=0.14×1066=2.59N/mmm2<f=12..5N/mmm2W54000面板强度满足要求求!（二）挠度验算q=1×244=24kN/m；面板最大容许挠度度值:200//400=00.5mm；；面板弹性模量:E=44500N//mm2；ν=0.677ql44=0.677×244.000××2004=0.12mm<<0.5mm100EI100×45000×4860000满足要求!第五节梁侧模板板次楞验算次楞采用50×1100mm((宽度×高度)方木，间距距：0.2mm,截面抵抗矩矩W和截面惯性性矩I分别为:截面抵抗矩W==50×1000×1000/6=833333mm3；截面惯性矩I==50×1000×1000×100//12=411666677mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传传递的荷载，按按均布荷载作作用下三跨连连续梁计算，其其计算跨度取取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模模板的侧压力力标准值G4k=24kN//m2，砼下料产产生的水平荷荷载标准值QQ2K=2kN/mm2。均布线荷载设计值值为：q1=(1.2××24+1..4×2)××0.2=66.32KNN/mq2=(1.355×24+11.4×0..7×2)××0.2=66.872KKN/m取较大值q=6..872KNN/m作为设计依依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1qql2=0.1×6.8722×0.52=0.1722kN·m最大支座力：1..1ql=1.11×6.8722×0.5=3.78kNN次楞抗弯强度设计计值[f]＝17N/mmm2。σ=Mmax=0.172×1006=2.064N/mmm2<17N/mmm2W83333满足要求!（二）抗剪强度验验算次楞最大剪力设计计值V1=0.6q1l=0.6×6.8722×0.5=2.0622kN木材抗剪强度设计计值fv=1.6N//mm2；抗剪强度按下式计计算:τ=3V=3×2.062××103=0.619N/mmm2<fv=1.6N/mm22bh2×50×1000次楞抗剪强度满足足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑虑可变荷载值值，仅考虑永永久荷载标准准值，故其作作用效应的线线荷载计算如如下：q=24×00.2=4.8kN/m；次楞最大容许挠度度值=500/2250=2mmm；次楞弹性模量:E=110000NN/mm2；ν=0.677ql44=0.677×4..8×5004=0.049mmm<2mm100EI100×100000×41666667满足要求!第六节梁侧模板板主楞验算主楞采用双钢管，间间距：0.55m，截面抵抵抗矩W和截面惯性性矩I分别为:截面抵抗矩W==8980mm3；截面惯性矩I==2156000mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传传递的集中荷荷载P=3.788kN，按集中荷荷载作用下三三跨连续梁计计算，其计算算跨度取穿梁梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kkN)主楞弯矩图(kNN·m)2、强度验算最大弯矩Mmaxx=0.4822kN·m主楞抗弯强度设计计值[f]＝205N//mm2。σ=Mmax=0.482×1006=53.675N//mm2<205N/mmm2W8980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑虑可变荷载值值，仅考虑永永久荷载标准准值，其作用用效应下次楞楞传递的集中中荷载P=2.6440kN，主楞弹性性模量:EE=2006000NN/mm2。主楞最大容许挠度度值：5000/250==2mm；经计算主楞最大挠挠度Vmax=0.1300mm<2mm。满足要求!（三）悬挑段强度度验算穿梁螺栓距梁底距距离150mmm，次楞间间距200mm，弯矩M=3.788×0.155=0.57kNN·m主楞抗弯强度设计计值[f]＝205N//mm2。σ=M=0.57×1066=63.474N//mm2<205N/mmm2W8980满足要求!（四）悬挑段挠度度验算验算挠挠度时不考虑虑可变荷载值值，仅考虑永永久荷载标准准值，其作用用效应下次楞楞传递的集中中荷载P=2.6440kN，主楞弹性性模量:EE=2006000NN/mm2。容许挠度值：1550×2/4400=0..8mm；经计算主楞最大挠挠度Vmax=0.0966mm<0.8mm。满足要求!第七节对拉螺栓栓验算对拉螺栓轴力设计计值：N＝abFsa——对拉螺栓横向间距距；b——对拉螺栓竖竖向间距；Fs——侧模板承受的荷载载设计值：Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.955×(1.22×24+1.44×2)=30.002kN。N=0.50×00.50×30.022=7.51kN。对拉螺栓可承受的的最大轴向拉拉力设计值NNtb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面面积，M122螺栓An=76.0mmm2ftb——螺栓的抗拉强度设设计值，强度度等级5.6级，ftb=210N/mmm2Ntb=210×76.00/10000=15.996kN>N=7.511kN。对拉螺栓抗拉强度度满足要求!第九节梁底模板板面板验算面板采用木胶合板板，厚度为118mm。取梁宽度0..35m作为为计算宽度。面板的截面抵抗矩矩W=35×1..8×1.88/6=188.9cm3；截面惯性矩I=335×1.88×1.8××1.8/112=17..01cm4；（一）强度验算1、模板面板按三跨跨连续梁计算算，其计算跨跨度取面板下下的次楞间距距，L=0.155m。2、荷载计算作用于梁底模板的的均布线荷载载设计值为：：q1=[1.2×((24×1+1.5×1+0.3)+11.4×2..5]×0.355=12.066kN/mq2=[1.35×(224×1+1.5×1+0.3)+11.4×0..7×2.5]×0.355=13.005kN/mm根据以上两者比较较应取q=13..05kN//m作为设计依依据。Mmax=0.1qq1l2=0.1×13.055×0.152=0.03kNN·m梁底模板抗弯强度度设计值[ff](N//mm2)=12..5N/mmm2；梁底模板的弯曲应应力按下式计计算：σ=Mmax=0.03×1066=1.59N/mmm2<12.5N//mm2W18.9×1033梁底面板抗弯强度度满足要求!!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载++施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=0.355×（24×1＋1.5×1＋0.3+22.5）=9.91kkN/m；面板最大容许挠度度值:1550/4000=0.4mmm；面板弹性模量:E=44500N//mm2；ν=0.677ql44=0.677×9..91×1504=0.04mm<<0.4mm100EI100×45000×17.011×104梁底面板挠度满足足要求!第十节梁底模板板次楞验算梁底模板次楞采用用方木，宽度度50mm，高高度80mmm,间距0.155m，截面抵抗矩矩W和截面惯性性矩I分别为:截面抵抗矩W==5×8×88/6=533.333ccm3；截面惯性矩I==5×8×88×8/122=213..333cmm4；（一）强度验算1、荷载计算；作用于次楞的均布布线荷载设计计值为：q1=[1.2×(224×1+1.5×1+0.3)+11.4×2..5]×0.155=5.17kNN/mq1=[1.35×((24×1+1.5×1+0.3)+11.4×0..7×2.55]×0.155=5.599kN/m根据以上两者比较较应取q1=5.599kN/m作为设计依依据。计算简图(kN))弯矩图(kN·mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为：：N1=0.0399kN；N2=1..879kNN；N3=0..039kNN；最大弯矩Mmaax=0.0062kN·m次楞抗弯强度设计计值[ff]=17NN/mm2；σ=Mmax=0.062×1006=1.163N/mmm2<17N/mmm2W53.333×1103次楞抗弯强度满足足要求!（二）抗剪强度验验算剪力图(kN)最大剪力Vmaxx=0.9440kN木材抗剪强度设计计值fv=1.6NN/mm2；抗剪强度按下式计计算:τ=3V=3×0.940××103=0.35N/mmm2<fv=1.6N/mm22bh2×50×80次楞抗剪强度满足足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载++施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=0.155×（24×1＋1.5×1＋0.3+22.5）=4.25kN/m；计算简图(kN))次楞弹性模量:E=110000NN/mm2；经计算，最大变形形Vmax=0.2866mm次楞最大容许挠度度值:600//250==2.4mmm；最大变形Vmaax=0.2286mm<2.4mm次楞挠度满足要求求!第十一节梁底模模板主楞验算算主楞采用:双钢管管截面抵抗矩W=88.98cmm3截面惯性矩I=221.56ccm4（一）强度验算主楞按三跨连续梁梁计算，次楞楞作用在主楞楞上的集中荷荷载P=1.8799kN，如下图：：计算简图(kN))弯矩图(kN·mm)经计算，从左到右右各支座力分分别为：N1=3.2577kN;N22=6.1338kN;NN3=6.1138kN;;N4=3..257kNN;最大弯矩Mmaax=0.2255kN·m；主楞的抗弯强度设设计值f=205NN/mm2；σ=Mmax=0.225×1006=25.056N//mm2<205N/mmm2W8.98×1033主楞抗弯强度满足足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载+施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。次楞作用用在主楞上的的集中荷载P=1.4299kN，经计算，主楞最大大变形值Vmax=0.0556mm。主楞的最大容许挠挠度值:450/2550=1.88mm，最大变形Vmaax=0.0556mm<1.8mm主楞挠度满足要求求!第十二节可调托托撑承载力验验算主楞通过可调托撑撑传递给立杆杆的最大荷载载设计值为66.14kNN，可调托撑撑受压承载力力设计值为40kN。6.14kN<440kN，可调托撑承承载力满足要要求!第十三节立杆稳稳定性验算（一）立杆轴力设设计值1、梁底立杆承受梁梁荷载设计值值：6.14kkN;立杆承受支架自重重荷载设计值值：1.2×55.4×0..137=00.89kNN梁底立杆轴向力设设计值：7.03kkN;2、梁侧立杆承受梁梁荷载设计值值：0.13kkN;立杆承受支架自重重荷载设计值值：1.2×55.4×0..137=00.89kNN梁侧立杆承受楼板板荷载设计值值：1.2×（（24+1..5）×0.188+0.3）×0.888×0.455+1.4××2.5×00.88×00.45=33.71kNN梁侧立杆轴向力设设计值：4.73kkN;立杆最大轴向力设设计值N=7.003kN(二)立杆计算长度立杆计算长度按下下式计算，并并取较大值：：L0=ηh=1.4×1.2==1.68mL0=h'+2a=0..6+2×0.665=1.90mh模板支撑架架立杆中间层层水平杆最大大竖向步距（m）。h'模板支支撑架立杆顶顶层水平杆竖竖向步距（m）η模板支撑架架立杆计算长长度修正系数数。a模板支撑撑架可调托座座支撑点至顶顶层水平杆顶顶的距离（m）L0取1.90m，立杆杆长细比λ=Lo/i=190/1..59=1119按照长细比λ查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数=0.4588；(三)立杆承载力验算立杆截面抵抗矩((cm3)W=4.773cm3；立杆钢材抗抗压强度设计计值f=205N/mmm2；不组合风荷载立杆杆稳定性计算算：N=7.03×1033=34.11N/mmm2<f=205N/mmm2A0.458×4..5×102立杆稳定性满足要要求!地下室板计算书第一节编制依据据1、工程施工图纸及及现场概况2、《建筑施工承插插型套扣式钢钢管脚手架安安全技术规程程》DBJ115-98--20143、《建筑施工临时时支撑结构技技术规范》JGJ3000-201134、《建筑施工安全全技术统一规规范》GB508870-200135、《混凝土结构工工程施工规范范》GB506666-200116、《建筑施工扣件件式钢管支架架安全技术规规范》JGJ1330-201117、《建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200088、《建筑结构荷载载规范》GB500009-200129、《钢结构设计规规范》GB500017-2000310、《冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》GB550018--200211、《木结构设计规规范》GB500005-2000312、《混凝土模板用用胶合板》GB/T117656--200813、《危险性较大的的分部分项工工程安全管理理办法》建质质[20099]87号14、《建设工程高大大模板支撑系系统施工安全全监督管理导导则》建质[20099]254号第二节工程参数数楼板模板支架参数数建筑施工危险等级级Ⅲ级危险等级系数：支支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.12m支架高度5.4m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.2m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度aa0.5m扫地杆高度0.35m钢管类型φ48×3.2mmm面板木胶合板厚度：：12mm次楞方木50mm×1100mm，间间距0.3m主楞双钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m33面板次楞自重0.3kN/m22支架自重0.191kN//m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m222.5kN2.5kN/m222.5kN/m22泵送砼或不均匀堆堆载等因素产产生的附加水水平荷载竖向永久荷载标准准值的2%风荷载XX广州市，基本本风压：0.3kNN/m2第三节模板面板板验算面板采用木胶合板板，厚度为112mm，取主楞间间距0.9mm的面板作为为计算宽度。面板的截面抵抗矩矩W=900×112×12//6=216600mm3；截面惯性矩I=9900×122×12×112/12==1296000mm4；（一）强度验算面板按三跨连续梁梁计算，其计计算跨度取支支承面板的次次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集中中荷载两种作作用效应考虑虑，计算结果果取其大值。均布线荷载设计值值为：q1=[1.2×(224×0.12+1.1×0.12+0.3)+11.4×2..5]×0.9=6.7277kN/mq1=[1.35×((24×0.12+1.1×0.12+0.3)+11.4×0..7×2.5]×0.9=6.2229kN/mm根据以上两者比较较应取q1=6.7227kN/m作为设计依依据。集中荷载设计值：：模板自重线荷载设设计值q2=1.2×0..9×0.3=0.3244kN/mm跨中集中荷载设计计值P=1.4××2.5=3.5000kN3、强度验算施工荷载为均布线线荷载：M1=0.1q1l2==0.1×66.727××0.32=0.0611kN·m施工荷载为集中荷荷载：M2=0.08q2l22+0.2133Pl=0.008×0.3324×0.32+0.2113×3.5500×0.3=0.2266kN·m取Mmax=0.2226KN·m验算强度。弯矩图剪力图面板抗弯强度设计计值f=122.5N/mmm2；σ=Mmax=0.225×1006=10.42N/mmm2<f=12..5N/mmm2W21600面板强度满足要求求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载++施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=0.9××（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+22.5）=5.2311kN/m；面板最大容许挠度度值:3000/4000=0.8mmm；面板弹性模量:E=44500N//mm2；ν=0.677ql44=0.677×5..231×3004=0.49mm<<0.8mm100EI100×45000×1296000满足要求!第四节次楞方木木验算次楞采用方木，宽宽度50mm，高度1000mm，间距0.33m，截面抵抗抗矩W和截面惯性性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×1000×100/6==833333mm3；截面惯性矩I=50×100×100×100/122=41666667mm44；（一）抗弯强度验验算次楞按三跨连续梁梁计算，其计计算跨度取立立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中中荷载两种作作用效应考虑虑，计算结果果取其大值。均布线荷载设计值值为：q1=[1.2×(224×0.12+1.1×0.12+0.3)+11.4×2..5]×0.3=2.2422kN/mq1=[1.35×((24×0.12+1.1×0.12+0.3)+11.4×0..7×2.5]×0.3=2.0776kN/mm根据以上两者比较较应取q1=2.2442kN/m作为设计依依据。集中荷载设计值：：模板自重线荷载设设计值q2=1.2××0.3×0.3=0.1088kN/m跨中集中荷载设计计值P=1.44×2.5=3.5000kN3、强度验算施工荷载为均布线线荷载：M1=0.1q1ll2=0.1×2.2422×0.92=0.1822kN·m施工荷载为集中荷荷载：M2=0.08q22l2+0.2133Pl=0.008×0.1088×0.92+0.2133×3.5000×0.9=0.6788kN·m取Mmax=0.6778kN·m验算强度。弯矩图木材抗弯强度设计计值f=177N/mm22；σ=Mmax=0.678×1006=8.14N/mmm2<f=17N/mmm2W83333次楞抗弯强度满足足要求!（二）抗剪强度验验算施工荷载为均布线线荷载时：V1=0.6q1l=00.6×2.2422×0.9=1.2111kN施工荷载为集中荷荷载：V2=0.6q2ll+0.65P==0.6×0.1088×0.9+0.65×3.5000=2.3333kN取V=2.333kkN验算强度。木材抗剪强度设计计值fv=1.6NN/mm2；剪力图抗剪强度按下式计计算:τ=3V=3×2.333××103=0.700N/mmm2<fv=1.6N/mm22bh2×50×1000次楞抗剪强度满足足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载++施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。q=0.3××（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+22.5）=1.7444kN/m次楞最大容许挠度度值:9000/250==3.6mmm；次楞弹性模量:E=110000NN/mm2；ν=0.677ql44=0.677×1..744×900.004=0.19mm<<3.6mm100EI100×100000×41666667满足要求!第五节主楞验算算主楞采用:双钢管管，截面抵拒拒矩W=9.466cm3，截面惯性矩I=22.772cm4（一）强度验算当进行主楞强度验验算时，施工工人员及设备备均布荷载取取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用用在主楞上的的集中力P。作用在次楞上的均均布线荷载设设计值为：q11=[1.22×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+11.4×2..5]×0.3=2.2422kN/mq12=[1.335×(244×0.12+1.1×0.12+0.3)+11.4×0..7×2.5]×0.3=2.0776kN/mm根据以上两者比较较应取q1=2.2442kN/m作为设计依依据。次楞最大支座力==1.1q1l=1.1×2.2422×0.9=2.2200kN。次楞作用集中荷载载P=2.2200kN，进行最不不利荷载布置置如下图：计算简图(kN))弯矩图(kN·mm)剪力图（kN）最大弯矩Mmaax=0.6633kN··m；主楞的抗弯强度设设计值f=2205N/mmm2；σ=Mmax=0.633×1006=66.913N//mm2<205N/mmm2W9.46×1033主楞抗弯强度满足足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载载效应组合取取永久荷载++施工均布荷荷载，分项系系数均取1.0。首先计算次楞作用用在主楞上的的集中荷载P。作用在次楞上的均均布线荷载设设计值为：q=0.3××（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+22.5）=1.7444kN/m次楞最大支座力==1.1q1l=1.1×1.7444×0.9=1.7277kN。以此值作为次楞作作用在主楞上上的集中荷载载P，经计算，主主梁最大变形形值V=0.5779mm。主梁的最大容许挠挠度值:9000/2500=3.6mmm，最大变形Vmaax=0.5779mm<3.6mm满足要求!第六节风荷载计计算1.风荷载标准值值风荷载标准值应按按下式计算：：ωk=µsµzω0ω0基本风压，按按XX广州市10年一遇风压压值采用，ωω0=0.3kN//m2。µs支撑结构风风荷载体形系系数µs，将支撑架架视为桁架，按按现行国家标标准《建筑结结构荷载规范范》表第33项和37项的规定计计算。支撑架架的挡风系数数=1.2××An/(la×h)=11.2×0..118/((0.9×1.2)=0.1331式中An--一步一跨范范围内的挡风风面积，An=(la+h+0..325laah)d=0..118m2la立杆间距距，0.9m，h步距，1.22m，d钢管外径，00.048mm系数1.2节点面积增增大系数。系系数0.3255支撑架立面面每平米内剪剪刀撑的平均均长度。单排架无遮拦体形形系数：µst=1.22=1.2××0.1311=0.16无遮拦多排模板支支撑架的体形形系数：µs=µst1-ηn=0.161-0.9322=0.311-η1-0.93η风荷载地地形地貌修正正系数。n支撑架相连连立杆排数。支撑架顶部立杆段段距地面计算算高度H=5.4m，按地面粗糙糙度C类有密集集建筑群的城城市市区。风风压高度变化化系数µz=0.65。支撑架顶部立杆段段风荷载标准准值ωk=µzµsω0=0.65×0.31×0.3=0.0600kN/m2（二）立杆段风荷荷载作用弯矩矩设计值MMw=0.9×1.4ωωklah2=0.9×1.4××0.0600×0.9×1.22=0.010kkN·m1010第七节立杆稳定定性验算（一）立杆轴力设设计值对于承载能力极限限状态，应按按荷载的基本本组合计算荷荷载组合的效效应设计值。分分别计算由可可变荷载或永永久荷载控制制的效应设计计值，按最不不利的效应设设计值确定。立立杆轴力设计计值按下式计计算取较大值值：1.2×[0.1191×5.4+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×0.9×0.9]+11.4×2..5×0.9×0.9=7.2922kN；1.35×[0..191×5.4+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×0.9×0.9]+11.4×0..7×2.5×0.9×0.9｝=6.9999kN；立杆轴向力取上述述较大值，N=7.2292KN。(二)立杆计算长度立杆计算长度按下下式计算，并并取较大值：：L0=ηh=1.4×1.2==1.68mL0=h'+2a=1..2+2×0.55=2.20mh模板支撑架架立杆中间层层水平杆最大大竖向步距（m）。h'模板支支撑架立杆顶顶层水平杆竖竖向步距（m）η模板支撑架架立杆计算长长度修正系数数。a模板支撑撑架可调托座座支撑点至顶顶层水平杆顶顶的距离（m）L0取2.20m，立杆杆长细比λ=Lo/i=2200/1.599=138按照长细比λ查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数=00.357；；(三)立杆承载力验算立杆截面抵抗矩WW=4.733cm3；立杆Q235钢材材抗压强度设设计值f=205N/mmm2；组合风荷载时立杆杆稳定性计算算：N+Mw=7.292×1003+0.010×1006=45.39+2..11=47.500N/mm2<f=205N/mmm2AW0.357×4..5×1024.73×1033立杆稳定性满足要要求!第八节架体抗倾倾覆验算支架应按砼浇筑前前和砼浇筑时时两种工况进进行抗倾覆验验算，抗倾覆覆验算应满足足下式要求：：γ0M0≤MrMr支架的抗倾倾覆力矩设计计值Mo支架的倾覆覆力矩设计值值γ0—结构重要性系数，取取1架体高度5.4mm，宽度8m，取一个立立杆纵距0..9m作为架体计计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾倾覆验算混凝土浇筑前，支支架在搭设过过程中，倾覆覆力矩主要由由风荷载产生生。1、风荷载倾覆力矩矩计算作用在模板支撑架架上的水平风风荷载标准值值ωk=0.0600kN/m2风荷载作用下的倾倾覆力矩M0=1.4××0.0600×0.9×5.4×5.4/2==1.10kNN·m2、架体抗倾覆力矩矩计算当钢筋绑扎完毕后后，架体、模模板与钢筋自自重荷载标准准值如下（立立杆取10排。）：：0.191×5..4×10+(0.3+1.1×0.12)××0.9×8=13.422kN架体自重作用下产产生的抗倾覆覆力矩，永久久荷载的分项项系数取0.9γ0Mr=1×0.9×13..42×8/2=48..31kN·mM0<Mr，抗倾覆验验算满足要求求!(二)砼浇筑时架体抗倾倾覆验算混凝土浇筑时，支支架的倾覆力力矩主要由泵泵送混凝土或或不均匀堆载载等因素产生生的附加水平平荷载产生，附附加水平荷载载以水平力的的形式呈线荷荷载作用在支支架顶部外边边缘上。抗倾倾覆力矩主要要由钢筋、混混凝土和模板板自重等永久久荷载产生。1、附加水平荷载产产生的倾覆力力矩计算附加水平荷载取竖竖向永久荷载载标准值的22%，(0.191×5..4×10+(0.3+25.100×0.12)××0.9×8)×2%=34.166×2%=0.6833kN附加水平荷载下产产生的倾覆力力矩M0=1.4××0.6833×5.4=5.1633kN·m2、架体抗倾覆力矩矩计算架体自重作用下产产生的抗倾覆覆力矩，永久久荷载的分项项系数取0.9γ0Mr=1×0.9×34..16×8/2=1222.98kNN·mM0<Mr，抗倾覆验验算满足要求求!应急救援预案1、应急预案的方针针与原则坚持“安全第一，预防为为主”、“保护人员安安全优先”的方针，贯贯彻“常备不懈、统统一指挥”高效协调的的原则，为给给员工在施工工场区创造更更好的安