罐头食品废水毕业设计（水解、接触氧化）

1、.PAGE ：.；目 录 TOC o - h z u HYPERLINK l _Toc 摘要 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 前 言 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 工程概略 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .公司简介 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .编制范围 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .设计根据 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .设计原那么 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l

2、_Toc .自然资料与城市概略 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc . 污水处置工程设计 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .工艺设计 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 污水处置构筑物的设计及计算 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .细格栅 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .隔油池 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .调理池 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .水泵总扬程计算 PAGER

3、EF _Toc h HYPERLINK l _Toc .气浮池 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc . 生物接触氧化池 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 二沉池 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc . 竖流式沉淀池的任务原理 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc . 影响二沉池运转设计的主要要素 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .二沉池计算 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 污泥处置构筑物的设计及计算 PAGEREF _T

4、oc h HYPERLINK l _Toc .污泥处置的目的与处置方法 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .浓缩池污泥量 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc . 污泥泵的选型 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .竖流式浓缩池 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 污泥脱水 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc . 概述 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .污泥脱水设备的选择 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l

5、 _Toc . 脱水污泥量计算 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 污水处置厂平面布置 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .污水处置厂设备组成 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .污水处置厂平面布置的原那么 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .总平面图布置 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 污水处置站高程布置 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .高程布置的原那么 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _

6、Toc .水头损失计算 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc . 污泥高程计算 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .高程确定 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .环境维护、建筑防火和职业平安防护 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .水处置厂劳动定员 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 主要构筑物一览表 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc . 构筑物一览表 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .主要

7、设备一览表 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 污水处置厂工程技术经济分析 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .投资估算 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc .污水处置本钱 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 总结与领会 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 致谢 PAGEREF _Toc h HYPERLINK l _Toc 参考文献 PAGEREF _Toc h 摘要本次设计主要是对成都康迪食品废水处置工程设计，根据其设计规模和进水水质确定相应工艺，使

8、其出水水质到达(GB -)中的二级规范。思索到其进水水质情况，本次设计选用生物接触氧化工艺。该工艺的主要构筑物有细格栅、隔油池、调理池、气浮池、生物接触氧化池、竖流式二沉池和污泥浓缩池。然后根据设计参数分别完成对各构筑物的尺寸计算，设备的选型，平面图、高程图的布置，最后对其工程造价进展投资估算。最终完成工程设计阐明书的编制。 关键词：食品废水 生物接触氧化工艺 投资估算 Abstractthat design is mainly aim at the sewage disposal of Chengdu Kangdi compay, the technology is choose accor

9、ding to the amount and water quality ensure the drainge reach the second standard of “the Sewages Synthesis Eduction Criterion (GB ). Considering the situation of the water quality, that project chooses the technics of biology contact oxidation. the main constructture include the gas floatage pool,

10、the biology contact oxidation pool, the upright shape pool of second sedimentation and the contaminative dirt concentration pool,then counting the constructions size, choosing the equipments shape, disposing the ichnography and senior drawing.The invest and estimate for engineering cost are calculat

11、ed and the engineering design instruction is completed by these steps.Key words: construction, technics of biology contact oxidation, invest and estimate 前 言 自从有了人类的消费和生活活动，人类活动就受控于水的自然循环和社会循环消费的水量和水质。世纪以来，由于人口增长和工农业消费的快速开展，加剧了这种影响，水以成为世纪最有争议的城市问题。 食品是人类生存和开展的最根本物质，人类在对食品永不满足需求的同时，也不断地催进和开展了食品的消费，今天

12、食品工业已是许多国家在各个产业中名列前茅的重要支持产业。随即产生的食品工业的水污染情况，也越来越严重，日益严重的水环境污染和频繁发生的食品平安事件给人类生命与安康宏大要挟，并已成为全球关注的两大热点问题。本设计主要是对成都罐头食品废水进展处置设计，其水质情况：CODcr: mg/L，BOD: mg/L，SS:mg/L，动植物油：.mg/L，经过处置使其出水水质到达国家GB-中的二级B规范，从而对改善水环境质量和提高该市人民的生活程度起到积极的作用。工程概略.公司简介成都康迪食品原成都罐头食品厂是国家轻工部定点消费出口罐头的重点厂家，创建于年代，是西南地域最有影响的罐头食品消费基地，年产才干一万

13、吨以上。公司主要消费“江楼牌和“梅林牌产品系列，主要包括肉类、禽类、果蔬类、饮料类等多个种类，多个规格。其中%以上出口，远销欧美、加拿大、非洲、中东、东南亚、日本及港澳等国家和地域。工厂长期承当军罐消费义务，内销产品在东北、西南、京、津、沪、西藏等地域都深受客商喜欢。 公司技术力量：拥有一批阅历丰富的管理人员、专业技术人员和熟练技术工人，消费设备硬件居全省同行业领先位置.编制范围本设计主要对成都康迪食品废水处置工艺做出详细的阐明计算，并选出相应的机械设备，确定构筑物的平面布置、高程布置，对厂区其他辅助建筑物只划定区域范围，提出运用性能，不做详细设计。并对其进展简单的工程技术经济分析。.设计根据

14、GB -(GB)，第册城镇排水，第册技术经济CJ-GB-GB-GB-.设计原那么.贯彻国家关于环境维护的根本要素，仔细执行国家和地方的环保法规政策、规范和规范。.根据成都康迪食品废水进水水质和排放要求，选用适宜本厂实践的、先进的、成熟的污水处置新工艺、新技术、新设备和资料，以到达低能耗、低运费、低基建、少占地、管理方便、运转稳定、工期短的目的。 .选用质量好、价钱低、效率高的污水处置公用设备，减少维护任务量，加强运转稳定性。.采用先进的节能技术，降低污水处置能耗及运转本钱。.工艺流程先进、简约、可靠，便于操作管理。.无二次污染，清洁及平安消费原那么。.自然资料与城市概略.城市自然资料.地形地貌

15、成都市面积广达.平方公里，地跨峻峭高峻的龙门山和邛崃山、阡陌纵横的成都平原、条带状的龙泉山地及连绵起伏的红岩丘陵，故山地、丘陵和平原三种地貌类型均有，其面积分别占全市总面积的.、.与.。见表-： 表- 成都市地貌类型面积统计表年地貌类型面积平房公里占成都市总土地面积%平 原.扇形平原.倾斜平原.台 地.河 漫 滩.河谷平原.续表-浅 丘.深 丘.山 地.低 山.中 山.高 山.合 计.气候气候成都市属东部季风区中亚热带潮湿气候亚区。热量丰富，雨量充沛，四季清楚，雨热同季。其气候特点：冬季较暖少雨，无霜期较长；春季气温与同纬度地域相比，上升早，天气变化不稳定，降雨量偏少，春旱时有发生；夏季多暴雨

16、、洪涝，亦常有干旱；秋季阴雨连绵。全年阴天多，为全国日照时数少的地域之一。构成上述气候特点的缘由，除了主要受地理位置、下垫面情况及大气环流影响和制约外，人类活动对气候的影响也日益明显。冬季受蒙古高压和阿留申低压影响，盛行从偏北方向吹来的强劲干冷冬季风。因四川盆地北部边缘山地阻挠，使北来冬季风强度人为减弱；夏季受太平洋高压与印度洋低压控制，盛行从偏南方向吹进的暖湿季风。冬、夏季风强弱与进退迟早，直接影响天气变化。年平均气温在.左右，全年无霜期大于天，年均降水量豪米，年平均日照百分率普通在之间，日照时数为一小时，年平均太阳辐射总量为.千卡/平方米。. 污水处置工程设计.进水水质进水水质：CODcr

17、:mg/L，BOD:mg/L，SS:mg/L 动植物油：.mg/L.出水水质要求到达(GB -)中的二级规范。CODcrmg/L， BODmg/L ，SSmg/L， 动植物油mg/L.污水处置程度.污水处置程度取决要素：按水体的水质规范确定，即根据地方政府或国家环保部门对受纳水体规定的水质规范进展确定。按处置工艺所能到达的处置程度确定，普通以二级处置技术能到达的处置程度为根据。思索受纳水体的稀释自净才干，这样能够在一定程度上降低对水处置水质的要求，降低处置程度，但对此应采取谨慎的态度，获得当地环保部门的赞同。.去除效率BOD的去除率 =.CODcr的去除率 =.SS的去除率 =.工艺设计.工艺

18、设计原那么选择污水处置工艺，首先应思索处置工艺的实践效果，使处置工艺的去除效果满足污水处置的要求，使污水处置工程出水水质到达国家排放规范。在GB-规范中，除了对COD cr 、 BOD 、SS提出更严厉的要求外，还提高了对脱氮除磷的效果，同时在选择污水处置工艺时，还要思索工艺的可靠性、稳定性。在保证达标前提下，那么应思索工艺的经济目的，投资少、运转费用低是该工艺选择的重点。.城市污水处置的流行工艺比较.活性污泥法针对城市污水处置的要求，当前流行的污水处置工艺有：AB法、SBR法、氧化沟法、普通曝气法、A/A/O法、A/O 法、UNITANK等，这几种工艺都是从活性污泥法派生出来的，且各有其特点

19、。 AB法该法由德国Bohuke教授首先开发。该工艺对曝气池按高、低负荷分二级供氧，A级负荷高，曝气时间短，产生污泥量大，污泥负荷.kgBOD/(kgMLSSd)以上，池容积负荷kgBOD/(md)以上；B级负荷低，污泥龄较长。A级与B级间设中间沉淀池。二级池子F/M(污染物量与微生物量之比)不同，构成不同的微生物群体。AB法虽然有节能的优点，但不适宜低浓度水质，A级和B级亦可分期建立。 SBR法SBR法早在世纪初已开发，由于人工管理繁琐未予推行。此法集进水、曝气、沉淀、出水在一座池子中完成，常由四个或三个池子构成一组，轮番运转，一池一池地间歇运转，故称序批式活性污泥法。如今又开发出一些延续进

20、水延续出水的改良性SBR工艺，如ICEAS法、CASS法、IDEA法等。这种一体化工艺的特点是工艺简单，由于只需一个反响池，不需二沉池、回流污泥及设备，普通情况下不设调理池，多数情况下可省去初沉池，故节省占地和投资，耐冲击负荷且运转方式灵敏，可以从时间上安排曝气、缺氧和厌氧的不同形状，实现除磷脱氮的目的。但因每个池子都需求设曝气和输配水系统，采用滗水器及控制系统，间歇排水水头损失大，池容的利用率不理想，因此，普通来说并不太适用于大规模的城市污水处置厂 。 A/A/O法由于对城市污水处置的出水有去除氮和磷的要求，故国内年前开发此厌氧缺氧好氧组成的工艺。利用生物处置法脱氮除磷，可获得优质出水，是一

21、种深度二级处置工艺。A/A/O法的可同步除磷脱氮机制由两部分组成：一是除磷，污水中的磷在厌氧形状下(DO.mg/L)，释放出聚磷菌，在好氧情况下又将其更多吸收，以剩余污泥的方式排出系统。二是脱氮，缺氧段要控制DO.)，BOD/TKN为.，COD/TP为，BOD/TP为(普通应)。假设降低污泥浓度、紧缩污泥龄、控制硝化，以去除磷、BOD和COD为主，那么可用A/O 工艺。有的城市污水处置的出水不排入湖泊，利用大水体深水排放或灌溉农田，可将脱氮除 磷放在下一步改扩建时思索，以节省近期投资。 普通曝气法及其变法本工艺出现最早，至今仍有较强的生命力。普曝法处置效果好，阅历多，可顺应大的污水量，对于大厂

22、可集中建污泥消化池，所产生沼气可作能源利用。传统普曝法的缺乏之处是只能作为常规二级处置，不具备脱氮除磷功能。近几年在工程实际中，经过降低普通曝气池容积负荷，可以到达脱氮的目的；在普曝池前设置厌氧区，可以除磷，亦可用化学法除磷。采用普通曝气法去除BOD，在池型上有多种方式(如下文所述的氧化沟)，工程上称为普通曝气法的变法，亦可统称为普通曝气法。 氧化沟法本工艺年代初期开展构成，因其构造简单，易于管理，很快得到推行，且不断创新，有开展前景和竞争力，当前可谓抢手工艺。氧化沟在运用中开展为多种方式，比较有代表性的有：帕式简称单沟式，外表曝气采用转刷曝气，水深普通在.m，转刷动力效率.kgO/(kWh)

23、。奥式简称同心圆式，运用上多为椭圆形的三环道组成，三个环道用不同的DO(如外环为，中环为，内环为)，有利于脱氮除磷。采用转碟曝气，水深普通在.m，动力效率与转刷接近，现已在山东潍坊、北京黄村和合肥王小郢的城市污水处置厂运用。假设能将氧化沟进水设计成多种方式，能有效地抵抗暴雨流量的冲击，对一些合流制排水系统的城市污水处置尤为适用。卡式简称循环折流式，采用倒伞形叶轮曝气，从工艺运转来看，水深普通在.m左右，但污泥易于堆积，其缘由是供氧与流速有矛盾。三沟式氧化沟(T型氧化沟)，此种型式由三池组成，中间作曝气池，左右两池兼作沉淀池和曝气池。T型氧化沟构造简单，处置效果不错，但其采用转刷曝气，水深浅，占

24、地面积大，复杂的控制仪表添加了运转管理的难度。不设厌氧池，不具备除磷功能。氧化沟普通不设初沉池，负荷低，耐冲击，污泥少。建立费用及电耗视采用的沟型而变，如在转碟和转刷曝气方式中，再引进微孔曝气，加大水深，能有效地提高氧的利用率(提高%)和动力效率达. kgO/(kWh)。UNITANK工艺 它和类似的TCBS工艺、MSBR工艺一样，都是SBR法新的变型和开展。它集“序批法、“普通曝气池法及“三沟式氧化沟法的优点，抑制了“序批法间歇进水、“三沟式氧化沟法占地面积大、“普通曝气池法设备多的缺陷。典型的UNITANK工艺是三个水池，三池之间水力连通，每池都设有曝气系统，外侧的两池设有出水堰及污泥排放

25、口，它们交替作为曝气池和沉淀池。污水可以进入三池中的恣意一个，采用延续进水、周期交替运转。在自动控制下使各池处在好氧、缺氧及厌氧形状，以完成有机物和氮磷的去除。UNITANK工艺由比利时Seghers公司首先建在我国的澳门特区，处置水量m/d(不下雨时平均处置水量为m/d)，池型封锁，设计采用的容积负荷为.kgBOD/(md)，总的反响池体积为m，曝气池水力停留时间为h，出水的BOD、SSmg/L。这类一体化工艺是传统活性污泥工艺的变形，可以采用活性污泥工艺的设计方法对不同的污染物加以去除，如思索硝化，其负荷普通在. kgBOD/(kgMLSSd)，硝化率视污水温度而异。而要求污泥稳定化，其污

26、泥负荷和污泥龄要远远超越硝化时的数值。容积利用率低是此类一体化工艺共同的主要问题，就是说在一个较长停留时间的曝气系统内，有%左右的池容用于沉淀。UNITANK工艺的胜利与否有赖于系统采用稳定可靠的仪表及设备，因此引进技术，消化、吸收和开发先进的自控系统是运用此工艺的关键问题。普通以为，UNITANK工艺不太适用于大型(m/d)的城市污水处置厂。.生物膜法生物膜法主要是指曝气生物滤池，它本质上是常说的生物接触氧化池，相当于在曝气池中添加供微生物栖附的填(滤)料，在填料下鼓气，是具有活性污泥特点的生物膜法。曝气生物滤池(BAF)年代末来源于欧洲大陆，已开展为法、英等国设备制造公司的技术和设备产品。

27、由于选用的填料不同，以及能否有脱氮要求，设计的工艺参数是不同的，如要求处置出水BOD、SSmg/L，去除BOD达%以上的工艺，其容积负荷为. kgB BOD/(md)，水力停留时间h；以硝化(%以上)为主的工艺，其容积负荷为.kgBOD/(md)，水力停留时间h。普通以为，生物膜法处置城市污水，在国内尚需积累阅历，处置规模不宜过大，约 m/d左右为宜。国外(主要在欧洲)处置水量有到达m/d的，这与其填料材质、自控手段和先进的反冲洗安装有关，也与其有长期积累的运转管理阅历有关。. 污水处置工艺的典型流程普通一级处置是由格栅，沉砂池和初次沉淀池组成，其作用是去除污水中的固体污染物，从大块渣滓到颗粒

28、粒径为mm的较大悬浮物与漂浮物。污水中的BOD值经过一级处置能去除-。二级处置是污水处置的中心，普通采用生物方法处置，主要作用是去除污水中呈胶态和溶解形状的有机污染物以BOD或COD表示。经过二级处置，污水的BOD值可降至-mg/L，普通可到达排放和灌溉农田的要求。各类生物处置技术，只需正常运转，都能获得良好的处置效果。污泥是污水处置过程的必然产物，应加以妥善处置，否那么会呵斥二次污染。.污水处置流程的选择 污水处置的工艺是指在到达所需的要求处置程度的前提下，污水处置各单元的有机组合，以满足污水处置的要求，而构筑物的选型那么是指处置构筑物方式的选择，以到达各构筑物的最正确处置效果。污水受纳水体

29、有一定的自净才干，可以根据水体自净才干来确定污水处置程度。设计中既要充分利用水体的自净才干，又要防止水体遭到污染，破坏水体的正常运用价值。不思索水体所具有的自净才干而恣意采用较高的处置程度是不经济的，也是不妥当的；但也不宜将水体的自净才干完全加以运用而不留余地，由于水资源是有限的，而污染物质常随城市人口的日益集中，生活污水和工业废水量的逐年添加。同时，在思索水体自净才干的时，还应思索上游、下游临近城市的污水排入水体后产生的影响。据此确定工艺流程如图污水细格栅隔油池调理池气浮池生物接触氧化池竖流式二沉池出水污泥泵房污泥浓缩池污泥脱水机房剩余污泥泥饼外运 图 生物接触氧化工艺流程图污水处置构筑物的

30、设计及计算.细格栅由于本次设计污水流量较小，因此不需设粗或中格栅。. 格栅的作用去除能够堵塞水泵机组及管道阀门的较粗大悬浮物，并保证后续处置设备能正常运转。一组(或多组)相平行的金属栅条与框架组成。倾斜安装在进水的渠道，或进水泵站集水井的进口处，以拦截污水中粗大的悬浮物及杂质。 截留污染物的数量，随所选用的栅条间距和水的性质而有很大的区别。普通以不堵塞水泵和水处置厂站的处置设备为原那么。. 格栅的种类栅条方式分：直棒式栅条格栅、弧形格栅、辐射式格栅、转筒式格栅和活动栅条格栅，常见的为直棒式栅条格栅。栅条间距分：粗格栅：栅距mm；中格栅：- mm；细格栅：栅距-mm 根据本设计中的水质情况选用细

31、格栅。. 清渣方式人工清理的格栅中小型城市的生活污水处置厂或所需截留的污染物量较少时，可采用人工清理的格栅。这类格栅是用直钢条制成，普通与程度面成倾角安放，倾角小时，清理时较省力，但占地那么较大。人工清渣的格栅，其设计面积应采用较大的平安系数，普通不小于进水管渠有效面积的倍，以免清渣过于频繁。在污水泵站前集水井中的格栅，应特别注重有害气体对操作人员的危害，并应采取有效的防备措施。格栅间应设置操作平台。 机械格栅 机械清渣的格栅，倾角普通为，有时为。机械清渣格栅过水面积，普通应不小于进水管渠的有效面积的.倍。. 栅渣量水处置处置系统前的格栅，还应思索到使整个污水处置系统能正常运转，对处置设备或管

32、道等均不应产生堵塞作用。因此，可设置细格栅，栅条间距普通采用mm，最大不超越mm。所截留的污染物数量与地域的情况、污水沟道系统的类型，污水流量以及栅条的间距等要素有关。普通可参考以下数据。 间距为mm时，栅渣截留量为.m/m污水。 间距为mm左右时，栅渣截留量为.m/m污水。 栅渣含水率约为；密度约为kg/m。 .设计运转工艺参数栅前流速：污水在栅前渠道内的流速普通控制在.-.m/s，可保证污水中粒径大的颗粒不会在栅前渠道内沉淀。过栅流速：即污水经过格栅的流速，普通控制在.-.m/s，过大那么会使拦截在格栅上的软性栅渣冲走，假设. m/s会呵斥栅前渠道的流速小于. m/s，使栅前渠道发生淤积。

33、过栅头损失：污水的过栅头损失与污水的过栅流速有关，普通在.-.m/s之间。栅渣量：栅渣量以每单位水量产渣量计.-.m/m污水，粗格栅用小值，细格栅用大值。也可根据实践情况调整该数值。栅渣的容重：kg/m;含水率：.设计计算栅前槽宽B根据最优水力断面公式 那么：式中：Q设计流量，m/s，取Q= m/d=. m/s；(注：平均流量m/d，)思索变化系数KZ为.那么设计流量Q=m/d) V栅前流速，m/s ，取V=.m/s。格栅计算图见图：hhHBBBlH/tanlhhH图 格栅计算图栅条间隙数n(条) 取n=条式中：Q设计流量，m/s，取Q= m/d=. m/s；b栅条间隙，m，取b=.m；格栅倾

34、角。取=；h栅前水深，m,取h=.m; v过栅流速，m/s，取v=. m/s。栅槽宽度BB=S(n-)+bn=.-+.=.m式中：S栅条宽度，m，取S=.m。 n栅条间隙数，条，取n=条；b栅条间隙，m，取b=.m。 过栅水头损失h式中：K系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，普通k=； 栅条的外形系数，该中格栅断面为锐边矩形；取=.；S栅条宽度，m，取S=.m；b栅条间隙，m，取b=.m；格栅倾角。取=。进水渠道渐宽部分的长度L.m式中：B栅槽宽度，m,取B=.m;B进水渠宽，m，取B=.进水渠道渐宽部分的展开角度，取=。栅槽与出水渠道衔接处的渐窄部分长度Lm式中：L进水渠道渐宽部分的长度

35、，m，取L=.m。栅槽总长度L=.+.+.+.+=.m式中：L进水渠道渐宽部分的长度，m，取L=.m； L栅槽与出水渠道衔接处的渐窄部分长度，m,取L=.m; h栅前水深，m,取h=.m; h栅前渠道超高，m，取h=.m。栅前槽总高度HH=h+h=.+.=.(m)式中：h栅前水深，m,取h=.m;h栅前渠道超高，m，取h=.m。栅后槽总高度H式中：h栅前水深，m,取h=.m; h过栅水头损失，m，取h=.m;h栅前渠道超高，m，取h=.m。每日栅渣量W=.m/d.m/d 采用人工清渣式中：Q设计流量，m/d，取Q= m/d；W栅渣量，m栅渣/ m污水，取W=. m栅渣/ m污水；KZ污水流量总

36、变化系数，取KZ=.隔油池. 工艺原理 含油废水从池子的一端流入池子中，污水在池内的流速为-mm/s,流动过程中，密度小于水的油滴上升到水面，密度较大的固体颗粒沉于池底，水那么在池子的另一端流出。在隔油池的出水端设置集油管，集油管普通用-钢控制成，沿长度方向在壁的一侧开弧度为-的槽口。集油管可以绕轴线旋转，排油时将集油管的开槽方转至液面以下，搜集浮油并将其导出池外。平流式隔油池草图见图图 平流式隔油池根据国内外的运转资料，污水在这种隔油内的停留时间为min，池内水流速v普通取mms，可以除去的油粒粒径普通不小于m，除油效率在%以上。它的优点是构造简单，管理方便，除油效果稳定；缺陷是池体庞大，占

37、地多。 平流式隔油池的设计计算方法有两种，分别是按上浮速度计算和按水力停留时间计算，本次设计按上浮速度计算. 隔油池的外表积A(m)：=m式中 Q-废水设计流量，mh； 油粒上浮速度，mh；本设计取.。 a-与池容积利用率和水流动情况有关的修正系数，按水速v与上浮速度u之间由表-查取，普通要求vu，且v不大于mh。表- 与速度比v/u的关系 速度比v/u值.隔油池宜分隔为数格，分格数n通常为。如采用机械刮油，单格宽度b必需与刮油机的跨度规格相匹配，普通为.m、.m、.m、.m和.m；采用人工刮油时，b不宜大于.m。隔油池任务水深h普通不小于.m，hb宜在.范围。显然，过流断面面积FQvnhb。

38、设计中取b为.m，n为格。.隔油池的有效长度按下式计算：m所得的值应满足单格长宽比Lb=/.,符合要求。. 平流式隔油池的过水断面面积 /= m 式中: 平流式隔油池过水断面积，m ； Q最大设计流量，h/m ； 程度流速，m/h,普通取.- m/h。此处取m/h. 隔油池有效水深 H=m. 沉砂室所需容积：城市污水的沉砂量可按m/m计算，含水率为%，容重为kg/m。=式中: 城市污水沉砂量，取m/m污水； 清砂间隔时间，取d；.沉砂斗容积：设每一分格有个沉砂斗，砂斗容积应按不大于天的沉砂量计算，斗壁与程度面的倾角不小于度，得m. 沉砂斗各部分尺寸：设斗底宽m，斗壁与程度面成角，那么沉砂斗上口

39、宽为m.那么斗高：=.沉砂斗容积： m，符合要求。. 沉砂室高度：设采用机械排砂，横向池底坡度为.坡向砂斗，那么沉砂室高度为：m. 池体总高度：设超高m，那么m.调理池设废水在调理池的停留时间为h,那么调理池有效容积V:V=QT=调理池修正容积=V(+.)=(+.)= m设水深为m,那么池外表积 A=m采用方型池，那么L=B=m，设池底坡度i=.。采用的搅拌设备为：MDD S-.-B潜水搅拌机，一用一备，相关参数见表-:表-潜水搅拌机主要性能参数潜水搅拌及型号电动机转速P/kw全长C/mm桨叶直径D/mm质量/kgMDDS-.-B.水泵总扬程计算采用潜水泵，安装在调理池出水端池底.水头损失:h

40、=.-.=.(m)。.出水管道的水头损失每台水泵单用一根出水管,其流量为Q=m/d.选用管径mm的管道,出水管总长L=.m,查表得v=.m/s,i=.m,部分损失占沿程损失的%,那么总损失为:h=(+.)iL=(+.).=.(m).水泵总扬程为: H=Z+h=.+.=.(m)。.水泵选型采用AS、AV系列潜水排污泵。其主要性能参数见表-表- AS、AV系列潜水排污泵主要性能参数规格型号流量Q/扬程H/m效率功率转速电流/A口径DN/mm自藕安装型号AS.-CB.CK.气浮池.设计流量式中 Q总处置水量m/d; 设计水量m/d; k溶气水回水量比例，普通采用-； Q=m/h = .m/s. 平面

41、尺寸计算()气浮池外表积A=式中 : A气浮池外表积；Q每座气浮池的设计进水量m/h； q气浮池的外表负荷m/mh，普通采用.-.m/mh。 设计中取q=.m/mh气浮池设计平面草图如图:图气浮池平面图()气浮池水力停留时间T=式中 : T-气浮池水力停留时间h h-气浮池的有效水深m，普通取.m. 设计中取h=.m T=h()浮池的长度和宽度设气浮池的宽度B为.m,那么气浮池的长度L为：L=.m气浮池内的程度流速v为：V=mm/s满足程度流速在mm/s之间的要求。接触室的设计接触室的容积V=t= m式中： V接触室的容积m； T接触室内水力停留时间min，普通采用min。设计中取t=min接

42、触室的宽度b为：b=m,取为.m。. 进水系统气浮池的进水设计絮凝后的水采用潜孔从接触室下部进入，孔口尺寸为.m.m，共设个，孔中心间距为.m，那么进水流速V=.m/s满足进口流速小于.-.m/s的要求。气浮池的出水设计气浮池的出水采用穿孔管，设于池子中下部。穿孔集水管共设个，管径为mm，管内流速：= 条穿孔集水管最后聚集到出水总管，总管管径为DNmm，管内流速:=.m/s气浮池的除渣系统设计气浮池内的浮渣在刮渣机的作用下，刮至池子末端，在池末端设浮渣槽进展搜集浮渣，经排渣管排出。采用GMB型双便驱动刮渣机，电动功率为.KW，行车速度.m/min。浮渣宽度为.m，槽深.m，排渣管径为mm。溶气

43、灌的设计溶气灌的设计根据根据第条，溶气罐的设计应符合以下要求： 溶气罐任务压力宜采用kPa约为kgf/cm；空气量以体积计，可按污水量%计算；污水在溶气罐内停留时间应根据罐的型式确定，普通宜为min，罐内应有促进气水充分混合的措施；采用部分回流的溶气罐宜选用动态式，并应有水位控制措施。溶气水量按设计水量的计算，那么溶气水量为： =.=m/d=m/h溶气灌共设个，每个溶气灌的容积= m式中 -每个溶气灌的容积m； -溶气灌内停留时间min,普通采用-min。设计中取=min溶气灌的直径 D=.m式中 D-溶气灌的直径m； H溶气灌的高度m,普通采用.-.m。设计中取H=.m溶气灌内安装填料，填料

44、高度为.m(普通采用.-.m)。(溶气释放器选择TJ-型溶气释放器，该释放器在.M下的出流量为./h,接纳直径为mm。那么每个气浮池内释放器的个数n为：n=,设计中取个，释放器总数为个。()剩余污泥量 此时，设SS的去除率为% 剩余污泥干重 kg/d=.%-./.=.kg/d式中：X为挥发性剩余活性污泥量kgVSS/d Q 为设计流量m/d a、b分别为污泥产率系数和污泥本身氧化率，以生活污水为主的城市污水，a普通为.，b为 .d- 为液混合挥发性悬浮固体浓度mg/L V为曝气池容积m fMLVSS/MLSS，城市污水普通取. 剩余污泥(excess activated sludge)量：m/

45、d=.L/s. 生物接触氧化池生物接触氧化法有称淹没式生物滤池，是介于活性污泥法和生物膜法之间的一种污水处置方法，兼具两者的优点，在国内外兜得到了较为广泛的运用，处置效果良好。生物接触氧化工艺是一种介于活性污泥法与生物滤池之间的生物膜法工艺，其特点是在池内设置填料，池底曝气对污水进展充氧，并使池体内污水处于流动形状，以保证污水同浸没在污水中的填料充分接触，防止生物接触氧化池中存在污水与填料接触不均的缺陷。生物接触氧化工艺中微生物所需的氧常经过鼓风曝气供应，生物膜生长至一定厚度后，近填料壁的微生物由于缺氧而进展厌氧代谢，产生的气体及曝气构成的冲刷作用会呵斥生物膜的零落，并促进新生物膜的生长，构成

46、生物膜的新陈代谢，零落的生物膜将随出水流出池外。.技术原理生物接触氧化工艺又称“淹没式生物滤池、“接触曝气法、“固着式活性污泥法，是一种于世纪年代初开创的污水处置技术，其技术本质是在生物反响池内充填填料，曾经充氧的污水浸没全部填料，并以一定的流速流经填料。在填料上布满生物膜，污水与生物膜广泛接触，在生物膜上微生物的新陈代谢的作用下，污水中有机污染物得到去除，污水得到净化。 生物接触氧化法兼有活性污泥法及生物膜法的特点，池内的生物固体浓度-g/L高于活性污泥法和生物滤池，具有较高的容积负荷可达.-.kgBOD/m.d，另外接触氧化工艺不需求污泥回流，无污泥膨胀问题，运转管理较活性污泥法简单，对水

47、量水质的动摇有较强的顺应才干。.工艺特点生物接触氧化工艺具有以下特点： 生物膜内微生物相丰富，食物链长，既有数量众多的细菌，又有多种种属的原生动物，甚至可以生长氧化才干较强的丝状菌而无污泥膨胀之忧。 生物膜活性较强。由于遭到曝气的吹脱，生物膜具有较高的活性，可以有效地抑制厌氧层的增殖，有利于提高氧的利用率。抗冲击负荷才干强。接触氧化池内生物量较高，对水质水量的骤变有较强的顺应才干，即使在间歇运动的条件下也可以坚持较好的处置效果。一部分微生物固着生长在填料外表，因此该法不需求设置污泥回流系统，不存在污泥膨胀问题，运转管理简便，易于维护。接触氧化池内生物固体数量多，每平方米填料外表的活性生物膜量达

48、g，折算成MLSS那么达g/L。因此，生物接触氧化法可接受较高的有机容积负荷，处置率高，有利于减少池容，减小占地面积。污泥量少，污泥颗粒大，易于沉淀。.确定设计参数设计日水处置量：Q=m/d设计时处置量：Q=/=m/h进水BOD浓度：=mg/L出水BOD浓度：=mg/LBOD 去除率：根据实验资料确定填料容积负荷：M.kgBOD/md有效接触时间：t=h气水比：D=m/m. 生物接触氧化池设计计算有效容积: m () 设Hm，分层，每层m，那么滤池总面积：F=V/H=/=.(m) ()采用格滤池，每格滤池面积为： f=F/n=./=.(m) ()每格设计为方形，那么每格尺寸为：LB=. .m

49、()校核反响时间： t=.hh符合要求 生物接触氧化池计算草图如图图 生物接触氧化池平面图()滤池总高度：H= H+h+h+m-h+ h =+.+.+(-).+.=.m式中H池子总高度m h超高m，普通采用.-.m，此处取.m h填料上水深m,普通取.-.m,此处取.m h涂料层间隙高m，普通取.-.m,此处取.m h配水区高度m普通取.m m填料层数， m=污水在池内停留时间： t= 填料总体积：V=nfH=.=(m)()所需空气量： 接触氧化法需氧量及供气量计算公式： eq oac(,).氧化 其中 a-有机物需氧系数.-。，取.；b-污泥需氧系数.-.取. Q-设计流量； S, S-分别

50、为进出水BOD浓度mg/L;X污泥混合液浓度mg/L;V设计曝气池容积；，普通可取. eq oac(,)曝气安装在T脱清水中的充氧量kg/d 其中为脱氧清水中的平均饱和度 其中时氧在水中饱和溶解度，时为.mg/L;时为.mg/L 由曝气头安装位置决议的绝对压力 相应反响池平均供氧量 m/d=. m/h 最大时供气量 m/h=. m/min,采用罗茨鼓风机，选用R系列罗茨鼓风机 表- R系列罗茨鼓风机主要性能参数风机型号口径/mm转速r.实际流量/m.min-所需轴功率La/kw所需流量Qs/ m.min-配电机功率P/kwRE-. 二沉池. 竖流式沉淀池的任务原理在竖流式沉淀池中，污水是从下向

51、上以流速v作竖向流动，废水中的悬浮颗粒有以下三种运动形状：当颗粒沉速uv时，那么颗粒将以u-v的差值向下沉淀，颗粒得以去除；当u=v时，那么颗粒处于随遇形状，不下沉亦不上升；当uv时，颗粒将不能沉淀下来，而会随上升水流带走。由此可知，当可沉颗粒属于自在沉淀类型时，其沉淀效果(在一样的外表水力负荷条件下)竖流式沉淀池的去除效率要比平流式沉淀池低。但当可沉颗粒属于絮凝沉淀类型时，那么发生的情况就比较复杂。一方面，由于在池中的流动存在着各自相反的形状，就会出现上升着的颗粒与下降着的颗粒，同时还存在着上升颗粒与上升颗粒之间、下降颗粒与下降颗粒之间的相互接触、碰撞，致使颗粒的直径逐渐增大，有利于颗粒的沉

52、淀。 竖流式沉淀池的平面可为圆形、正方形或多角形。池的直径或池的边长普通不大于m，通常为m，也有超越m的。为了降低池的总高度，污泥区可采用多只污泥斗的方式。 竖流式沉淀池的深、宽(径)比普通不大于，通常取。污水在中心管内的流速对悬浮颗粒的去除有一定的影响。当中心管底部不设反射板时，其流速不应大于 mm/s，如设置反射板，流速可取mm/s)/s。在反射板的阻挠下，水流由垂直向下变成向反射板周围分布。水从中心管嗽叭口与反射板间流出的速度普通不大于mm/s，水流自反射板周围流出后均匀地分布于整个池中，并以上升流速v缓慢地由下而上流动，可沉颗粒向下沉至污泥区，经过廓清后的上清液从设置在池壁顶端的堰口溢

53、出，经过出水槽流出池外。其他各部分的设计与平流沉淀池类似。. 影响二沉池运转设计的主要要素二沉池运转过程中的的影响要素很多，在沉淀过程中的影响要素有：污水：流量、水温；沉淀池：外表积和出流量、池高度、溢流堰长度地点和负荷、进水方式、池型、污泥搜集系统、水力条件、水波和自然风影响；污泥：负荷、区域沉淀速度、污泥体积指数、硝化程度；生物处置情况：活性污泥方式、池高、BOD负荷；在浓缩过程中的影响要素有：污水：混合液流量；池体：池外表积、池高、污泥搜集系统；污泥：沉速、SVI、混合液浓度和负荷、回流比、污泥槽高度。.二沉池计算二沉池计算草图如图图 竖流沉淀池剖面图.中心进水管面积 A=.m式中 A沉

54、淀池中心进水管面积m Q中心进水管设计流量m/s V中心进水管流速m/s,普通采用V.m/s，取V=.m/sd=.m,取.m式中：d-中心管进水直径m。管内流速v=. m/smm/s,符合要求。. 中心进水管喇叭口与反射板之间的缝隙高度 h=m式中 h中心进水管喇嘛口与反射板之间的缝隙高度m；V污水从中心进水管喇嘛口与反射板之间的缝隙流出速度m/s；普通采用. m/s；d喇嘛口直径m，普通采用d=.d；d反射板直径m，普通采用d=.d。.沉淀区有效面积 A=式中：A-沉淀区有效面积m v污水在沉淀池内流速m/s设计中取沉淀池内外表负荷q.m/(mh),v= q=.m/s。.沉淀池边长B=.m

55、V 污泥斗容积可以满足污泥区的要求。. 沉淀池高度 H=h+h+h+h+h式中 H沉淀池总高度m； h-沉淀池超高m，普通采用.m； h沉淀池缓冲高度m，普通采用.-.m，这里取h=.m； h污泥部分高度m。 H=h+h+h+h+h=.+.+.+.=.m .出水堰沉淀池出水经过出水堰跌落进入出水渠道，然后汇入出水管排出。出水堰采用单侧三角形出水堰，三角堰顶长.m，深.m,集水槽宽.m，每格沉淀池三角堰个数n=式中：C沉淀池周长，m； B-沉淀池边长，m。=式中：三角堰流量，m/s； Q污水设计流量m/s； N沉淀池个数个； n单池三角堰数量个； = m/s = 三角堰后自在跌落.m，那么出水堰

56、水头损失为.m，设计中取.m。堰上负荷： . 出水渠道出水渠道设在沉淀池周围，单侧集水。出水渠道宽为.m，水深.m，程度流速.m/s。出水渠道将三角堰出水送入出水管 ，出水管道采用钢管，管径DNmm，管内流速为.m/s。. 排泥管排泥管伸入污泥斗底部，为防止排泥管堵塞，排泥管径设为mm。污泥处置构筑物的设计及计算.污泥处置的目的与处置方法.污泥处置的目的在污泥处置过程中，产生大量的污泥。这些污泥含有大量的易分解的有机物质，对环境具有潜在的污染才干。同时，污泥含水率高，体积庞大，处置和运输均很困难。因此，物在最终处置前必需处置，以降低污泥中的有机物含量，并减少其水分。使之在最终处置时对环境的危害

57、减少之限制。污泥处置目的： 减量：降低污泥含水率，减小污泥体积。稳定：去除污泥中的有机物，使之稳定。害化：杀灭寄生虫卵和病原菌。污泥综合利用。.浓缩池污泥量 浓缩池污泥量应是气浮池污泥量和二沉池剩余污泥量之和 L/s . 污泥泵的选型气浮池污泥量和二沉池剩余污泥量先经过泵然后在到浓缩池，本次设计才用NEMO型螺杆泵其性能参数：型号：NMS；转速：r/min；功率：./kw。.竖流式浓缩池污泥浓缩是降低污泥含水率、减少污泥体积的有效方法。污泥浓缩主要减缩污泥的间隙水。经浓缩后的污泥近似糊状，仍坚持流动性。 污泥浓缩的方法有沉降法、气浮法和离心法。在选择浓缩方法时，除了各种方法本身的特点外，还应思

58、索污泥的性质、来源、整个污泥处置流程及最终处置方式等。如沉降法用于浓缩初沉淀污泥和剩余活性污泥的混合污泥时效果较好。单纯的剩余活性污泥普通用气浮法浓缩，近年开展到部分采用离心法浓缩。进入浓缩池的剩余污泥量.m/s，采用座浓缩池 计算草图如图图 竖流式浓缩池计算草图.中心进泥管面积f=./.=.md=式中 f浓缩池中心进泥管流量m；Q中心进泥管设计流量m/s；v中心进泥管流速m/s，普通采用v.m/s;d中心进泥管直径m设计中取v=.m/s。那么池子进泥管采用DNmm。管内流速v=.m/s。.中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙高度h=式中：h中心进泥管喇叭口与反射板之间的板隙高度m;V污泥从中心

59、管喇叭口与反射板之间缝隙流出速度m/s，普通采用.-. m/s;d 喇叭口直径m，普通采用d =. d 。.浓缩后分别出的污水量q=Q=.=. m/s式中：q浓缩后分别出的污水量m/s；Q进入浓缩池的污泥量m/s；P浓缩前污泥含水率，普通采用；P浓缩后污泥含水率，普通采用。.污泥浓缩池水流部分面积F=q/v=./.=. m式中：F浓缩池水流面积m；v污水在浓缩池内上升流速m/s，普通采用v=.-. m/s。本设计中取v=. m/s。.浓缩池直径 D= m式中：D浓缩池直径m；.有效水深 h=vt=. .m 式中：h浓缩池有效水深m； t浓缩时间h，普通用-h；本设计中取t=h。. 浓缩后剩余污

60、泥量Q=Q=.=. m/s 式中：Q浓缩后剩余污泥量m/s。.浓缩池污泥斗容积污泥斗设在浓缩池的底部，采用重力排泥。 h=tgRr= tg.=.m式中：h污泥斗高度m； -污泥斗倾角，圆形池体污泥斗倾角； r污泥斗底部半径m，普通采用.m.m; R浓缩池半径m。设计中采用=，r=.m,R=.m污泥斗容积为：V=R+Rr+r=.(.+.+.)=. m. 污泥在污泥斗中停留时间 T=. h 取.h式中：V污泥斗容积m； T污泥在污泥斗中的停留时间h。. 浓缩池总高度 h=h+h+h+h+h=.+.+.+.+.=.m式中：h浓缩池总高度m； h超高m； h缓冲层高度m。设计中取h=.m,h=.m.溢