钢桁架桥计算书-毕业设计

1、目录1 .设计资料11.1 基本资料11.2 构件截面尺寸11.3 单元编号31.4 荷载42 .内力计算72.1 荷载组合72.2 内力83 .主桁杆件设计103.1 验算内容103.2 截面几何/I征计算113.3 刚度验算143.4 强度验算153.5 疲劳强度验算153.6 总体稳定验算163.7 局部稳定验算174 .挠度及预拱度验算184.1 挠度34算184.2 预拱度185 .节点应力验算195.1 节点板撕破强度检算195.2 节点板中心竖直截面的法向应力验算205.3 腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算216 .课程设计心得221.133 .设计资料1 基本资料(1)设

2、计规范公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004);公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86);(2)工程概况该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m,主桁高10m,主桁中心距为7.00m,纵梁中心距为3m,桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。(3)选用材料主桁杆件材料采用A3钢材。(4)活载等级采用公路I级荷载。1 构件截面尺寸各构件截面对照图各构件截面尺寸统计情况见表1-1:表1-1构件截面尺寸统计表编号名称类型截面形状HB1(B)twtf1(tf)B2tf2C1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.460.0122下弦杆E2E4用

3、户H型0.460.460.0120.020.460.023上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.460.024上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.460.0245斜木fE0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.026斜木fA1E2用户H型0.460.440.010.0120.440.0127斜木fE2A3用户H型0.460.460.010.0160.460.0168斜木fA3E4用户H型0.460.440.010.0120.440.0129竖杆用户H型0.460.260.010.0120.260.01210横梁用户H型1.290.2

4、40.0120.0240.240.02411纵梁用户H型1.290.240.010.0160.240.01612下平联用户T型0.160.180.010.0113桥门架上下横撑和短斜撑用户双角0.080.1250.010.010.0114桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0115横联上横撑用户双角0.10.10.010.010.0116横联下横撑和斜杆用户双角0.080.1250.010.010.0117上平联用户T型0.2520.240.0120.01218纵梁间水平斜杆用户角钢0.10.10.010.0119纵梁间横向连接用户角钢0.090.090.0090.00920

5、制动撑架用户T型0.160.180.010.011 单元编号（1）主桁单兀编号(2)桥面系单兀编号(4)主桁横向联结系单元编号1.4荷载(1)钢桥自重按A3钢材程序自动添加。(2)桥面板自重桥面板采用C55混凝土，厚度为250mm,宽度为7m,取容重Y=25kNLm3o假设桥面板不参与受力，将其视为恒载施加在纵梁上，两纵梁各自承担50%。q1=0.250725kN/m=43.75kN/m那么，每片纵梁承担21.875kN/m的荷载。(3)桥面铺装不计外侧护墙和内侧护栏基座的彳用，沥青混凝土容重Y=23kN|_m3,防水混凝土容重Y=24kN|_m3。则二期恒载集度为:q2=(0.09230.0

6、524)7kN/m=22.89kN/m(4)汽车活载根据公路桥涵设计通用规范，取公路I级荷载。其中，车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m,集中荷载标准值R=180+360180x(48-5)=352kN,计算剪力效应时，上50-5述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。在Midas中，定义了2个车道，并定义冲击系数。西的冬布.老里加物茁学布蚌加致广市有小生求如点田隹伯w单也呈3与半:量.p三r点7百廨：再算,/单元<国为(中心冉力(中心EW)r虐力r志力计尊西原力,也移。的力宁甘讲手袋lttg时msr褪r:M砂甄范姆陪瓦福WJSil总厅文丽而硒短刁超轨典而三r-t：/1iotljB

7、(5)汽车荷载制动力根据公路桥涵设计通用规范第4.3.6条，汽车荷载制动力标准值为:P$a=(10.5父48+352)父10%=85.6kN但公路I级荷载的制动力标准值不得小于165kN,所以取标准值为165kNo(6)横向风荷载根据公路桥涵设计通用规范第4.3.7条，横桥向风荷载假定水平地垂直作用于桥梁各部分迎风面的形心上，其标准值按下式计算:Wd=W。=Vd22gM22gVd=k2k5V10=0.012017e-ooo1Z式中：Fwh横桥向风荷载标准值（kN）；W）基本风压（kN/m2）,查表取南京市50年一遇的风压0.4kN/m2；Wd设计基准风压；Awh横向迎风面积（m2）,按桥跨结构

8、各部分的实际尺寸计算；V0桥梁所在地区的设计基本风速（m/s）,查表取27.1m/s）；Vd高度Z处的设计基准风速（m/s）；Z距地面或水面的高度（m）;y空气重力密度（kN/m3）；k0设计风速重现期换算系数，此处取0.9;k3地形、地理条件系数，查表取为1.00;k5阵风风速系数，按B类地表取1.70;k2考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数，查表取为1.19;k1风载阻力系数，查表取1.8;g重力加速度，取9.81m/s2。假设钢桁架桥下弦杆高度Z=30m,分别计算上弦杆、下弦杆、腹杆等横向风荷载。计算结果如下表:迎风杆件挡风有效宽度（m）横向风荷载（kN/m）上弦杆0.46

9、1.416下弦杆0.461.417竖杆0.260.821端斜杆0.61.824中间斜杆0.461.3672.133 .内力计算2 荷载组合根据公路桥涵设计通用规范第4.1.5-4.1.6条规定进行荷载效应组合，根据不同的效应组合分别进行包络可得到各类组合下的最不利效应值。组合情况如下表：编号组合极限状态类型说明1cLCB1承载能力相加基本组合（永久荷载）：1.2D2cLCB2承载能力相加基本组合1.2D+1.4M3cLCB3承载能力相加基本组合1.2D+1.1W4cLCB4承载能力相加基本组合1.2D-1.1W5cLCB5承载能力相加基本组合1.2D+1.4M+0.784BRK6cLCB6承载

10、能力相加基本组合1.2D+1.4M+0.88W7cLCB7承载能力相加基本组合1.2D+1.4M-0.88W8cLCB8承载能力相加基本组合1.2D+1.4M+0.686BRK+0.77W9cLCB9承载能力相加基本组合1.2D+1.4M+0.686BRK-0.77W10cLCB10承载能力相加基本组合（永久荷载）：1.0D11cLCB11承载能力相加基本组合1.0D+1.4M12cLCB12承载能力相加基本组合1.0D+1.1W13cLCB13承载能力相加基本组合1.0D-1.1W14cLCB14承载能力相加基本组合1.0D+1.4M+0.784BRK15cLCB15承载能力相加基本组合1.

11、0D+1.4M+0.88W16cLCB16承载能力相加基本组合1.0D+1.4M-0.88W17cLCB17承载能力相加基本组合1.0D+1.4M+0.686BRK+0.77W18cLCB18承载能力相加基本组合1.0D+1.4M+0.686BRK-0.77W19cLCB19使用性能相加短期组合1.0D+0.7M20cLCB20使用性能相加短期组合1.0D+0.75W21cLCB21使用性能相加短期组合1.0D-0.75W22cLCB22使用性能相加短期组合1.0D+0.7M+0.7BRK23cLCB23使用性能相加短期组合1.0D+0.7M+0.75W24cLCB24使用性能相加短期组合1.

12、0D+0.7M-0.75W25cLCB25使用性能相加短期组合1.0D+0.7M+0.7BRK+0.75W26cLCB26使用性能相加短期组合1.0D+0.7M+0.7BRK-0.75W27cLCB27使用性能相加长期组合1.0D+0.4M28cLCB28使用性能相加长期组合1.0D+0.4M+0.7BRK29cLCB29使用性能相加长期组合1.0D+0.4M+0.75W30cLCB30使用性能相加长期组合1.0D+0.4M-0.75W31cLCB31使用性能相加长期组合1.0D+0.4M+0.7BRK+0.75W32cLCB32使用性能相加长期组合1.0D+0.4M+0.7BRK-0.75W

13、33cLCB33使用性能相加弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0M34cLCB34使用性能相加弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0W35cLCB35使用性能相加弹性阶段应力验算组合:1.0D-1.0W36cLCB36使用性能相加弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0M+0.7BRK37cLCB37使用性能相加弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0M+1.0W38cLCB38使用性能相加弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0M-1.0W39cLCB39使用性能相加弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0M+0.7BRK+1.0W40cLCB40使用性能相加弹性阶段应力验算组合:1.0D+1.0

14、M+0.7BRK-1.0W41基本组合包络承载能力包络cLCB1-1842短期组合包络使用性能包络cLCB19-2643长期组合包络使用性能包络cLCB27-3244弹性验算包络使用性能包络cLCB33-402.2内力内力计算均采用Midas/civil2010计算。(1)主桁内力对荷载组合进行包络，承载能力极限状态基本组合下的计算结果如下图:承载能力极限状态基本组合轴力包络.4kgm架an-IVLU圮小“-HUJR3TqiEBOIl_3=工MATTjo-IS工工"TNrj事MN*»忧工。mJH.LLM.tlMl.rtn.-45.2C-"?L*FH4T7fgdEL

15、WJQI|W3t*iWiU卑工I用场gw二七二F7H承载能力极限状态基本组合弯矩-y包络包络叫修1sm第*AKi-1224心II3441TLB工4I七iWhaiRi承载能力极限状态基本组合弯矩-z包络包络基本组合短期组合长期组合弹性验算轴向(kN)轴向(kN)轴向(kN)轴向(kN)单元最大最小最大最小最大最小最大最小1755.47414.86656.08441.70441.70441.70675.25422.532666.75464.53565.42466.24466.24466.24566.64465.0231456.391016.701237.531041.891041.891041.8

16、91255.531023.8941416.05951.251203.03986.38986.38986.381228.12961.295664.53434.97548.56455.59455.59455.59563.28440.876667.37369.89549.07402.21402.21402.21572.16379.1271444.53969.091197.081009.821009.821009.821226.17980.7281404.05933.241181.74974.34974.34974.341211.10944.999-918.10-1189.36-929.98-985.

17、10-985.10-985.10-920.93-994.1510-951.83-1175.55-955.89-977.33-977.33-977.33-952.44-980.7811-966.48-1163.48-966.87-969.94-969.94-969.94-966.59-970.2212-945.18-1163.70-949.44-969.12-969.12-969.12-946.40-972.1613-1293.07-1561.35-1294.47-1300.74-1300.74-1300.74-1293.47-1301.7314-1292.00-1562.47-1293.74-

18、1301.72-1301.72-1301.72-1292.50-1302.9730-1024.75-1465.54-1057.29-1205.04-1205.04-1205.04-1032.92-1229.40311015.94761.24839.56775.58775.58775.58850.15764.9932-459.75-584.35-463.43-484.71-484.71-484.71-460.06-488.0933228.19173.79191.57176.58176.58176.58193.57174.5934-1074.04-1421.49-1093.22-1176.65-1

19、176.65-1176.65-1079.52-1190.3635987.17789.35821.79795.13795.13795.13825.92791.0036-471.49-571.89-472.37-476.61-476.61-476.61-471.74-477.2437221.12178.29183.89178.29178.29178.29184.45177.7280278.19221.79230.99222.42222.42222.42232.24221.1781-6.91-34.74-10.73-27.18-27.18-27.18-8.00-29.9182243.63197.53

20、202.80197.49197.49197.49203.14197.1583-24.89-30.08-24.91-25.10-25.10-25.10-24.90-25.1184244.76201.59204.24201.64201.64201.64204.27201.6085-11.95-29.73-14.17-23.82-23.82-23.82-12.58-25.4186274.26225.13228.27225.28225.28225.28228.69224.85疲劳荷载组合包括设计载荷中的恒载和活载（包括冲击力、离心力，但不考虑活载发展系数）。列车竖向活载包括竖向动力作用时，应将列车竖向

21、静活载乘以运营动力系数（1+Qfo同时，焊接及非焊接（栓接）构件及连接均需进行疲劳强度检算，当疲劳应力均为压应力时，可不检算疲劳。疲劳计算采用动力运营系数。其值按下式计算：1-"f=1'1440L式中：L一桥梁跨度（m）,承受局部活载杆件为影响线加载长度;山一活载冲击力的动力系数。14141+口=1=1=10.16=1.1640L40483.133 .主桁杆件设计3 验算内容根据主桁杆件受力性质的不同，分别对相应杆件进行下表所列项目的检算。项目验算内容验算杆件类型1刚度各类杆件2局部稳定压杆3整体稳定压杆4强度各类杆件5疲劳出现拉应力的受循环荷裁杆件用试算法设计各类杆件的步骤

22、:a）参考性质相近（只内力性质及大小，杆长及截面式样，材料和连接方式）的已有设计资料，初步拟定截面尺寸；b）根据初步拟定的截面尺寸，算出进行各类检算所需的截面几何特征数据；c）按上表要求进行各项检算。如初选截面不合适，则进行修改，重新计算，直至符合要求；d）为了减少杆件类型，以简化制造，同类杆件的内力相差不大者应尽量采用相同的截面。3 截面几何特征计算下弦杆E2E4选用月M板1-436X12,翼缘2-460>20;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=246243.61.2=236.32cm2栓孔削弱面积.A=242.22.3=40.48cm2净截面面积A=AmA=236.32-

23、40.48=195.84cm2(2)下弦杆E0E2选用月M板1-436X12,翼缘2-460M2;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=2461.243.61=154cm2栓孔削弱面积4a41.42.3=25.76cm2净截面面积A=41；A=154-25.76=128.24cm2(3)上弦杆A1A3选用月M板1-436X12,翼缘2-460>20;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=2462-43.61.2=236.32cm2栓孔削弱面积,A=242.22.3=40.48cm2净截面面积A=4-.A=272.2440.48=195.84cm2(4)上弦杆A3A3r2口

24、选用月M板1-412X20,翼缘2-460>24;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=2462.441.22.0=303.2cm2栓孔削弱面积,A=242.62.3=47.84cm2净截面面积A=AnT；A=303.2-47.84=255.36cm2斜腹杆E0A1选用月M板1-420X12,翼缘2-600>20;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=2602.042.01.2=290.4cm2栓孔削弱面积A=242.22.3=40.48cm2净截面面积A=Am-A=290.4-40.48=249.92cm2(6)斜腹杆A1E21;3Ul46m1ElLI.44rit

25、wD.iOlmi用0-0UF|i睥(Ml口口建LdA0nr2a由！选用月M板1-436X10,翼缘2-440M2;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=2441.243.61=149.2cm2栓孔削弱面积:A=241.42.3-25.76cm2净截面面积A=An-八=149.2-25.76=123.44cm2斜腹杆E2A3bt31g一一LL帕选用月M板1-428X10,翼缘2-460M6;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=2461.642.81.0=190cm2栓孔削弱面积,A=241.82.3=33.12cm2净截面面积A=Amf；A=190-33.12=156.88cm

26、2(8)斜腹杆A3E4选用月M板1-436X10,翼缘2-440M2;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=2441.243.61=149.2cm2栓孔削弱面积A=241.42.3=25.76cm2净截面面积A=Am-A=149.2-25.76=123.44cm2(9)竖杆选用月M板1-436X10,翼缘2-260M2;每侧有4排栓孔，孔径d=23cm;毛截面Am=2261.243.61=106cm2栓孔削弱面积:A=241.42.3-25.76cm2净截面面积A=AnT；A=106-25.76=80.24cm2利用Midas计算截面特征，如下表：3 刚度验算下弦杆E2E4利用迈达斯计

27、算截面特性有Iz=32451.38cm4杆件自由长度lz=600cm7732451.38iz=.=11.77cm600=50.98<=10011.77.Am.234.4特征值下弦杆E0E2下弦杆E2E4上弦杆A1A3上弦杆A3A3斜腹杆E0A1斜腹杆A1E2斜腹杆E2A3斜腹杆A3E4竖杆Am154234.4272.24343.76333.84183.04226.08183.04132.64Ix67.9270.7382.63723.57482.01110.99213.24110.9978.06Iy62314.496526.1120510.10143130.80152838.6079179

28、.81101007.3079179.8151809.92Iz19470.832451.440560.3747961.1887396.9022718.2433183.9922718.245128.64|ziz验算通过。由于3Mb,无需验算。(2)下弦杆E0E2利用迈达斯计算截面特性有Iz=25811.31cm4杆件自由长度lz=600cmlz600.,z=51.29-'-100iz11.7验算通过。由于九y,无需验算。同理，可计算其他杆件的稳定性，结果如下表:杆件下弦杆E0E2下弦杆E2E4上弦杆A1A3上弦杆A3A3斜腹杆E0A1斜腹杆A1E2斜腹杆E2A3斜腹杆A3E4竖杆Am154

29、234.4234.4343.76333.84183.04226.08183.04132.64Iy82220.91120510.10120510.10143130.8152838.679179.81101007.3079179.8151809.92Iz25811.3140560.3740560.3747961.1887396.9022718.2433183.9922718.245128.641y或z6006006006001166.21166.21166.21166.21000iy20.8821.0421.0420.4121.4020.8021.1420.8019.76iz11.7012.211

30、2.2111.8116.1811.1412.1211.146.22Zy28.7428.5228.5229.4028.0428.8528.3928.8530.36Q51.2949.1649.1650.8056.9882.7676.1082.76112.57钢桥规范规定仅受拉力且长度W16m的腹杆容许最大长细比为180,所以竖杆验算通过，所有杆件均能满足刚度要求。3 强度验算承载能力极限状态基本组合应力图工L-1!£.-ALS-S*L-1-«JLI-l-.14一口II-ujM-Tnn4ACK3.hi!加,片上等L二七L归M'j工博刖-3三热于7计算结果表明，最大拉应力为

31、68.13MPa,最大压应力51.75MPa,不超过各板厚对应的抗拉、压强度设计值。00000000000000000 疲劳强度验算根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)规定，对于只受压的构件可不进行疲劳强度验算，对出现拉应力的受循环荷载杆件进行疲劳强度验算。轴向(kN)疲劳荷载(kN)AmAmin仃maxPNCT5杆件恒载恒+汽NminkN2cm2cmMPaMPakNMPaMPa1497.49920.08497.49987.69188.64162.8830.5460.640.50978.0451.851402486.81885.95486.81949.81188.64162

32、.8829.8958.310.51895.3847.4714031087.651998.891087.652144.69272.24231.7646.9392.540.512048.2675.2414041064.061946.741064.062087.97272.24231.7645.9190.090.512021.4874.251405497.81918.27497.81985.54188.64162.8830.5660.510.51949.4250.331406487.18885.03487.18948.69188.64162.8829.9158.240.51958.8150.8314

33、071087.821998.621087.822144.35272.24231.7646.9492.520.512074.4176.2014081064.251947.121064.252088.38272.24231.7645.9290.110.512031.0874.6114080132.89512.79132.89573.57132.64106.8812.4353.670.23517.2138.9914086132.41511.75132.41572.44132.64106.8812.3953.560.23519.6839.1814031590.301160.75590.301252.0

34、2183.04157.2837.5379.600.471164.0863.6014033126.14484.12126.14541.40183.04157.288.0234.420.23485.2526.5114035590.171160.13590.171251.32183.04157.2837.5279.560.471176.2564.2614037125.91483.27125.91540.45183.04157.288.0134.360.23486.8226.6014082123.85483.65123.85541.22132.64106.8811.5950.640.23493.563

35、7.2114084123.73483.67123.73541.26132.64106.8811.5850.640.23496.5237.43140根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)表1.2.17-1,按轴向受力杆件,计算疲劳强度。下面以杆件单元1为例说明:由上表可知Nmin=497.49kN、Nmax=920.08kN得:一minNminA497.491000162.88100=30.54MPamaxNmaxA920.081000162.88100=60.64MPaminmax30.5460.64=0.50查公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)表1.2.1

36、7-4,判定杆件验算截面为第C类容许应力类别，根据表1.2.17-2所列公式计算疲劳容许应力:司=min1651-0.6",140=140MPa978.04162.88=51.58MPa因此，仃5,满足规范要求。其他需进行疲劳强度验算的杆件也都满足要求，计算结果列于上表。00000000000000000 总体稳定验算根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)规定，对于受压的构件需进行总体稳定验算。单元*5(kN)九Am琼59-2196.6649.160.781272.24-80.6884109.3410-2231.8749.160.781272.24-81.98171

37、09.3411-2249.2549.160.781272.24-82.6201109.3412-2223.3849.160.781272.24-81.6699109.3413-3006.2850.80.77343.76-87.4529107.814-3013.0650.80.77343.76-87.6501107.830-2061.2756.980.726333.84-61.7442101.6434-2028.856.980.726333.84-60.7716101.6432-1078.1376.10.579226.08-47.68881.0636-1084.4576.10.579226.08

38、-47.967581.0681-32.02112.570.364132.64-2.4140550.9683-33.2112.570.364132.64-2.5030250.9685-30112.570.364132.64-2.2617650.96以14号单元为例，即中间上弦杆为例说明:由=50.8,查公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)表1.2.16-2,内插求得41=0.77。Nc1561.810=51.5MPa_1司=0.77140=107.8MPaAm303.2满足要求。其他需进行总体稳定验算的杆件也都满足要求，计算结果列于上表。00000000000000000 局部稳

39、定验算单元HBtwtf腹板翼缘板(m)(m)(m)(m)沦K限值空丸限值90.460.460.0120.0231.1449.1635.0010.5928.5214.00100.460.460.0120.0231.1449.1635.0010.5928.5214.00110.460.460.0120.0231.1449.1635.0010.5928.5214.00120.460.460.0120.0231.1449.1635.0010.5928.5214.00130.460.460.020.02419.4550.8035.488.8129.4014.00140.460.460.020.02419

40、.4550.8035.488.8129.4014.00300.460.600.0120.0231.1455.6238.3713.7728.0414.00340.460.600.0120.0231.1455.6238.3713.7728.0414.00320.460.460.010.01637.0074.2949.5713.0028.3914.00360.460.460.010.01637.0074.2949.5713.0028.3914.00810.460.260.010.01237.67112.5750.009.5730.3614.00830.460.260.010.01237.67112.

41、5750.009.5730.3614.00850.460.260.010.01237.67112.5750.009.5730.3614.00卜面以19号单元为例说明:对翼缘板，根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)表1.2.22,当九<60,板的宽厚比b<14o600-12b2=2=13.36<14,:.22翼缘板局部稳定满足要求。对腹板，根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)表1.2.22,当儿：>50,板的宽厚比b<0.6>+5,50tn。db480-222一二=31.14：二0.6，z5=0.655.625=38.3

42、714腹板局部稳定满足要求。4.挠度及预拱度验算挠度验算为保证行车的安全平稳，应保证一定的竖向刚度。根据公路桥涵钢结构及木结构实际规范(JTG025-86)第1.1.5条，汽车荷载(不计冲击力)所引起的竖向挠度，对于简支梁不应超过L/800。LZ-Cim2AZnEfE3Hl仲L413唯*2MVall:*型HRJ“iS=1：g-BQ-LJ活载作用(不计冲击力)下桁架位移图1.65cm,简支梁挠度限制桁架在活载作用(不计冲击力)下，竖向最大挠度为L/800=4800/800=6cm,1.65cm<6cm,桁架竖向刚度满足要求。4.2预拱度根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTG025-86

43、)第1.1.6条，桥跨结构应设置预拱度，其值等于结构重力与1/2静活载所产生的竖向挠度和；起拱应做成平顺曲线。如桥面在竖曲线上，预拱度应与竖曲线纵坡一致。当结构重力和静活载所产生的挠度不超过跨径的1/1600时，可不设预拱度。恒载+活载作用下桁架位移图KiCOE-l'-0Fid：«&*0*W0EX-Ir-PFR-jjflje-flwNODE-HSCOM.B<JKUF9Slt=.JDU+DQB.B0Id.g晌m：0HIM3M»m肛千；v；,E-三昌的曲哨fillRT-31桁架在恒载+活载共同作用下，跨中挠度为4.97cm。4.974800=3,本桥需设置

44、预拱1600度：1.65+(4.97-1.65)/2=3.31cm。5.节点应力验算节点板撕破强度检算由设计图量得各截面长度：112=45.55cml23=26.00cm=60.16cm=57.63cm=46.75cm167=21.86cm各截面的强度：N23=2(26.00-32.3)1.2卜I-45.84匕N34=2(60.16-6.52.3)1.20.75.1-81.38t1N35=2(57.63-0.52.3)1.20.75lc.1-101.66lc1N36=2(46.75-2.3)1.20.75lc1-80.01lc1N67=2(21.86-1.52.3)1.20.75lc.1-33

45、.14lc1-2-3-4截面的撕破强度=(79.92+45.84+81.38)卜=207.14后1-2-3-5截面的撕破强度=(79.92+45.84+101.66)10.1=227.42匕11-2-3-6-7截面的撕破强度=(79.92+45.84+80.01+33.14)卜=238.91后主桁节点板几种可能的撕破方式已知32号单元杆件截面的净面积Aj=157.28cm2故l.lAjlT-1.1157.28卜1-173.011"以上三个截面的撕破强度均不小于连接32号单元杆件强度的1.1倍，故撕破强度无问题。5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算节点板竖直最弱截面法向应力检算节点中心面积已知节点板D2:21430121960内拼接板P3：4PL200M12M1170;巳：PL200M10M60毛截面积Am=1.21432420(1.21.0)=519.2cm2扣孔A=22.3(131.241.241.0)=112.24cm2净截面积A'j=At：A=519.2-112.24=406.96cm2节点中心书截面的形心对x轴的距离：21431.2(143/2-24)519.2e二二31.4cm对X轴的毛截面惯性矩：131432133Ixm=21.214331431.2(24)221.2(