20XX桥梁上部结构施工组织设计

1、长湖申线上部结构施工方案、工程概况：本桥平面位于直线上，桥面横坡为 2% ;纵坡为0.5% ,1.88% , -1.84%竖曲线 半径R=16493.26m,R=17000m ，桥下通航等级为W级，要求净空 7米，净宽 55米。上部结构预应力混凝土变截面连续箱梁为三向预应力结构，单箱单室截面，箱梁顶板宽16.75，底板宽8.75m，两侧翼板悬臂长4.00m。箱梁是变高度的，箱 高按二次抛物线变化，箱梁在墩顶处的梁高为3.5m，箱梁跨中及边跨现浇段梁高为1.8m，箱梁腹板厚度由70cm渐变为40cm，箱梁底板在0#块范围内厚 50cm，其余各梁段底板从箱梁根部截面的 50cm厚度渐变至跨中及边跨

2、支点截 面的25cm厚。半幅箱梁各有两个“ T”构，墩顶的0#段长12m，每个“T”构沿梁纵向划为6 对称梁段。1# - 6#梁段采用挂篮对称悬臂灌筑施工。半幅桥共有 3个合拢段， 分别是中跨合拢段和两个边跨合拢段，合拢段长度均为2m，两个边跨现浇段长为5m。三向预应力钢筋中，纵向和横向预应力钢筋为钢绞线束，竖向预应力钢筋为© x25mm的精轧螺纹粗钢筋。锚具中纵向预应力筋用OVM15系列锚具，横向预应力筋用BM13-3锚具及P型锚具，竖向预应力筋用YGM锚具。预应力筋孔 道采用金属波纹管制孔主要工程数量: 上部结构砼：C50砼3451.2m 3钢材数量：1级24.48t ,级641

3、.14t预应力钢绞线152.87t j ©15.24 25精轧螺纹粗钢筋15.83t。x©盆式橡胶支座：12 个专业资料.QMF-80型伸缩缝：67m锚具（0VM , BM和P型锚）：1528套轧丝锚锚具（YGM ）： 3160套二、工程特点1、桥梁结构复杂梁体设计为薄壁箱形梁，梁体外形呈二次抛物线变化，根部高为3.5m ,至跨 中为1.8m , “T”构翼缘板悬臂长4.0m，梁体划分7个节段，其中0#块和直线 段采用支架整体现浇，1#6#块采用挂篮悬臂灌筑，7#块即合拢段采用吊架整 体灌筑。2、三向预应力体系纵向采用19 ©、15 ©钢绞线；横向采用3

4、 ©钢绞线；竖向采用© 25烦15.2415.2415.24 精轧螺纹粗钢筋。各种预应力孔道在空间上存在交叉现象，加之梁体内钢筋密集， 给施工带来不小难度。3、工程质量标准高本工程质量标准要求高于一般桥梁，除设计单位精心比选，优化设计外，施工单 位更应精益求精，采取必要的微机控制手段，尽量缩小合拢轴线及高程偏差，并 且控制张拉钢绞线的吨位和伸长量均在允许范围内，以保证工程质量 4、施工条件较差主桥主跨施工全部在水上作业，桥下航道船只较多，施工场地又极为狭窄，材料 水平、垂直运输量较大；模板、钢筋、钢绞线等材料均需多次吊装倒运后方可运 至桥上。三、主要的施工方案专业资料.为了

5、墩身和以后的连续梁施工的需要，在 22号、23号墩身旁各设一台25T汽 车吊，吊装模板、钢筋以及今后连续梁施工所用的挂篮和材料、机具等。砼由工 地设置的有自动计量装置的拌合站集中拌制， 砼输送车运送、砼输送泵泵送入模。（一）零号块施工位于桥墩正上方的零号块，是连续箱梁按T构悬浇施工的中心、基本块件，又是 体系转换的控制块件。本桥的零号块长12.0m，高3.5m，两边翼板悬出4.00m , 结构十分复杂。在零号块上要通过纵向预应力钢绞线束，顶板内有横向预应力钢绞线束，腹板内竖向预应力粗钢筋，还有与墩身固结而由墩身上伸过来的预埋钢 筋；零号块上设有横隔板，模隔板上还留有人孔；箱体砼内钢筋和管道密集

6、而又 交错，是连续箱梁施工的关键部位，其质量的优劣将直接影响整个连续箱梁工程。 因此，我们将精心组织，精心施工，确保零号块的施工质量。零号块一次浇筑成型，浇筑顺序：先底板、腹板，后顶板.其施工程序如下：a、在墩身上安装托架和支撑钢管； b、清理墩身上伸入梁上的锚固钢筋;C、安装底、外侧模板;d、安装底部堵头模板；e、托架平台荷载试压（预压）；f、调整模板位置和高程；g、安装底板钢筋网；h、安装底板上纵向预应力管道和竖向预应力管道及钢筋；i、安装腹板、横隔梁钢筋骨架；j、安装横隔梁内横向预应力管道及钢筋和腹板内纵向预应力波纹管道;专业资料.k、安装内模、过人孔洞模、端模和腹板堵头模板；l、安装顶

7、板底模板；m、安装顶板堵头模板；n、安装顶板底层钢筋网；o、顶板纵、横向预应力波纹管道铺设及穿入横向预应力钢绞线束;p、安装顶板上层钢筋网；q、浇筑混凝土；r、冲洗纵向孔道与混凝土养生；s、拆除端模板、横隔梁内模；t、纵向预应力钢铰线筋张拉、压浆。u、横、竖向预应力筋梁拉、压浆； v、拆除侧模板及底模板;w、拆除托架平台X、零号块的砼体积较大，在高温季节施工时应采取内“降”外“保”的有效措 施，减少砼的水化热，降低砼的入模温度，控制砼内部的降温梯度，必要时采取 埋设冷却水管降温等综合措施。以保证零号块箱体砼不发生微裂。丫、托架平台是为了浇筑零号块而设置的围绕墩顶的施工平台，除采用设计文件中的临

8、时支撑系统外，我单位考虑采用DWJ碗扣式脚手架搭设满堂支架的形式， 支架搭设在经过处理的地基上；22#、23#主墩两侧岸边整平碾压后，支模浇注 20cm厚C20硬化砼，22#、23#主墩靠航道一侧采用在承台上预埋钢板焊接牛 腿的方式搭设支架平台；地基硬化处理后，按设计步、排距铺设方木以保证支架 受力均匀；梁底标高通过支架上，下托撑及上、下层分配方木及底模板调整。整 个托架拼装完毕以后要进行预压，专业资料.以消除托架的非弹性变形及测量出弹性变形，为零号块施工时的预拱度计算提供 依据性资料。0#块托架设计及验算详见附件一0#块施工方案。（二）挂篮的设计与拼装1）挂篮的设计挂篮的设计考虑挂篮的结构强

9、度和刚度应满足行走的稳定性和抗倾覆性等。结合我单位南京长江二桥的成功经验，我们准备采用我单位自行设计的三角形挂篮来 完成本桥悬浇梁段及合拢段的施工任务。现把本挂篮的构造、拼装、使用、安全 措施等几个方面的内容加以叙述。挂篮的构造挂篮由主构架、底模架、内外模板系统、走行系统、悬吊系统、和后锚系统等几 大部分组成，其形式见附件二三角形挂篮施工工艺细则、附件三三角形挂 篮结构形式及主桁系统受力计算。主构架由236立柱、220斜拉杆及2160 组装成两片桁架及横向联结系组成，采用栓接；底模架由 16根I20按一定间距 分配和左右两侧各2根20的人行纵梁组成。走行系统：由钢枕、走行轨及前后支座滑板构成，

10、其中钢枕为槽钢加1块钢板焊 接而成，走行轨为2根槽钢组焊而成，支座滑板为厚钢板。走行轨由竖向预应力 钢筋锚固在桥面上，用以平衡挂篮空载走行时的倾覆力矩。内外模板系统：内模分内顶模和内侧模，由型钢组焊成模架；内模工作时由2根走行梁支承在内梁上，脱模时松开内吊梁，内模走行梁落在内吊梁上，即可滑 行前移，顶模板为组合钢模板，侧模板由钢模还有部分木模组成， 以适应梁高的 变化；外模由侧模板和底模构成，侧模由外吊梁悬挂，模板为型钢和钢板组焊的 整体钢模板，底模由底模架及模板组成，通过底模架的前后吊带悬挂在挂篮主梁 的前上横梁、已浇梁段和外吊梁上，随主桁一起前移，底纵梁由型钢组焊而成， 底横梁由工字钢组焊

11、成格构式梁。悬吊系统：由螺旋千斤顶、扁担梁、吊带及 © 32精轧螺纹钢组成，用于悬挂 模板1系统，调整模板的标高。张拉操作平台：焊接在前、后下横梁上，提供立模、扎筋、灌筑混凝土、张拉预 应力束及移动挂篮的工作面。专业资料.这种挂篮结构简单，受力明确。挂篮前端及中部作业面开阔，可以从挂篮中部运 送混凝土，便于箱梁腹板、底板钢筋安装制作；设有走行梁，移动方便，外模、 底模可一次拆除，便于整体移动；取消了平衡重，利用竖向预应力筋锚固轨道， 挂篮沿滑道运行；挂篮所需材料为普通型钢，加工制作简单；挂篮侧模可用于 0 号块及合拢段施工； 主构架采用栓接， 使包括主桁在内的所有杆件均能在工地加 工

12、，安装方便，受力明确；非弹性变形利用自重即能消除；挂篮模板利用螺旋千 斤顶调整高度，安全可靠，确保了工程质量、人身及设备安全。2）挂篮的拼装当墩顶的 0# 块梁段施工结束后，即可拼装挂篮，拼装顺序如下：a. 在浇筑好的0#梁段上从其中心向两侧各铺设 3m长的轨道，将露出箱梁顶面 的竖向预应力筋插入轨道底面的预留孔内， 经测量确认其轨距、 水平和位置无误 后，用轧丝锚具将轨道固定；b .安装前后支座；c .吊装主桁架；过程为：先吊一片对好位置并临时支撑牢固， 再吊另一片， 调正后安装横向联结 系，将二片桁架联成整体。d 用© 32精轧螺纹钢筋及扁担梁将桁架后端锚固在轨道下方的钢枕上；e

13、 吊装前上横梁、前吊杆和后吊带；f .吊装底模架及底模板（可以分别吊装，也可将底模和底模架拼装好后整体吊装）；g.吊装内模架走行梁，安装好前、后吊杆；h .安装外模，由于外模已在 0#梁段使用，故只需将外模走行梁插入外模框架内， 在安装好前后吊架杆后将外模吊起，用 5T倒链滑车拖至上1# （1 ）梁段位置即可;i.吊装张拉平台；j 调整挂篮位置，调整内容及标准为：挂篮中线应与桥梁中线重合（偏差不得超过5mm）；变形量以现场实测值为准，在悬灌过程中，根据混凝土作业量将弹性变形值分次进行调整，每次的调整量为 4- 6mm。组装好后的挂篮，必须经过技术安质人员按原设计图纸检查验收。专业资料.3）挂篮

14、试压挂篮加工完成后，在加工场内进行预拼以验证加工的精度；为了保证悬灌施工的安全，试拼后即对每套挂篮进行静载试验，对挂篮的焊接质量进行最后的鉴定；同时，针对挂篮施工时前端挠度主要是由于主桁变形引起的原因，试验时测出力与位移关系，作为施工时调整底模板标高的依据。试验方法是选择平整场地，将一套挂篮的 2片主桁水平放置，并用水准仪抄平， 后端用© 32精轧螺纹钢锁定，前端用千斤顶对拉，按10%、20%、30%、40%、 50%逐i级加载直至最大使用荷载的1.2倍，检查各杆件焊缝有无开裂情况，同 时记录力与位移数据，根据试验测出结果，绘制力与位移关系曲线，若实测力与 位移结果以及结构分析结果一

15、致，充分说明挂篮设计与加工达到了预期的目的。4）挂篮的前移完成一个梁段后，挂篮需前移以灌筑下一个梁段，移位顺序如下：a、将刚灌好的梁段顶面找平，然后铺设钢枕及走行轨道； b、放松底模架的前后吊杆和吊带，将底模架后横梁用5t倒链悬挂在外模走行梁 上;c、拆除后吊带与底模架的联结；d、解除桁架后端长锚固螺栓；e、在轨道顶面安装5t倒链，并标好前支座应到的位置；f、用倒链牵引已涂抹黄油的前支座，使三角形桁架、底模、外模一起向前移动。（三）模板的设计本桥挂篮施工的内、外侧模板拟采用悬吊式模板，内、外模用©32 mm的精轧螺i纹粗钢筋悬吊在挂篮的横梁上。顶板内模：根据箱梁内腔顶部形状用 14号

16、槽钢制成的拱形骨架，同节点板加工 件和脚手架拼装成框架，用两根托架连接起来，框架顶面安槽钢，其上铺设组合 钢模板，并联结成内模整体。内模面板用组合钢模，转角处用木模填嵌。内模竖 带采用14号槽钢制成，竖带高度通过节点板调整。外侧模：外侧模由腹板模和翼板模两部分组成。因箱梁两侧的截面形状保持不变， 所以用14号、16号槽钢制成两边相互对称的固定三角骨架， 三角骨架的水平杆 采用专业资料.16号槽钢，其向外伸出部分作横向预应力张拉工作平台使用。外侧模的垂直骨架用14号槽钢制成，每根由三节组成，能根据箱梁高度的变化调整其长度，左、 右外侧模同样分别用四片框架平行连接而成， 其面板、转角模的处理，悬吊

17、方式 及吊杆安装调整等均与顶板内模相同。本套模板优点: 模板自重小； 底模直接安装在底篮上， 能利用挂篮的前后吊带调整箱梁高度和底 板的倾斜度；根据箱梁施工要求， 内侧模和外侧模能同时就位并拼装， 一次装妥； 箱梁腹板宽度的变化可以由内模骨架两侧的螺杆调节； 这种模板的刚度大， 变形 小。支立各梁段的模板时， 必须严格控制箱梁各部位的尺寸， 施工误差不能超出规范 的允许范围。当箱梁砼强度达到拆模强度时方可开始拆模， 注意轻敲轻打， 防止碰损边棱和引 起砼开裂。（四）1号（1号）£号（6 '号）梁段悬臂浇筑挂篮安装调试完毕，按设计施工标高 + 挂篮挠度变形值确定模板标高，绑扎底

18、板 及腹板钢筋及安设预应力管道， 拖出（组装） 内模并校正绑扎顶板钢筋及安设顶 板预应力管道。复测挂篮中线和标高、检查模板各种加固拉杆情况是否完好。在前底模梁腹板正中焊接 2 个钢筋头作为观测点， 用来观测浇筑混凝土前后挂篮 前吊点下沉量（减 0 号节段梁端下沉量，则可求出挂篮自身变形量 h ） ，同时在 梁端顶部 11 左右腹板正上方各焊接 1 根短钢筋头（顶端打磨光滑） ，作为观测点。 浇筑混凝土前测量观测点标高。同时对称浇筑1、1'号梁段混凝土，砼由有自动计量系统的拌合站集中拌合，砼 输送车运送， 高压砼输送泵泵送， 插入式震动器和平板震动器震捣。 砼浇注作业 结束后精确测量前底

19、横梁观测点，算出 h ;测量0号（0 '号）节段梁端下沉量厶 h 安排专人 ；1112 清孔，抽拔出波纹管内的内衬塑料管， 拆除梁端封头模板 （浇筑 混凝土 24h ）将端部凿毛（保护层不凿毛） ，清除预留连接筋上的混凝土浮浆， 并调直钢筋。浇筑完混凝土后专业资料.及时养生，梁顶面用麻袋覆盖，洒水养生，箱体内直接洒水养护，洒水养生时间 不能少于7天，一定要保持砼表面的湿润；同时进行穿纵向束，张拉准备工作。每对梁段都要一次浇注完成，要从梁段的前端向后端分层浇注，避免因挂篮的弹 性变形使新老砼在结合面处开裂。“ T”构两边的梁段浇注应保持对称平衡施工， 两边的不对称重量不准大于一个梁段底板

20、砼的重量。挂篮的前移、拆除等也必须保持对称同步。当1号（1号）梁段混凝土达到设计张拉强度，两端同时同步对称张拉纵向预应 力T束和WC束，张拉吨位和张拉顺序按设计给出的张拉工艺进行，张拉后及 时压浆。张拉前后精确测量梁端顶板观测点标高， 算出预应力张拉梁端位移 h， 纵向束张拉后，13立即进行横向束的张拉压浆工作。为了保证纵向预应力束张拉力的准确，所用的张拉千斤顶和高压油表要先标定， 并定期复检；张拉采用张拉力和引伸量双控，当钢束张拉到设计吨位时，引伸量 不能小于计算值的95%，也不能大于110%。竖向预应力筋张拉时，由于挂篮是利用竖向预应力筋束锚固滑道的， 竖向预应力 筋张拉必须等到挂篮前移拆

21、除滑道后才能张拉（合拢段及相邻节段竖向筋张拉须 等到挂篮拆除或移开后张拉）。竖向筋张拉时间必须与设计部门协商确定。纵向束压入的水泥浆达到终凝后，即可前移挂篮，挂篮移动前后，精确测量 1 号（1'号）节段梁顶观测点标高，算出挂篮移动引起梁端位移厶h。14预应力钢 束张拉完毕以后，严禁撞击锚头和钢束。钢绞线和粗钢筋多余的长度应用切割机 切除。钢束的锚头在浇注下一梁段前应清理干净，清除水泥碴和油污。要预先设计好压浆咀和排气孔的位置。压浆前应先用高压水和高压风清除管道内 的污物。管道压浆要密实，水泥浆的和易性要良好，水灰比在0.4 0.45左右，抗压强度R28 >50Mpa，水泥浆中不得

22、掺入氯盐，要掺入 0.1 %。的铝粉作为膨 胀剂。（五）检核位移量浇筑混凝土引起挂篮挠度变形值 h与试验数据求得厶h相比较，如不符找出原 mi因，并在下一循环调整；浇筑1号（1 '号）节段混凝土引起0号（0 '号）节 段梁端位移Ah,预应力张拉引起1号（1 '号）梁端位移及挂篮移动引起1号（T号）节段梁1312端位移少，分别与设计给定的 h、竹相比较，如果差 值小于5mm，下一 14141213 专业资料.循环则按设计给定施工标高施工；如果差值大于 5mm，则分析原因，从温差、 弹性模量、预应力等方面核查是否有不当之处， 并调整下一循环施工标高，及时 与设计单位联系。位

23、移每次调整量为 4 6mm。2号（2 '号）号（6 '号）梁段悬臂灌筑的标高控制方法同1号（1'号）段。（六）悬臂浇筑箱梁施工的施工控制箱梁梁段采用悬臂法施工，施工控制是十分重要的。各跨砼悬臂浇注完成合拢时， 要求悬臂端相对竖向变形差不得大于 15mm，轴线偏差不得大于10mm。因此， 必须在每段箱梁施工时严加控制，最后才有可能满足上述的要求。为保证大桥的 中线、高程准确无误，尽量减小对结构受力状态的不利因素发生，顺利合拢，必 须制定周密的测量方案进行控制。1）测量方案的确定线形控制测量的主要内容就是及时准确地定位施工中梁体顶面、底面及纵、横向位置，将其与设计值进行比较

24、，找出其偏差值，然后对偏差值进行分析研究，找 出修正值，用于指导下一梁段施工。悬灌施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程， 若测控不及时、不准确，数据丢 失或失效，将无法通过二次施工或测量予以补救。 因此，在梁体施工前就要认真 研究包括测量方法、时间、布点、量测点位置、测量次数和精度要求等内容的实_VZ_A、施方案。通常有两种方法供选择：第一种方法是将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准 点为准进行测量。第二种方法是将水准点置于地面上，以地面上的水准点为准进 行测量。届时我们将根据实际情况合理选用测量方法。2 ）梁部悬灌施工测量方案的实施箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定：H=H+f+（-f）+f

25、+f xi预io篮iH待浇筑段箱梁底板前端点处挂篮底模板标高（张拉后）；式中iH 该 点设计标高；of本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度影响值，该值由设计 图纸提供，实测后进i行修正；专业资料.f本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计图纸提供，但须 实测预i后进行修正;f挂篮弹性变形对该灌筑段的影响值， 由挂篮结构和构造决定；篮f由混凝土的徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响产生的挠x度计算值，其中徐变、收缩值可按 1个月内完成的节段考虑。 如 1个月浇筑 4个节段， 则其值分别按前 4 段的理论计算值的 0.25、 0.1、 0.07、 0.05 计算，此值在昼

26、夜 平均气温为15 C以下时接近实际，当气温在20 C以上时明显编小，要根据实测 进行修正。施工工艺引起挂篮不均匀沉降的预防对策：以上公式中的几个变量， 可以根据理论分析及实测数据所得的修正系数加以确定， 基本上能满足规范要求。 但悬灌施工还有挂篮的后锚和前支点的变形引起的沉降 量，由于施工操作的差异会有较大的变化， 而且此操作具有较大的离散性。 对此， 采取轨道的铺设、前支点的支垫由专人负责的方法， 尽量减少人为的偶然性误差； 挂篮的后锚是用12根© 32精轧螺纹钢锚固来完成的，锚固的松紧程度将直接 影响这一阶段的变形量。i为保证锚固的松紧程度一致，减少由于锚固的松紧不 一致而引起

27、的不均匀沉降量， 施工时严格控制每根锚固螺纹钢的初张拉力。 从而 把上述 2 项工作可能引起的变形控制在 3mm 之内。通过上述分析， 控制线形因素很多， 既要求理论上要有精确的预留数值， 又要根 据实际测量不断总结分析得出切合实际的修正系数， 随时对灌筑梁段立模标高进 行调整。3）测点布置、测量时间的确定 测点在每一梁段上的布置 测量时间的选定 由于温度影响， 主要是日照的温差直接影响着立模放样、 复测等精度。 因此放样 及复测等工作，应安排在早晨5:00 - 6:00进行，并且每天都把已浇完的梁段控 制点进行复测，观察其变化并及时调整。如果必须在其它时间进行，应予以修正。每天同一时间内对各

28、点进行观测， 把所有数据汇总分析，确定各个工序、各种原 因引起标高变化的修正系数。然后技术人员会签立模通知单，用于指导下一梁段 立模标咼。线型控制量工作由有经验的专职测量工程师完成，并配备先进的精密测量仪器。 严格按照线控课题组确定的方案施测。设专人整理测量数据，进行统计和分析， 及时上报线控课题组。对出现的各种问题及时找出原因，提出相应技术措施加以 解决。专业资料.4）施工高程控制要点为保证箱梁轴线、高程的施工精度，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值, 测量工作必须有一套严格的程序作为保证。测量控制程序如下图所示定模板标高定高程签立模通知单监理复查扎钢筋、安管道、高程观测 已浇完梁段高程

29、观测已浇完梁段高程观测已浇完梁 段高程观测已浇完梁段高 程观测挂篮定位立模板监理复测进入下现浇 段浇筑混凝土张拉前高程观测张拉后高程观测移篮前高程观测移篮后高程观测监理复测箱梁悬浇高程控制程序图高程控制以U等水准高程控制测量标准为控制网，箱梁悬浇以川等水准高程精度控制联测，选用高精度水准仪，其偶然误差不大于1mm/km（七）竖向预应力钢筋的制做和张拉轧丝锚的制作 工艺流程：钢筋下料一轧丝一冷拉一时效处理T钢筋予埋一张拉锚固 钢筋下料：钢筋下料长度=钢筋设计长度-钢筋冷拉后伸长量 轧丝：专业资料.钢筋轧丝采用无切削冷滚压工艺。本桥拟采用一台安装在普通车床上的05型螺纹轧丝机完成。钢筋经冷滚压后，

30、其断面积有所减少，但由于冷加工的强化作用， 钢筋仍能保持原有的技术指标。竖向预应力钢筋均系一端张拉，张拉端的扎丝长度按下式计算。六方形螺母高度+ 45mm+冷拉后钢筋弹性伸长量+予留量。非张拉端的轧丝长度只要能满足锥形螺母锚固条件即可。粗钢筋冷拉按预应力工艺要求，必须在使用前对钢筋进行冷拉的时效处理。冷拉可以提高钢 筋的屈服点，使材质趋于均匀。同时在冷拉过程中，钢筋完成了残余变形，这样 可以减短下料长度，节省材料。冷拉程序：量测钢筋长度f施加拉力0.05倍控制冷拉力（伸长量计算起点）f控制冷拉力（持荷二分钟量测钢筋伸长量）f 0 （卸顶，量测钢筋长度并计算冷拉伸长量）。 时效处理：钢筋冷拉后，

31、由于钢材晶体排列发生了变化，可以大大加快时效过程，使其要长 久时间才能达到的效果，在短短的15 20天内即可完成。本桥拟采用自然时效处理，即将已冷拉的钢筋在常温下存放 20天左右，再予使用。竖向预应力钢筋予预埋：竖向钢筋在浇砼时预埋在梁体内，用波纹管使其与砼隔离。预埋时应注意：严格控制钢筋顶面标高，以免给桥面铺装造成困难。高强度钢筋严禁电焊固定。经工地试验，电焊使其强度降低，因此竖向钢筋下端固定时，决不能将竖向筋焊接在底板钢筋网上。4）张拉程序0f 10% c （伸长量计算起点）f 1.00 超张拉1.03 c （持荷二分钟）f锚固f回KKK零卸顶f复拉（有效地减小轧丝锚的锚固损失）轧丝锚张拉

32、用YC-60型穿心式千斤顶进行。（八）边跨现浇梁段施工专业资料.边跨拟采用支架上现浇的方法施工，5.0m长梁段一次连续浇注完成。由于现浇梁段距地面不高，准备用碗扣式脚手架搭设灌梁支架。我们将做出详细 的设计，经监理工程师批准后实施。支架要先进行预压以确保安全和消除弹性变 形，并按实测的弹性变形和施工控制要求确定底模标高和预拱度。模板与下面膺架之间设置木楔，以便于合拢后模板与支架的拆卸，木楔必须打紧, 防止松动滑移。梁段的浇注方法也与墩顶上现浇 0#块梁段的方法相同，只是边跨现浇梁段在支 底模之前， 要按设计要求安装好永久支座， 其它施工方法就没有什么特别的地方 了。（九）合拢段施工，全桥体系转

33、换 本桥为三跨连续梁，有三个合拢段，根据设计要求合拢顺序是： 先合拢两个边跨， 后合拢中跨。浇筑合拢段混凝土是连续梁体系转换的关键， 若施工程序考虑不完善， 容易造成 混凝土开裂，严重影响工程质量。 因为当合拢段的混凝土浇筑以后到预应力钢束 的张拉，需要有一段混凝土待强时间， 在这段时间里， 由于温度变化所造成的温 差影响，在梁内会产生数以百吨计的轴向力。 同时新浇混凝土的早期收缩， 两侧 T 构箱梁的收缩和徐变及连续箱梁结构的变化等，将在结构中产生变形和内力， 所以在浇筑合拢段时， 需要在箱梁上增加一些临时构造措施和张拉一部分临时预 应力钢束（张拉吨位低于设计吨位） ，以低抗这些附加的变形和

34、内力，使混凝土 不产生裂缝，从而保证工程质量。合拢段的施工程序1）在合拢段两侧箱梁上设置好临时连接的预埋件。2）两侧箱梁的底板和悬臂板上预埋好浇筑合拢段底篮的吊带孔。3）将挂篮的底篮从挂篮横梁上撤下来， 悬挂到合拢段两侧箱梁的底板和悬臂板上， 箱梁的悬吊内模板悬挂到搁置于合拢段两侧箱梁的横梁上，横梁系用型钢制成。 在合拢段两侧箱梁悬臂端吊挂装水的水箱， 两个水箱的容水重量应等于合拢段所 浇砼重量。4）观测合拢段两侧箱梁悬臂端的中线和标高，轴向偏差不能大于1cm ，其高差 不得超过± 1.5cm ，如若超过，必须预以调整。其办法一方面是在施工过程中不断的进行调 专业资料.整（即根据已完

35、成梁段的实际高程来调整待浇梁段的高程），另一方面是利用挂 篮的移位进行调整。因为“ T”构两侧箱梁悬臂端的高程由于在施工中进行了严 格的控制和调整，一般情况下不会相差很大，因而利用挂篮移位而引起箱梁悬臂 的竖向弹性变形，来调整合拢段两侧箱梁的高差是完全可行的。5）安装、调整合拢段模板的位置和高程，调整模板高程时宜在温度较低的情况下 进行。模板的外形尺寸必须准确，使合拢后的箱梁外形曲线圆顺，轮廓清晰。6）安装非预应力钢筋和合拢段纵向波纹管道。 考虑合拢后比合拢前穿束更为困难， 所以可以将纵向预应力钢束在合拢前穿入管道内， 同时安装好横向预应力管道和 横向预应力钢束，并安装好竖向预应力钢筋。7）在

36、合拢段两侧箱梁间设置能传递结构内力的临时连接构件， 临时连接构件的作 用是在合拢段混凝土未达到设计强度之前，帮助承受拉、压应力，避免混凝土拉 裂或压坏。临时连接构件的断面按所承担力的大小而定， 本桥边跨和中跨合拢段 的劲性骨架，设计采用内刚性支撑和外刚性支撑两种形式， 详见附件四合拢段 施工方案。构件宜在一天中气温最低时进行焊接，并将构件两端的钢板先用千斤顶进行予压，以减少构件自身的塑性变形，临时连接构件在合拢段混凝土强度 达到80%并张拉一部分预应力束后要及时解除。8）张拉临时顶板纵向预应力钢束，张拉临时钢束的作用是对结构内部加强， 将两 侧箱梁连成整体，与上述临时连接构件一起共同承受箱梁结

37、构内力。9）浇筑合拢段混凝土。对浇筑合拢段混凝土的要求，首先要实现低温合拢，合拢时间最好选在温度变化较小的日期，合拢温度必须控制在20 C以下。混凝土浇筑应选在一天中气温最低的时间（一般在凌晨二点钟左右进行） 争取在2小时以 内浇注完成。目的是使混凝土浇筑后在达到一定强度之前处于升温受压条件下， 避免混凝土有较大收缩。养生过程中应尽量减小箱梁悬臂的日照温差， 可以对悬 臂用草帘子加以覆盖，注意对其保温保湿，以免砼开裂。混凝土要严格控制水灰 比，加强养护，以减少收缩和温差影响。在混凝土浇筑过程中，要边浇砼边等效 放水，把合拢段两端竖向变形差控制在土 2mm以内，这样就要求模板和支撑牢 固，在浇筑

38、过程中要均匀下料和震捣， 并用精密水准仪进行观测，以便发现问题 随时处理。专业资料.10）张拉连续预应力钢束。待混凝土强度达 80%后，即可按设计程序张拉一部分 连续钢束，张拉顺序为先张拉纵向底板束和横、竖向预应力筋。张拉时要左右对 称进行，先张拉梁中心线附近的钢束，防止横向产生无穷大变形，先长束，后短束，并将原来临时张拉的钢束补拉至设计吨位。11）继续张拉完连续预应力钢束，张拉完毕后进行灌浆、封锚。接着进行两个边 跨合拢段的混凝土浇筑、预应力张拉和灌浆、封锚工作。至此，连续梁的体系转换即告完成，悬臂梁施工结束专业资料.六、悬臂灌筑的质量控制方法及手段1、选不定期梁体混凝土的配合比时，除混凝土

39、的强度必须达到设计强度外，其 弹性模量E及容生丫还应分别满足桥梁设计规范第522条和设计图纸的要求。hh2、钢筋、模板、水泥、粗细骨料、预应力筋、张拉千斤顶、油泵、压力表、 锚具等原材料和机具设备的验收、试验与检验均按现行规范及有关规定执行。3、为确保挂篮轨道位置的准确性，竖向预应力筋安装时，贡向与纵向偏差不得 大于3mm ;挂篮拉装、前移就位后，其中线应与桥梁中线重合，偏差不得大于 5mm。4、挂篮的弹性与非弹性变形以现场试验测量值为准，在悬灌过程中，根据混凝土作业量，将弹性变形值分次进行调整，每次调整值46mm。5、在各悬灌梁段施工期间，梁段各工序施工进度以及梁顶面所放材料、机具设备的数量

40、和摆放位置应符合线形控制软件“计算模式”的要求。如果梁体挠度经 过测量超过5mm，应立即从软件计算所需的实没数据和特征数据两个方面查找 原因，将修改后的数据文件输入微机，计算修正下梁段的施工立模标高。 通过逐 段控制和调整施工立模标高，减少累积误差，使悬灌而成的T构顺利合拢。6、为了提高水平测量的准确度，减少实测数据的离散性，设于各梁段端部腹板 正上方的用于线形控制测量的观测点应做明显标记，并在施工中加以妥善保护， 同时，各悬灌梁段混凝土灌筑前后以及预就力筋张拉前的水平测量应尽可能安排 在早晨或傍晚无风无雨的时间进行。专业资料.7、水平测量的水准点应尽可能设在桥头或岸边。受地形限制时，水准点的

41、标高 进行复核测量，并对线形控制有关的水平测量数据进行修正8、边跨直线段与相邻T构悬臂端部之间的合拢精度（即标高差）不大于15mm ;体系转换结束后，梁面标高误差为土 10mm。9、梁体尺寸，混凝土质量等检查按现行规范的有关要求执行七、悬臂灌筑的安全生产规程悬灌梁施工系高空作业，除遵守“桥梁施工安全技术规划”的有关规定外，还应注意以下几点：1、采用起重机整体吊装“ 0# ”段钢筋时，吊体重量、起重机位置、扒杆倾角等 参数必须经过准确计算，以免出现吊装不到位，起重机前倾等事故。在调整钢筋 下落方位时，施工人员必须佩带安全带，站在底模边外侧作业。2、位于同一 T构上的2套挂篮的移位必须同步对称进行

42、，位移差不得大于40cm ；移动时挂篮后部应设置保险倒链，移动速度不超过10cm/mi n 。3、各悬灌梁段的底板与腹板钢筋分块吊装，灌注混凝土以及拆除挂篮必须均衡作业，确保T构两则的不平衡重不大于5T。4、挂篮中的施工用动力、照明电线必须由电工敷设，并经常清理检查，以消除 漏电、短路等隐患。5、每套挂篮应配备消防器材，以防止电焊作业等可能引燃防雨篷布、安全网等 易燃物出现的火灾。6、悬臂施工过程中，必须安排专人经常检查挂篮锚固螺杆、关后吊带杆等关键 受力杆件的使用情况， 加强起重用千斤顶、倒链、钢丝绳等机具设备的维修养护， 发现问题，及时处理。7、施工人员上岗前，必须经过培训。工作时间不准推

43、搡打闹，酒后严禁上桥作 业。8、随着悬臂的伸长，特别在夏季，箱体内应及时安装通、降温设备，以改善施 工人员的工作环境。9、临时支座中的硫磺砂浆层在通电熔化过程中，会散发出少量有害刺鼻气体， 施工人员应佩带口罩加以防范。10 、在挂篮底板下面挂设安全网，安全网的高度必须满足通航高度。11 、悬灌通航孔时， 应事先与航管部门协商， 办理设置船标事宜， 并发出公告， 提醒船只注意航行。12 、所有参加施工人员均配发安全帽、 安全带，水上作业人员一律配发救生衣。八、重要施工技术措施 附件一： 0# 块施工方案一、工程特点 0# 块作为墩顶梁体悬臂浇注的起始块段，具有结构复杂、施工难度大、质量标 准高、

44、施工条件差等特点。具体表现在：梁体内预应力管道集中（箱形截面的底 板、腹板、横专业资料.隔板及顶板内都有设有相应预应力体系），钢筋布设密集，一次浇筑混凝土数量 较多，侧面模板面积大且翼缘悬臂较长，梁体较高等方面。根据以上工程特点及我单位以往施工经验，拟采用托架现浇法施工。后附DWJ 碗扣式脚手架支撑方案二、模板工程1、托架预压采用砂袋、水袋等重物对托架进行等载预压。连续72小时测得沉降量小于2mm， 表明预压结束。卸载后测定弹性和非弹性沉降量作为立模预拱度依据。 后附支 架预压方案。2、模板类型外模采用挂篮钢模板：内模采用组合钢模与木模夹条，底板采用竹胶板。人孔采 用10mm厚钢板焊制并于背面

45、焊部分锚筋加固，预埋梁体内不再拆除。钢模在拼装前使用电动磨光机打磨光洁，并涂刷脱模剂（脱模剂使用纯净机油）， 接缝处夹海绵条并均匀涂刷腻子防漏浆。木模为保证质量除将表面刨光平整外尚 于面层铺钉0.3mm厚镀锌铁坡。3、模板加固腹板加固采用内撑外拉方式，内外模间固定使用© 16螺杆做拉杆，上下、左右 等间距布设，侧模上、下部采用© 16高强拉杆固定，并于加固时采用用双螺母旋紧。拉杆外采用PVC管包裹以利砼施工后拆除。内模顶板采用碗扣式脚手架 在箱体内做“满堂”支撑，脚手架下部支撑采用钢制“马凳”支立于底模板三、钢筋工程专业资料.0#块钢筋以© 22、©20

46、、©16和©12为主，钢筋用量较大且排列密集，钢筋保 护层各处设计也不尽相同。钢筋采用钢筋加工场统一加工，加工成半成品后经检查合格按绑扎顺序分批运至 墩位处。首先严格按照图纸设计，在底、侧模上标记位置，然后依据先底板再腹板最后顶 板的顺序绑扎。为保证钢筋骨架及波纹管定位精度，将腹板钢筋预制钢筋网片吊 装，为保证钢筋网的稳定，部分结点采用点焊成型。当钢筋与预应力管道冲突时， 适当调整钢筋位置。绑扎钢筋时先安装相应部位的波纹管，定位准确后再绑扎该 部位钢筋。钢筋保护层采用垫块来保证，因各处垫块受力不同，在底板处使用厂制塑料垫块， 在腹板处采用自制半球形垫块。垫块在使用前均需检查

47、其厚度是否附合设计要求。 考虑到梁体较高且钢筋密集不利于检查，拟采取对底板、腹板、顶板钢筋分批报 检的办法，以达到在保证施工质量的前提下不影响进度的目的。四、混凝土工程1、混凝土的拌制、运输以混凝土的强度和弹性模量作为控制指标，结合现场施工条件选配较合理的施工配合比。砼在装配有自动电子计量系统的强制式搅拌机的拌和站集中拌制，使用 砼输送车运输，砼输送泵输送，以保证 0#块砼能连续、对称灌筑 2、混凝土的浇筑为增加结构整体性能，减少施工缝，保证砼内实外美，结合我单位施工能力，拟 将0#段单幅梁段混凝土一次性浇筑完成。因砼浇筑时已是夏季，白天温度相对 较高，施工现场应根据气象预报把混凝土浇筑时间选

48、择在下午4点以后开盘，至晚上0点左右终盘。（1）混凝土浇筑前的准备专业资料.1 ）注意混凝土浇筑时的气象情况，收集近期天气状况的气象资料，避开高温和 大雨。2）在梁底模板下、侧面模板外，悬挂安全网。3）搭设混凝土作业平台，安装溜放混凝土的串筒。串筒用铁皮焊制，每节长2m， 截面尺寸30cm X15cm，在腹板及隔板的钢筋间隙内将串筒接至距梁底 2m高 度处。（2）混凝土的浇筑顺序两台输送泵分别从0#块端部对称向0#块根部推进。按照由前向后，先边后中的 原则进行。先浇筑底侧模交会处的梗肋混凝土， 再浇筑底板中部混凝土，随之浇 筑腹板混凝土至顶板，再浇筑项板及翼缘处混凝土。梁体纵桥向左右侧混凝土浇

49、 筑高度应大体相同。避免因偏载造成内模及外模的偏位。（3）混凝土的入模 在腹板及隔板内，每2.5m间距范围均匀设置串筒，在顶板开设天窗，用串筒将 混凝土输至底板。顺次移支输送管至串筒漏斗，分层推进浇筑。混凝土每浇筑2m摘降一节串筒，控制混凝土的自由下落高度，避免分层离析。每层浇筑层厚 不超过30cm，每层混凝土浇筑要在前层混凝土初凝前进行。以免出现明显的接缝痕迹。(4) 混凝土的振捣梁体底板及腹板采用插入式振捣器，顶板采用平板式振捣器。底板混凝土可直接 在底板顶部振捣，腹板及隔板内施工人员直接入内振捣。 考虑到操作空间狭窄不 利操作，增设振捣机具及人员。每 2m设置振捣站位点，进行定点定位振捣

50、。振捣应遵循“快插慢拔”的原则，振捣棒应深入下层5cm左右，以利于上下层间结合，每40cm设置一振点，每点振捣时间2030s，当混凝土表面无明显沉 降、无气泡冒出，表明该点振捣密实。要加强角隅处和锚垫板下位置的振捣，保 证混凝土的密实。专业资料.(5) 压光抹平在底板混凝土浇筑完毕，需对底板顶面找平，并在初凝后、终凝前做两次压光。 对顶板混凝土表面，按梁顶设计坡度，挂线并配合水平尺将大面找平并拉毛。(6) 混凝土浇筑注意事项1 )在混凝土入模和振捣时，不能直接冲撞钢筋和模板，更不能碰撞波纹管和预 埋件。2) 在混凝土浇筑过程中，专人负责观察模板变形及漏浆情况。发现钢筋、波纹 管移位，模板变表及

51、漏浆情况及时处理3 ）对无内衬管的横向及竖向预应力孔道，派专人负责检查、补救，确保预留孔 道的畅通。4 ）底板混凝土浇筑完毕后，即可封闭顶板天窗。天窗模板必须稳固密实，防止 浇筑顶板混凝土时脱落、移位或漏浆。5 ）在输送管从一个串筒移至相邻串筒时，不得将输送管从振捣人员头顶直接越 过。确保施工安全。3、混凝土的养护在混凝土浇筑完毕后12小时以内进行覆盖洒水养护，洒水时间以控制养生布湿 润为宜。当日平均气温低于5C时停止浇水。梁段的底板较厚，梁体混凝土数量 较多，属大体积混凝土，由于外界气温较低，昼认温差较大，须采取必要措施， 加强混凝土的养护，防止温度裂缝。混凝土强度试块应多备2-3组，以供检

52、验强度增长状况。五、预应力工程1、预应力孔道专业资料.（1）波纹管的安装与连接1 ）按设计图纸中预应力筋的曲线坐标在侧模或箍筋上定出曲线位置，用钢筋支 托定位，直线段按1m，曲线段按0.5m设置。定位筋应点焊在箍筋上，并将波 纹管绑扎牢固，防止浇筑混凝土时上浮或移位。2）波纹管连接采用大一号型波纹管。 接头管的长度为20-30cm，将接长管旋套 后，两端用密封胶带封裹。（2）波纹管的保护 1 ）波纹管安装就位过程中，应尽量避免反复弯曲，以防管道开裂。2）防止点焊火花接触波纹管，灼伤管壁。3 ）为保证管道通畅，横、竖向管道可在混凝土浇筑过程中进行空压吹风。纵向 管道可设置内衬管，在混凝土初凝后缓

53、慢拔出。并焊制通孔器，在孔道内穿拉， 确保预留孔道的通畅。（3）灌浆孔、排气孔和泌水管1） 竖向预应力筋锚固端的灌浆孔置在箱梁空腔内， 以方便压浆，排气孔设梁顶。2）当曲线孔道高差大于50cm时，或在长大孔道（超过30m长）中间，需布 设泌水管。焊制“三通管”，伸同梁顶面。兼作辅助灌浆管用。2、预应力筋张拉（1）张拉准备工作1 ）构件混凝土强度的试压，当混凝土的试压强度达到强度等级的85%，方可施加预应力。2）检查钢绞线、锚具是否已经检验并合格。3）搭设张拉操作平台，清理锚具处的焊渣、毛刺、混凝土残渣。专业资料.4）核对张拉千斤顶及油表是否按标定配套。安装张拉设备时，对直线预应力筋 要求：孔道、锚板和千斤顶三对中；对；曲线预应力筋，应使张拉务的作用线与 孔道中心线末端的切线重合。5）根据预应力筋长度和张拉吨位计算各级加载后的理论伸长值，并计算实测伸 长值的最大容许上下限。（2）张拉顺序首先张拉纵向束，采用两端对称张拉方案；再张拉腹板竖向预应力筋，按从墩中 心向跨中方向的顺序依次张拉，采用一端张拉方案；最后张拉顶板横向预应力束， 按从墩中心向跨中方向的顺序依次张拉（一端张拉）。（3）张拉程序张拉时按超张拉程序：张拉操作中需分级加载，以作