模板工程专项工程施工方案

1、模板工程专项工程施工方案作者:日期:模板工程专项施工方案建设单位:工程项目:工程地点:*人民政府*基层阵地*四川省*建筑工程有限公司项目部编制二O一二年六月十六日71 .模板工程概况52 .支撑及加固系统63 .模板的拆除84 .模板工程质量要求95 .模板工程安全施工措施96 .木模板计算书101 .模板工程概况*基层阵地建设行政服务中心大楼工程工程；工程建设地点：*;属于框架结构；地上4层；地下0层；建筑高度：16.35m；本工程层数为四层，一层层高为4.17m,二至三层层高为3.6m,四层层高为4.8m;总建筑面积：1801.16平方米；总工期：160天。本工程由*人民政府投资建设，黔南

2、州建筑设计研究院设计，贵州有色地质工程勘察公司都匀分公司地质勘察，贵州航天工程建设监理有限责任公司监理，四川省*建筑工程有限公司组织施工；由钟登军担任项目经理，舒林担任技术负责人。工程说明：本工程为*人民政府投资兴建的办公大楼，由黔南州建筑设计研究院设计，抗震设防烈度为六度，抗震等级为二级，耐火等级按二级设计，建筑场地类别为三类。该工程位于*。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范编制。本工程要求达到优质工程，模板工

3、程质量直接影响主体结构表观质量。为保证混凝土结构的表面平整度、垂直度、混凝土浇捣不漏浆，确保工程质量，本工程模板系统决定采用胶合板木模系统，支撑及加固系统采用48*3.2钢管扣件式排架，还应在墙模外侧间距1.5米设置剪刀斜撑，将墙模与满堂脚手架连成一个整体系统。木模板现场加工，现场拼接安装。支撑加固系统均现场装拆。现场备齐三层以上的用料，以利于循环周转使用。本工程模板隔离剂采用水质类脱模剂，成分及配合比为石花菜：工业皂：滑石粉:水=1:38:85:适量，模板每一层使用后均应该清理干净，涂抹脱模剂后再使用。本工程模板采用胶合板，柱梁模板、楼板模板采用规格915X1830。支撑采用钢管排架系统(钢

4、管、扣件租赁)。墙板采用12螺杆，具体做法要求如下:1 、柱：模板采用胶合板，背楞60X80木方，间距150-200,采用钢管扣件固定，间距400-600,0.8米以上柱中间加直径14对拉螺栓加固。2、楼板模板：采用脚手钢管排架，楼层纵、横间距10001200,60X80楞木间距300,18厚胶合板。2 .支撑及加固系统A.梁模板的架设：梁模由底板、侧模、夹木和主楞、次楞、梁底模板支撑小楞等组成，下面用顶撑支承，间距控制在1.2米之内。当梁较大的时候，应在侧模上加对拉螺杆。平台及梁下排架间距为0.61.0m,主梁下排架间距0.6m,水平牵引杆每1.5m高设置一道，并加剪刀撑固撑，平台模搁栅用钢

5、管或60X80方木，间距0.30.4m。底模承受垂直荷载，采用60-80mm厚的木方。底模下面的支撑立柱支于楼地面上时，必须牢固坚实，如基座不平时应该采用木楔楔紧，防止下坠，同时也便于拆除。立柱的侧向弯曲和压缩变形造成的标高降低值不得大于两跨度的1/1000。上、下层立柱应在同一竖直线上，否则要求采取措施时上层楼面立柱的荷载能直接传递到下层楼面立柱上去，因为下层楼面的混凝土强度还很低，不能承受由立柱传来的施工荷载。当梁的跨度在4米或4米以上时，梁的底模应起拱，起拱高度宜为全跨长度得0.1%-0.3%。梁侧模应先安装一侧，等钢筋绑扎完成后，再封另一侧的侧模。当梁较大的时候，应在侧板上家钉斜撑。平

6、台及主梁下排架间距为0.6m,水平牵引杆每1.5m高设置一道，离地0.2米高必须设置一道扫地杆，并加剪刀撑固撑，底模承受垂直荷载，采用60-80加厚的木方。底模下面的支撑立柱支于楼地面上时，必须牢固坚实，如基座不平时应该采用木楔楔紧，防止下坠，同时也便于拆除。立柱的侧向弯曲和压缩变形造成的标高降低值不得大于两跨度的1/1000。框架梁模板架设和支撑体系参见附图三。B.柱模：本工程都为方型框架柱，模板采用木模，钢管排架支撑体系。本工程方形柱模尺寸较大，最大的达到0.45米*0.45米，采用钢管做柱箍，中14螺杆对拉。方柱模板架设参见附图四。C.楼板模板的架设：平台板采用18mnff胶合板。平台模

7、搁栅用钢管，间距0.30.4m。板模板安装时，先在模板的外侧弹水平线，具标高为楼板底标高减去楼板厚度和搁栅高度，在按照墨线架设水平钢管，并用钢管扣件安装牢固。再在水平钢管上铺设6cmx8cm的木方。然后铺设胶合板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，便于模板拆除。楼板模板的架设和支撑体系参见附图五。楼梯模板施工前按实际层高放样，先就位平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板安装前先在其内侧弹出楼梯底部厚度线，用套板画出踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯宽度较大时，则沿踏步中间上面设反扶梯撑木，加钉12道吊木加固。楼板模板的架设：平台板采用20mmy九夹

8、板。接槎阳角处采用经平刨处理后光滑的50X100木料相嵌收口。板模板安装时，先在模板的外侧弹水平线，具标高为楼板底标高减去楼板厚度和搁栅高度，在按照墨线架设水平钢管，并用木方支撑牢固。再在水平钢管上铺设4CMK5CM勺木方。然后铺设九夹板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，便于模板拆除。楼板模板架设支撑参见附图五。D.楼梯模板：楼梯模板施工前按实际层高放样，先就位平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板安装前先在其内侧弹出楼梯底部厚度线，用套板画出踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯宽度较大时，则沿踏步中间上面设反扶梯撑木，力口钉12道吊木加固。4.模

9、板工程质量要求本工程模板的拆除根据同条件养护试块的强度确定构件模板是否可以拆除。每次拆除之前，必须有项目工程师签发的拆模令方可进行。模板的拆除：硅浇捣完毕后，能保证硅表面及棱角不受损坏，方可拆除侧模，并拔出拉杆螺栓，尽可能重复使用。梁板等结构跨度小于等于8米的承重结构的底模必须待硅强度达到75必后方可拆模，而悬臂结构或跨度大于8米的简支结构必须等混凝土强度达到100%B才可拆除底模。另外，必须保证在其上面二层结构梁板硅浇捣完毕后，才可拆除该层的结构承力模板。模板拆除是必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规士7E：(1)拆摸顺序是先拆承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模

10、板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后再拆承重的水平方向的模板等。(2) 在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆摸并经处理认证后，方可继续拆摸。(3) 冬期施工时，模板与保温层应在混凝土冷却到5度后方可拆模。当混凝土与外界温差大于20度时，拆摸后应对混凝土表面采取保温措施，例如临时覆盖，使其缓慢冷却等。现场模板拆除过程中，须逐渐传递下来，不得随意抛掷，拆下来的模板随即清理干净，并将板面涂刷隔离剂，按规格分类堆放整齐。1、 竖向模板及其支架的支撑部分，应有足够的支撑面积。其支撑面积必须具备足够的强度，满足全部荷载的承载力。2、 安装模板

11、及其支架的过程中，必须设置足够的临时固定设施，以免倾覆。为防止模板及其支架在风荷载作用下倾覆，应从模板构造上采取有效的防倾覆措施，以保证模板的稳定性。3、 梁、板的模板安装必须保证具有足够的强度、刚度和稳定性。梁模安装后应拉中心线检查，以校正梁模的位置；梁的底模安装后，则应检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平支撑或剪刀撑，保持顶撑的稳固以免失稳。4、 现浇结构模板安装的允许偏差为：轴线位置允许偏差5mm底模上表面标高允许偏差士5mm基础截面尺寸允许偏差士10mm梁、柱、墙截面尺寸允许偏差+4、-5mm层高小于5米时，垂直度允许偏差6mm相邻两板高低差允许偏差2mm表面平整度允

12、许偏差5mm5、 模板工程安全施工措施拆装模板时，必须有稳定的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架，操作时，下面不得站人；安装柱、墙模板时，应一边安装一边支撑固定，未支撑牢固不得松手以防止倾覆。安装梁的侧模时，不得在梁的底模上站立或行走，使用模板施工期间，对电线和电灯等各类用电装置必须采取保9护措施零星物料如钉子、垫木、水泥垫块等，必须装箱或装袋吊运、防止坠落伤人。夏季高温季节施工，注意错开高温作业时间，避开烈日下工作，做好防暑降温工作。冬季霜雪期间施工，应安排专人清除脚手架上、道路上和混凝土上的积雪，做好防滑具体措施，确保施工人员施工操作的安全。6、 模板计算书A、本工程框架梁有25

13、0*700、250*650、250*600、250*500、250*400、150*400、，因此其中250*700、250*650、250*600以最大梁250*700进行计算，250*500、250*400、150*400我们以最大梁250*500进行计算。附梁模板计算书：单位:mm250梁段:B-D轴交7轴（250*700）、参数信息1 .模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25;梁截面高度D(m):0.70;混凝土板厚度(mm):100.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距

14、或排距Lb(m)：1.50;梁支撑架搭设高度H(m):4.17;梁两侧立杆间距(m):0.80;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2;采用的钢管类型为48X3.5立杆承重连接方式：可调托座；2 .荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00;模板自重(kN/m2):0.50;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;3 .材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：90

15、00.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪弓度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质：胶合面板；面板厚度(mm):20.00;面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0;面板抗弯弓度设计值fm(N/mm2):13.0;4 .梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底纵向支撑根数：2;5 .梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞卞!数：4;主楞竖向支撑点数量：2;穿梁螺栓直径(mm):M12;穿梁螺栓水平间距(mm):500;竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm,40

16、0mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.50;主楞合并根数：2;次楞材料：木方；宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22TtiV1/2F=yH其中r-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T-混凝土的入模温度，取20.000C;V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；”外加剂影响修正系数，取1.200;色-混凝土坍落度影响修正系

17、数，取1.150分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1 .强度计算材料抗弯强度验算公式如下：(T=M/W0.9=2.52kN/m；计算跨度：l=(700-100)/(4-1)=200mm；24面板的最大弯矩M=0.1刈.638年700-100)/(4-1)2+0.1172.52(700-10

18、0)/(4-1)2=5.03104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(700-100)/(4-1)/1000+1.22.520X虱700-100)/(4-1)/1000=2.725kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值:(T=5.03473033104=1.5N/mm2;面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2;面板的受弯应力计算值(T=1.5N/mn2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验算V=0.677q/(100EI)2/12=33.33cm4;面板的最大挠度计算值:V=0.677X9.638X-(700(4-1)4

19、/(10060003.33105)=0.052mm；面板的最大容许挠度值:v=l/250=(70000)/(4-1)/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值v=0.052mm小于面板的最大容许挠度值v=0.8mm满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1 .次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=2.725/0.500=5.450kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=16X88/6=64cm3;I=1608刈刈/12=256cm4;E=900

20、0.00N/mm2;545kNMi(3|545kN/m(1)500500500计算简图剪力图（kN）弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.136 kN m,最大支座反力 R= 2.998 kN,最大变形v(T = 1.36 )5/1(40 104 = 2.1 N/mm2;小于次楞的抗弯强度设计值0.102mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T=M/W5.078=10.16cm3;I=2位.187=24.37cm4;E=206000.00N/mm2;主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.300kNm,最大支座反力R=5.

21、993kN,最大变形v=0.175mm(1)主楞抗弯强度验算(T=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:(T=3.005/1102104=29.5N/mm2;主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2;主楞的受弯应力计算值(7=29.5N/mm小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.175mm主楞的最大容许挠度值:h300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值v=0.175mm小于主楞的最大容许挠度值丫=0.75mm满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N2020/6=5.33104mm3;I=80020X

22、2020/12=5.33105mm4;F/1r11250尸1 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T=M/W105/5.33W4=2.9N/mm2;梁底模面板计算应力(7=2.9N/mrn小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：V=5(4/(384EI)5.33105)=0.252mm；面板的最大挠度计算值:v=0.252mm小于面板的最大允许挠度值:v=1mm,满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土

23、自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1 .荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.486/0.8=3.107kN/m2 .方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=68/6=64cm3;I=6卷刈刈/12=256cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩M=0.1ql2=0.13.1070.82=0.199kNm；最大应力(r=M/W=0.199)6/10000=3.1N/mm2;抗弯强度设计值用=13N/mm2;方木的最

24、大应力计算值3.1N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足：r=3V/(2b0)其中最大剪力:V=0.63.1078.8=1.491kN;方木受剪应力计算值弋=3X1.491X1000/(2X60X80)=0.4626;N/mm方木抗剪强度设计值r=1.7N/mm方木的受剪应力计算值0.466N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求！方木挠度验算计算公式如下：V=0.677(4/(100EI)256M04)=0.374mm;方木的最大允许挠度v=0.800X1000/250=3.200mm方木的最大挠度计算值v=0.374mm

25、小于方木的最大允许挠度v=3.2mm满足要求！3 .支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.486kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=4.2000.800(1.20.10024.000+1.42000)+1.22须.800(0.700-0.100)0.500=19.661kN22.147kN22.147kN及njN*剑飞275B3IS4I83I275|简图(kNm)2 95515,592 19.5922.5552-19.592 -19.592剪力图（kN）弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：Ni=N4=2.555kN;N2

26、=N3=19.592kN;最大弯矩Mmax=0.923kNm;最大挠度计算值Vmax=1.102mm；最大应力(T=0.923x1/5080=181.8N/mm2;支撑抗弯设计强度用=205N/mm2;支撑托梁的最大应力计算值181.8N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式(T=N/(好用1.梁内侧立杆稳定性验算其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：Ni=19.592kN;脚手架钢管的自重：N2=1.2329(4.17-0.7)=0.538kN;

27、N=19.592+0.646=20.238kN;&-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58;A-立杆净截面面积(cm2):A=4.89;W-立杆净截面抵抗矩(cm3):W=5.08;(7-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205N/mm2;lo-计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155;u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3,u=1.7;上式的计算结果：立杆计算长度lo=k1uh=1.1551.71.5=

28、2.945m；lo/i=2945.25/15.8=186;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.207;钢管立杆受压应力计算值；(T=20237.594/(0.207X489)=199.9的mm钢管立杆稳定性计算(7=199.9Nmm2小于钢管立杆抗压强度的设计值用=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=kik2(h+2a)(2)ki-计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.001；上式的计算结果：立杆计算长度lo=k1k2(h+2a)=1.1671.001(1.5+0.12)

29、=1.986m；lo/i=1985.884/15.8=126;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.417;钢管立杆受压应力计算值；(T=20237.594/(0.417X489)=99.2的mm钢管立杆稳定性计算(7=99.2N/mrm小于钢管立杆抗压强度的设计值用=205N/mm2,满足要求！2 .梁外侧立杆稳定性验算其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：Ni=2.555/Sin75o=2.646kN;脚手架钢管的自重：N2=1.2329(4.17-0.7)/Sin75o=0.557kN;N=2.646+0.557=3.202kN;小边梁外侧立杆与

30、楼地面的夹角：8=76;&-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58;A-立杆净截面面积(cm2):A=4.89;W-立杆净截面抵抗矩(cm3):W=5.08;l钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205N/mm2;lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo=kiuh/Sin9(1)ki-计算长度附加系数，取值为：1.167;u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3,u=1.7;上式的计算结果：立杆计算长度lo=k1uh/Sin9=1.167x1.7x1.5/=.

31、36681m；lo/i=3080.827/15.8=195;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.189;钢管立杆受压应力计算值；(T=3202.103/(0.189X489)=34.6的mm钢管立杆稳定性计算(7=34.6N/mrm小于钢管立杆抗压强度的设计值用=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.001；上式的计算结果：立杆计算长度lo=k1k2(h+2a)=1.1671.001(1.5+0.12)=

32、1.986m；lo/i=1985.884/15.8=126;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.417;钢管立杆受压应力计算值；(T=3202.103/(0.417X489)=15.7由mm钢管立杆稳定性计算(7=15.7N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值用=205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。32表1模桥支架计篁长度附加系数kl步距hOn)09hl,21,5。位,1kl1.185L16TLL&3表2模棱支架i+菖长度附加系数/K(ji)4a610121416102025303540如Lhh)1.351.01.0

33、141.境tL0391G4E10541O&lI.D611.0a211131.13T1.1551.1T3I4410L0121.0Z21.031L0391.0471.0661.06410721.092iin1129LI招1531010071.0151.0241.03110M1.04710551.0621.0T9LOST11141.13216210L.0071.0141.02i102910361.0431OGL1.0561.0T410901.IOS1.12310Q1.0I,OO?1OHiaeaI,Q2610331.(MO10451,05E1.Q&710611036UH1i欣ro1.00710121.

34、DL31.02410301.U351.0421.0461.062107&1.00L1M2.04101.00710121.01.3L.022L31.0351.0391.044ia3o1(TF31.0371.101225101DOT1.010i.ais10201.OCT1.032103710421.0571orro1.0011.0942.701010071.0101.01&1020i.arr1.0321.03710421.0531.06&1.0701.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pfg地基承载力设计值：f

35、g=fgkXkc=1201=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa;脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=20.238/0.25=80.95kPa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=20.238kN;基础底面面积：A=0.25m20p=80.95fg=120kPa。地基承载力满足要求！梁段:C轴交1-10轴250*500。梁段:C轴交1-10轴。一、参数信息1 .模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25;梁截面高度D(m):0.50;混凝土板厚度(mm):100.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80;立杆上端伸出

36、至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m)：1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50;梁支撑架搭设高度H(m):4.17;梁两侧立杆间距(m):1.00;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2;采用的钢管类型为48X3.5立杆承重连接方式：可调托座；2 .荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00;模板自重(kN/m2):0.50;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(k

37、N/m2):4.0;3 .材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0;木材抗剪弓度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质：胶合面板；面板厚度(mm):20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0;面板抗弯弓度设计值fm(N/mm2):13.0;4 .梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底纵向支撑根数：2;5 .梁侧模板参数主楞间距(mm):500;次楞卞!数：4;6 楞竖向支撑点数量：2;穿梁螺栓直径(mm):

38、M12;穿梁螺栓水平间距(mm):500;竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm,300mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.50;7 楞合并根数：2;次楞材料：木方；宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22丫ti四1/2F=丫H其中丫混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T-混凝土的入模温度，取20.000C;V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶

39、面总高度，取0.750m；%-外加剂影响修正系数，取1.200;色-混凝土坍落度影响修正系数，取1.1500分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m：取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。r133I133133面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：(T=M/W0.9=2.52kN/m；计算跨度：l=(500-100)/(4-1)=133

40、.33mm；面板的最大弯矩M=0.19.638年500-100)/(4-1)2+0.1172为2(500-100)/(4-1)2=2.24104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638R500-100)/(4-1)/1000+1.22.520X乳500-100)/(4-1)/1000=1.817kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值:(T=2.244713033104=0.7N/mm2;面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2;面板的受弯应力计算值(7=0.7N/mn2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算V=0.677q/(1

41、00EI)2/12=33.33cm4;面板的最大挠度计算值:V=0.677X9.638*-的0。(4-1)4/(10060003.33105)=0.01mm；面板的最大容许挠度值:v=1/250=(50000)/(4-1)/250=0.533mm；面板的最大挠度计算值v=0.01mm小于面板的最大容许挠度值v=0.533mm两足要求!四、梁侧模板支撑的计算1 .次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.817/0.500=3.634kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,

42、截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=16X88/6=64cm3;I=160888/12=256cm4;E=9000.00N/mm2;3.34kN/rr3.34kN?rn(3|50050050087计算简图1.-1.09剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.091kNm,最大支座反力R=1.999kN,最大变形v=0.068mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T=M/W5.078=10.16cm3;I=2t2.187=24.37cn4;E=206000.00N/mm2;主楞计算简图主楞弯矩图（kNm）主楞变形图（mm）经过计算得到最大弯矩M=0.100

43、kNm,最大支座反力R=2.998kN,最大变形v=0.015mm（1）主楞抗弯强度验算（T=M/W104/1.02W4=9.8N/mm2;主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2;主楞的受弯应力计算值（7=9.8N/mm小于主楞的抗弯强度设计值用=205N/mm2,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.015mm主楞的最大容许挠度值:v=200/400=0.5mm主楞的最大挠度计算值v=0.015mm小于主楞的最大容许挠度值v=0.5mm满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N2020/6=5.33104mm3;I=80020X2020/12=5.33105mm4;ri1,1p1/1ri1r14=1 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T=M/W105/5.33W4=2.3N/mm2;梁底模面板计算应力(7=2.3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下：V=5(4/(384EI)5.33 1