中国石油大学石油炼制课后题答案

1、解题思路:(1) 单段再生时:(2) 两段再生时:右油炼制工程 第八章作业解析可复制.编制.期待你的好评与关注!(3) W- (Wx+W2)：I CoCt , GC,W 一(W； + WJ =1- Vkp_ GC) G - CJ一 滋 eg:.W- (W：+W：) 0AW Wx+W2wP (5 75字2)Cx 0.05令:得,1.05 丄FT十 005 Cj=0.23第一段烧炭比例:=82%C()C| _ 1,05-0,23C0-CR_ 1.05-0.05= 18%第二段烧炭比例:CCr_023-005CCr 1.050.05题 8-19(1) 总转化率二5 11%+12. 03%+43. 8

2、7%+10. 10%+0. 30%=71. 41%(2) 单程转化率二(5. 11%+12. 03%+43. 87%+10. 10%+0. 30%)*110000/(110000+20800+1956)*100%=59. 17%(3) 空速二(110000+20800+1956) /714=185. 9 f(4) 回炼比二(20800+1956) /110000=0. 21(5) 入方物料：项目新鲜原料 油回炼 油|回炼|礬预提升 蒸汽预提升 干气带2烟总计质量流量kg/h110000208001956500086024302200143246相滋子47836543518181730摩尔流量k

3、mol/h230356.994.50277.7847.78142.9473.33833.45(6)进口处：T二520+273. 15=793. 15, p二324000 Pa, S=3. 14*0. 974=0. 636 m=V a=833. 45*8. 314*793. 15*1000/324000/3600=4. 71 m7su 进=4. 71/0. 636=7. 40 m/s（7）出方物料:目 项H预干带入 烟气U1 济 质59531322 _48554-20795o082659n60852430002221“3亠k3752o63T7 n49885205435635438 n7O3i -

4、o70.“2548124.-53.亠996.55045 “2 .33373.O6X31/X65(8) 出口处：T=503+273.15=776.15, p=264000Pa, S=34*0.92/4=0.636m2V出=1910*&314*776.15*1000/264000/3600=12.97 m3/su 进=12.97/0.636=20.39 m/s(9) 平均线速二试獻亍=需禺。)= 12.82 m/s/ 进 7.40 /(10) 停留时间=47/12.82=3.67 s题 8-22解：查图可知：空气含水量为0. 004kg水/kg干空气湿空气中水的摩尔分数二(0 004/18)/(0

5、. 004/18+1/28. 84)=6. 37*105干空气流量=750* (1-6. 37*10) Nm7min = 745. 2 Nm7min=33.27 kmol/min干空气中血量=33. 27X0. 79 = 26. 28 kmol/min干空气中 量=33. 27X0.21 = 6. 99 kmol/min干烟气中N：的体积百分数=100%-8. 0%-9. 2%-1. 4 %= 81.4%干烟气量=26. 28/0. 814 = 32. 29 kmol/min烟气中 COcM = 32. 29X0. 092= 2. 97 kmol/min烟气中 CO 量二32 29X0. 08

6、=2. 58 kmol/min 烟气中过剩 0：M=32. 29X0. 014=0. 45 kmol/minC +0： f CO：2.972.972.97C+0：-CO2.581.292.58烧氢耗氧量=6. 99-2. 97-1. 29-0. 45=2. 28 kmol/min2H：+0：-2H：02X2.282.282X2.28焦炭产量=2. 97X12 +2. 58X12+ 2. 28X2X2= 75. 72 kg/min 焦炭产率二 75.72X60/ (70X10) = 6. 49 %焦炭的 C/H二(2. 97+2. 58) / (2. 28X4) =0.6 (原子比)=7.3 (

7、质量比)题 8-23解：(1) 高速流化床方案：有效氧浓度二(21%-1.0%) /In (21%/1.0%) =6.57%G (C()Cr) /W=kCRp*6.57% WIOOO (1.2%-0.02%) /k*2*0.02%*6.57%=4.49*105 t/k(2) 烧焦罐方案(均为平推流)一务CPs二W2=Gt=1000*ln(1.2/0.02)/2/6.57%/k=3*10 t/k烧焦罐的藏量很小，故其烧焦强度非常大。题 8-20提升管进料处(气相)温度:520新鲜原料t=?回炼油310回炼油浆335催化剂及烟气682预提升干气及各种蒸汽解：(局部热平衡)供热方：催化剂供给的净热咼

8、 Q：二680000X 1. 01X (682-520)=2. 658X107 kcal/h 携带烟气供给的热咼 Q2200Xl 01X (682-520)=8. 60X10 kcal/h 吸热方：物流流量kg/h温度 eckcal/kg热量Mcal/h温度C焙 kcal/kg热量Mcal/h新鲜进料110000t1Q520（气）38342130回炼汕208003101853848520（气）3858008回炼油浆1956335190371.6520（气）377737.4水蒸气5860257706.64140.7520943.45528.3预提升干气2430214520520370899.1

9、Q二21756. 5 Mcal/h1=197. 8 kcal/ht =335C题 8-20解：(反应器热平衡)供热方：催化剂供给的净热量0680000X1. 01X (682-503) =1.23 X 10s kj/h携带烟气供给的热虽Q：=2200X1.01X (682-503) =3. 98X105 kj/h焦炭吸附热 2 334362000X11. 5%=3. 85X 107 kj/h吸热方：(1)反应热Q：总碳=110000X10. 10%X95%=10554. 5 kg/h附加碳=110000X6. 74%X0. 6=4448. 4 kg/h可汽提碳=680000X0. 02%=13

10、6 kg/h催化碳=10554. 5-4448. 4-136=5970. 1 kg/h 反应热 Qf5970. 1X9127X0. 957=5. 21X10： kj./h(2) 计算新鲜原料升温汽化热Q设新鲜原料预热温度为t,其液相熔值为I；查图3-14可得提升管出口处原料的气相焰值368 kcal/kg=1540. 7 kj/hQF110000X(1540. 7-1)(3) 回炼油和回炼油浆的升温汽化热a査图3-14可得回炼油310C时的液相熔值185 kcal/kg二774. 6 kj/kg,回炼油浆335C时的液相焰值190 kcal/kgh95.5 kj/kg：提升管出口处回炼油的气相

11、焙值370 kcal/kg=1549. 1 kj/h,回炼油浆的气相 熔值 360 kcal/kg=1507. 2 kj/h升温汽化热 QF20800X (1549. 1-774.6) +1956X (1507. 2-795.5)二1.75X10 kj/h(4) 蒸汽升温Q：水蒸气初始焰值 706.6 kcal/kg=2958. 4 kj/kg,提升管出 口焙值 834.7 kcal/h=3494. 7 kj/hQ：二5860X (3494. 7-2958. 4)=3. 14X106 kj/h(5) 预提升干气升温QQ-2430X (370-214) X 4. 1868=1. 59 X106

12、kj/h(6) 热损失Q9Q9=334362000X4%=l. 34X 107 kg/h根据反应器热平衡：Q：+Q=QFQi+Q5+Q6+Q：+a+Q9 HP： Q5=7. 42X10 kj/h 1=866. 2 kJ/kg=206. 9 kcal/kg,査图 3-14 得:t二342 C题 8-24（1）共有5路催化剂循坏待生剂循环、半再生剂循环、再生剂循环、外取热器催化剂循环、烧焦罐催化剂外循环P=0.2263MPa卫.44318立 42328p17.7良升言一匹 33663p*557第二再生黄竿一再生幣p=627.yj9808P-370p.J66V 1?728半再生狷u7380U压力衡图

13、平J7 35552P=0.2513MPa7 2?661V 29349P=0.2613MPaf v 27763 一 p .V 25274 v235687 19795719000二CQt.界祈环符w再生斜口 p-295V 11700P=86P- 385p = 829-SC 12049J7 9746 iimMss 丿 I(2) 待生剂循环压力平衡推动力：沉降器顶部压力：P沪226.3 kPa沉降器稀相静压：AP：=17. 7X (44. 318-33. 563) X9. 8=1. 865 kPa沉降器密相静压：AP:=557X (33. 563-27. 763) X9. 8=31. 66 kPa沉降

14、器密相静压：AP3=627X (27. 763-23. 568) X9. 8=25. 78 kPa待生斜管静压：AP,=629X (23. 568-17. 728) X9. 8=36. 00 kPa 阻力：一再顶部压力:P再=251. 3 kPa一再稀相静压：APF16X (29. 349-19. 808) X9. 8=1. 496 kPa一再密相静压：APF370X (19. 808-17. 728) X9. 8=7. 542 kPa待生滑阀压力降：APW1=61.27 kPa(3) 半再生剂循环压力平衡推动力：一再顶部压力：P再=251. 3 kPa一再稀相静压：AP5=16X (29.

15、349-19. 808) X9. 8=1. 496 kPa 一再密相静压：AP：=370X (19. 808-9. 746) X9. 8=36. 48 kPa 半再生斜管静压：A Ps=385X (9. 746-3. 8) X9. 8=22. 43 kPa阻力: 二再顶部压力：P二再=251. 3 kPa二再稀相静压：A P9=7 X (35. 552-26. 051) X9 8=0. 652 kPa烧焦罐粗旋圧降：AP10=10.6 kPa烧焦罐稀相静压:A PU=66X (26. 051-11. 7) X9. 8=9.28 kPa 烧焦罐密相静压:AP1S=86X (11. 7-3. 8) X9. 8=6. 66 kPa 半再生滑阀压力降：APn:=33.21 kPa(4) 再生剂循环压力平衡推动力：二再顶部压力:P二萨251.3 kPa二再稀相静压：APs=7X (35. 552-26. 051)