毕业设计土木工程百货公司仓库大楼

1、结构设计及计算书庆丰百货公司仓库大楼毕业设计计算书姓名： 学号： 目 录一、设计的任务与目的、提供的设计资料1（一）任务与目的1（二）提供的设计资料1二、结构选型与布置6（一）结构方案选择6（二）板、梁、柱截面形式和尺寸的估算6（三）结构平面布置图8（四）对/A轴边柱截面尺寸进行估算9三、二层现浇混凝土屋面板及CL-1设计11（一）二层现浇混凝土屋面单向板B1设计11（二）次梁CL-3设计14四、现浇板式楼梯设计18五、框架KJ-3设计23（一）结构布置及结构计算简图23（二）框架KJ-3竖向恒荷载作用内力计算26（三）框架KJ-3竖向活荷载作用下内力计算36六、框架KJ-3风荷载作用下内力计

2、算42七、框架柱梁内力组合48八、框架梁截面设计52（一）框架梁截面及跨度52（二）梁A2B2截面配筋计算52九、框架柱设计56（一）框架柱A0A1配筋计算57（二）框架柱A1A2配筋59十、基础设计59（一）基础设计类型和尺寸确定59（二）基础底面尺寸的验算61（四）基础底板配筋计算65一、设计的任务与目的、提供的设计资料（一）任务与目的本设计为百货公司仓库大楼，任务是根据所学知识完成该大楼的结构设计施工图。要求对所学的知识有一个完整系统地理解和运用，提高分析和解决实际问题的能力之目的。（二）提供的设计资料1、本工程±0.000相当于绝对标高4.000m，常见地下水位在天然地坪（即

3、绝对标高3.700m）下0.500m处。2、本工程为类场地土。3、本工程按6°设防。4、屋面做法：卷材防水； 40厚细石混凝土找平，内配4200钢筋； 50-200厚膨胀珍珠岩找坡； 15厚水泥砂浆找平层上做油膏、胶泥一度隔气； 现浇钢筋混凝土板； 20厚纸筋粉底。5、楼面做法：30厚水泥砂浆面层； 现浇钢筋混凝土板； 20厚纸筋粉底。6、楼、屋面使用可变荷载： 各层楼面：二层楼面为： 3kN/m2 楼梯： 楼梯为： 2.5kN/m2 屋面荷载： 0.5kN/m27、材料： 7.1、混凝土：基础用C25，上部结构用C30。 7.2、墙体： ±0.000以下采用MU10标准砖

4、，M5水泥砂浆； ±0.000以上采用MU10多孔砖，M5混合砂浆。 7.3、墙面装饰： 外墙均为14厚1:3水泥砂浆，6厚1:1水泥砂浆加107胶贴白色面砖； 内墙均为18厚1:1:6混合砂浆，2厚纸筋灰面，刷白色内墙涂料2度。8、基本风压：W0=0.45kN/m2 ，基本雪压：S00.20kN/m2。9、地质情况如下图所示： 3.702.70杂填土18kN/m31.80褐黄色粉质粘土 fk=130kN/m2，19kN/m3-7.70灰色砂质粘土 fk=120kN/m219kN/m3-12.20灰色淤泥质粘土 fk=70kN/m217kN/m3-20.20灰色粉质粘土fk=90kN

5、/m218kN/m3-24.20暗绿色粉质粘土fk=200kN/m2-30.00灰色粉细砂fk=210kN/m2未穿 10、首层建筑平面布置11、轴南立面图12、1-1剖面图二、结构选型与布置（一）结构方案选择根据指导书要求，本建筑结构形式采用钢筋混凝土框架结构。框架结构的特点是梁柱承重，墙体只起到分割、围护作用，房间布置比较灵活，门窗开启的大小、形状较为自由；钢筋混凝土的骨料可就地取材，耗钢量少，防火性和耐久性能好。该结构的主要受力框架采用横向框架布置。施工方法采用现浇整体式。（二）板、梁、柱截面形式和尺寸的估算1、跨度的确定主梁的跨度分别为L1=6600mm。次梁的跨度为6000mm，主梁

6、跨内布置两根次梁；板的跨度分别为2200mm。2、板厚确定最小厚度必须满足60mm。连续单向板；对工业的楼盖板，要求h80mm，因此：屋面板及二、三层楼面板板厚均取h100mm，h0100-2080mm。3、次梁截面尺寸的确定截面高度，故取h=450mm；截面宽度，取b250mm。4、纵向框架梁截面尺寸的确定对于A、B、C轴的KL-A、KL-B、KL-C框架梁，截面高度规定， 考虑到外墙设置窗户和抗震的要求，因此取h550mm（考虑建筑楼板面层30mm，板底20mm厚纸筋粉刷，建筑高度为600mm）。截面宽度，考虑砖墙宽度取b250mm。5、横向框架梁截面尺寸的确定截面高度的确定：，框架梁取h

7、650mm，其梁净跨与截面高度比值：，满足要求。截面宽度的确定：，6、框架柱截面尺寸的确定柱截面高度与宽度均不宜小于350mm，柱剪跨比宜大于2，框架柱中线与与框架梁中线的偏心距不宜大于截面柱在该方向宽度的，框架柱截面尺寸由满足轴压比要求来确定（具体计算见后面对/B轴中柱截面尺寸的估算）。取b×h=350mm×400mm。（三）结构平面布置图（四）对/A轴边柱截面尺寸进行估算一般由轴压比限制控制，可按下列公式计算：墙窗重量其中从属负载面积如下图所示：中柱。KL-3及外墙长：6.6-0.35 = 6.25 m；KL-B长： 6 - 0.25 = 5.75 m；CL-2梁长：

8、6- 0.25=5.75m。1、屋面板荷载标准值计算荷载种类荷载标准值恒荷载防水卷材0.40kN/m240mm细石砼找平层0.04×25=1.00 kN/m2130mm珍珠岩隔热层0.13×10=1.30kN/m215mm厚水泥砂浆找平0.015×20=0.30kN/m2100mm厚钢筋混凝土板0.10×25=2.50kN/m220mm厚纸筋石灰抹底0.02×17=0.34kN/m2小计5.84kN/m2恒荷载CL2梁自重0.25×(0.45-0.10)×5.75×25=12.57 kNCL2梁侧粉刷0.02

9、15;(0.45-0.10)×5.75×2×17=1.37kNKL3梁自重0.25×(0.65-0.10)×6.25×25=21.48 kNKL3梁侧粉刷0.02×(0.65-0.1)×6.25×2×17=1.17kNKLB梁自重0.25×(0.55-0.10)×5.75×25=16.17kNKLB梁侧粉刷5.75×0.02×(0.60×20+0.45×17)=2.26kN小计55.02KN屋面活荷载0.5KN/2、二层楼板荷

10、载标准值计算荷载种类荷载标准值恒荷载30mm厚水泥砂浆面层0.03×20=0.60kN/m2100mm厚钢筋混凝土板0.10×25=2.50kN/m220mm厚纸筋粉底0.02×17=0.34kN/m2小计3.44kN/m2荷载种类荷载标准值恒荷载CL2梁自重0.25×(0.45-0.10)×5.75×25=12.57 kNCL2梁侧粉刷0.02×(0.45-0.10)×5.75×2×17=1.37kNKL2梁自重0.25×(0.65-0.10)×3.1×25=10

11、.66 kNKL2梁侧粉刷0.02×(0.65-0.1)×3.1×2×17=1.16kNKLA梁自重0.25×(0.55-0.10)×5.65×25=15.89 kNKLA梁侧粉刷5.65×0.02×(0.60×20+0.45×17)=2.22kN240mm外墙自重(3.3-0.5)×5.65-2.1×1.5=41.51 kN窗自重2.1×1.5×4.5=1.41kN小计86.97kN二层活荷载3.0kN/m23、荷载设计值计算恒荷载分项系数取（

12、或1.35），活荷载分项系数取（或1.4×0.7）荷载种类荷载设计值恒荷载1.2×G=1.2×(39.6×5.84+55.02+39.6+55.02)=573.03kN1.35×G=1.35×(39.6×5.84+55.02+39.6+55.02)=644.65 kN活荷载1.4×Q=1.4×(0.5×39.6+39.6×3)=194.04 kN1.4×0.7×Q=1.4×0.7×(0.5×39.6+39.6×3)=135.8

13、3kN总荷载1.2×G+1.4×Q=573.03+194.04=767.07 kN1.35×G+1.4×0.7×Q=644.65+135.83=788.48 kN取两组数据中的最大值，为788.48kN因此，而边柱的截面面积为：b×h=350×400=14×104mm2 >AC=5.5×104mm2 ，故，满足要求。三、二层现浇混凝土屋面板及CL-1设计（一）二层现浇混凝土屋面单向板B1设计因轴间板，故按弹性理论计算连续单向板内力。板厚h100mm，混凝土强度C30。1、 荷载计算荷载种类荷载标准值

14、（取1m板宽）恒荷载30mm厚水泥砂浆面层0.03×20×1=0.60kN/m100mm厚钢筋混凝土板0.10×25×1=2.50kN/m20mm厚纸筋粉底0.02×17×1=0.34kN/m小计5.84N/m活荷载0.5kN/m恒荷载分项系数取（或1.35），活荷载分项系数取（或1.4×0.7=0.98）恒荷载设计值g11.2×5.847.008 kN/m，活荷载设计值q11.4×0.50.7kN/m或恒荷载设计值g21.35×5.847.884 kN/m，活荷载设计值q20.98×

15、0.50.94 kN/mp1g1q17.0080.77.708 kN/m，p2g2q27.8840.498.374 kN/m 故取g7.884kN/m，q0.49 kN/m。2、计算简图次梁截面分别为250mm×450mm，板的断面如图所示： 2.1、跨度计算边跨的计算跨度，由于板与边梁现浇，故中间跨的计算跨度，取梁间中心线，。因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，由于本工程为六跨连续梁，计算内力时可按五等跨梁内力系数表。2.2、计算简图如图所示3、内力计算采用折算荷载，取值如下：kN/m， kN/m弯矩值：，查表求得不同荷载组合下各截面的弯矩值，计算结果如下表：项次荷载图kkk

16、kkkkKM1MBM2MCM3M4MEM50.078-0.1050.033-0.0790.0460.033-0.1050.0782.83-3.811.197-2.8161.6691.177-3.812.830.1000.0850.1000.1180.1000.118-0.119-0.141-0.119-0.1410.0790.0790.09360.0936-0.111-0.131组合项次Mmin (kN·m)+-3.9512.997-3.951组合项次Mmax (kN·m)+2.9481.29061.7691.27062.948正截面受弯承载力计算采用C30混凝土，HPB2

17、35级钢筋，。4、板配筋计算如下表：截面弯矩设计值(kN·m)实际配筋（mm2）12.948=0.0320.033179200251B-3.951=0.0430.04323420025121.29=0.0140.01476200251C-2.997=0.0320.03217720025131.769=0.0190.019103.520025141.2706=0.0130.01476200251E-3.951=0.0430.04423920025152.948=0.0320.032174200251验算，故满足截面最小配筋率的要求。 （二）次梁CL-3设计按弹性理论设计，截面尺寸200

18、mm×450mm，混凝土C30，其断面简图如下：1、荷载计算荷载种类荷载标准值活荷载0.5kN/m2荷载种类荷载标准值恒荷载板传来5.84×2.2=12.848kN/m次梁自重0.25×(0.45-0.1)×25=2.1875kN/m次梁纸筋粉底0.02×0.35×2×17=0.24kN/m小计15.266kN/m活荷载0.5×2.2=1.1kN/m恒荷载分项系数取（或1.35），活荷载分项系数取（或1.4×0.7=0.98）恒荷载设计值g11.2×15.26618.3192 kN/m，活荷载设

19、计值q11.4×11.551.54kN/m或恒荷载设计值g21.35×9.2120.6091 kN/m，活荷载设计值q20.98×1.11.078kN/mp1g1q118.31921.5419.86kN/m，p2g2q220.60911.07821.69 kN/m19.86kN/m故取p21.69kN/m，g20.6091 kN/m，q1.078kN/m。2、计算简图横向框架主梁尺寸为：300mm×700mm，计算跨度：梁两端与主梁整体连接，故边跨、中间跨取主梁中心线距离计算，并按五等跨连续梁简化计算。计算简图如下：3、内力计算采用折算荷载，取值如下：，

20、。弯矩值：，查表求得，不同荷载组合下各截面的内力值，计算结果如下表：项次荷载图kkkkkkkkkKM1MBM2MCM3VAVBLVBRVCLVCR0.078-0.1050.033-0.0790.0460.394-0.6060.526-0.4740.50058.63 -78.92 24.8 -59.38 34.58 11.48-17.6715.33-13.814.580.1000.0850.4472.9162.482.172-0.119-0.6200.598-3.47-3.012.900.0792.303-0.111-0.5760.591-3.23-2.792.87组合项次Mmin (kN

21、83;m)+-82.39-62.61组合项次Mmax (kN·m)+61.5527.137.06组合项次±Vmax (kN·m)+34.88-53.346.5642.1344.374、承载力计算采用C30混凝土，HRB335，fc14.3N/mm2，ft1.43N/mm2，fy300N/mm2，跨间h0450-35415mm，支座处h0450-60390mm。4.1、正截面承载力计算跨中截面翼缘宽度取值：按计算净跨度考虑； 按梁净距考虑； 按翼缘高度考虑不予考虑。上述三项取最小值，故由于而Mmax=71.598kN·m，故属于第一类型。次梁的正截面配筋计

22、算如下表：截面b（）h0弯矩设计值(kN·m)实际配筋（mm2）1200041561.550.0120.012474.76241.875603B250390-82.390.1510.165766.8241.8758042200041527.10.0060.006237.3241.875402C250390-62.610.1150.123571.6241.8756033200041537.060.0080.008316.5241.8754014.2、斜截面承载力计算4.2.1、截面尺寸的复核，属厚腹梁，故截面尺寸按下式验算。因所以，截面符合要求。4.2.2、验算是否需要按计算配置箍筋，

23、故按构造要求配筋。采用HPB235级钢筋4.2.3、验算配箍率而，满足要求。四、现浇板式楼梯设计本设计采用板式楼梯，平面布置如图所示：1、楼梯板设计楼板倾斜角楼梯斜板的厚度为梯段板水平长度的，即设本工程斜板厚度取h120mm，剖面图如下：1.1、荷载计算荷载种类荷载标准值（取1m板宽）恒荷载30mm厚水泥砂浆面层1×（0.3+0.15）×0.03×20/0.3=0.900kN/m三角形踏步1×0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.875kN/m150mm厚钢筋混凝斜板1×0.12×25/0.894=

24、3.356kN/m20mm厚纸筋粉底1×0.02×17/0.894=0.380kN/m小计6.511kN/m活荷载1×2.5=2.5kN/m恒荷载分项系数取（或1.35），活荷载分项系数取（或1.4×0.7=0.98）1.2×6.511.4×2.511.31kN/m1.35×6.510.98×2.511.26kN/m<11.31kN/m故取荷载设计值p11.31kN/m。1.2、截面设计第 26 页板水平计算跨度，弯矩设计值： =10.18kN·m板有效高度h0=120-20=100mm，采用C30

25、混凝土，HPB235，fc14.3N/mm2， fy210N/mm2，0.071，验算最小配筋率：选用，分布筋。2、平台板设计设平台板厚h=80mm。2.1、荷载计算荷载种类荷载标准值（取1m板宽）恒荷载30mm厚水泥砂浆面层1×0.03×20=0.60kN/m80mm厚钢筋混凝板1×0.08×25=2.00kN/m20mm厚纸筋粉底1×0.02×17=0.34kN/m小计2.94kN/m活荷载1×2.5=2.50kN/m恒荷载分项系数取（或1.35），活荷载分项系数取（或1.4×0.7=0.98）1.2×

26、;2.941.4×2.57.028kN/m1.35×2.940.98×2.56.419kN/m<7.028kN/m故取荷载设计值p7.028kN/m2.2、截面设计板水平计算净跨度弯矩设计值板有效高度h0=80-20=60mm，采用C30混凝土，采用C30混凝土，HPB235，fc14.3N/mm2， fy300N/mm2验算最小配筋率：无法满足要求，根据最小配筋率来进行配筋，选用，3、平台梁TL-1配筋设计设平台梁截面尺寸为200mm×350mm。3.1、荷载计算荷载种类荷载标准值恒荷载 梁自重0.2×(0.35-0.08)×

27、25=1.35kN/m梁侧纸筋粉底0.02×(0.35-0.08)×2×17=0.18kN/m平台板传来2.94×(1.8+0.2)/2=2.94kN/m楼梯板传来6.511×3/2=9.77kN/m小计14.24kN/m活荷载2.5×(3.0+1.8+0.2)/2=6.25kN/m恒荷载分项系数取（或1.35），活荷载分项系数取（或1.4×0.7=0.98）1.2×14.241.4×6.2525.838kN/m1.35×14.240.98×6.2525.349kN/m<25.8

28、38kN/m故取荷载设计值p25.838kN/m。3.2、截面设计梁计算跨度，梁有效高度，弯矩设计值，剪力设计值。截面按照倒L形计算，分以下3钟情况考虑： 、按计算净跨度考虑，； 、按梁净距考虑， ； 、按翼缘高度考虑，不予考虑，因此按计算。采用C30混凝土， HRB335，fc14.3N/mm2， fy300N/mm2由于而M=26.93kN·m < 151.01kN·m，故属于第一类型。验算最小配筋率：（可以）。选用，。3.3、斜截面受剪承载力计算截面尺寸的复核，属厚腹梁，故截面尺寸按下式验算。（截面符合要求）。验算是否需要按计算配置箍筋，故按计算无需配置箍筋，按

29、照构造配置箍筋实有而，（满足要求）。 4、平台梁TL-2、TL-A配筋设计TL-2其配筋与TL-1相同；TL-A截面尺寸250mm×350mm，配筋采用，箍筋采用。5、楼梯TZ配筋设计设TZ截面尺寸为250mm×250mm，假设基础顶面至室外地坪500mm，则1650+450+500=2600mm，得按构造配置钢筋，即。五、框架KJ-3设计（一）结构布置及结构计算简图1、框架结构计算尺寸的确定1.1、跨度取上柱中心线之间的距离，分别为6600mm。1.2、高度底层取基础顶面到二层顶板之间的距离，本工程基础顶面为室外地坪以下500mm，因此底层的高度为h1=(3.3-0.03

30、)+0.45+0.5=4.224.20m，二层以上高度取各层顶板之间的距离，h2 =3.3m。2、框架KJ-3梁、柱线刚度的计算2.1、框架柱线刚度的计算底层边柱 二边柱 2.2、框架梁线刚度的计算对于现浇整体式框架梁，框架KJ-3由于2层及屋面B-C轴侧的框架梁及屋面框架梁两侧均有翼板，取Ib=2I0二层 屋 面 结构设计及计算书3、弯矩分配系数计算表节点线刚度(×E×10-4)分配系数节点线刚度(×E×10-4)分配系数节点线刚度(×E×10-4)分配系数A2B2C2A1B1C1结构设计及计算书4、KJ-2的结构尺寸及线刚度、弯矩

31、分配系数示意图5、框架KJ-2恒载作用下的内力计算简图（边梁和砖墙的对柱偏心弯矩以及女儿墙自重忽略不计）（二）框架KJ-3竖向恒荷载作用内力计算1、屋面恒荷载统计恒荷载种类恒荷载标准值防水卷材0.40kN/m240mm细石砼找平层0.04×25= 1.00 kN/m2130mm珍珠岩隔热层0.13×10= 1.30kN/m215mm厚水泥砂浆找平0.015×20= 0.30kN/m2100mm厚钢筋混凝土板0.10×25= 2.50kN/m220mm厚纸筋石灰抹底0.02×17= 0.34kN/m2小计5.84kN/m2KLA(C)梁自重0.2

32、5×(0.55-0.10)×25=2.81kN/mKLA(C)梁内侧粉刷0.02×(0.55-0.10)×17=0.15kN/mKLA(C)梁外侧贴面砖0.020×0.55×20=0.22kN/m小计3.18kN/mKLB梁自重0.25×(0.55-0.10)×25=2.81kN/mKLB梁两侧粉刷0.02×(0.55-0.10)×17×2=0.31kN/m小计3.12kN/mCL1(2)梁自重0.25×(0.45-0.10)×25=2.18kN/mCL1(3)梁侧

33、粉刷0.02×(0.45-0.10)×2×17= 0.24kN/m小计2.43kN/mKL2梁自重0.3×(0.65-0.10)×25=4.125kN/mKL2梁两侧粉刷0.02×(0.65-0.10)×17×2=0.3741kN/m小计4.999kN/mG21KL-A梁传来3.18×6=19.08kN板传来5.84×2.2×0.5×6=38.544kN小计57.624kNG22CL-1(2)梁传来2.43×6=14.58kN板传来5.84×2.2

34、5;6=77.088kN小计91.668 kNG23KL-B梁传来3.12×6=18.72kN板传来5.84×2.2/2×6=77.088kN小计95.808 kNg31KJ-3梁传来4.499/m2、二层恒荷载统计恒荷载种类恒荷载标准值30mm厚水泥砂浆面层0.03×20=0.60kN/m2100mm厚钢筋混凝土板0.10×25=2.50kN/m220mm厚纸筋粉底0.02×17=0.34kN/m2小计3.44kN/m2KLA(C)梁自重0.25×(0.55-0.10)×25=2.81kN/mKLA(C)梁内侧粉

35、刷0.02×(0.55-0.10)×17=0.15kN/mKLA(C)梁外侧水泥砂浆0.020×0.55×20=0.22kN/m小计3.18kN/mKLB梁自重0.25×(0.55-0.10)×25=2.81kN/mKLB梁两侧粉刷0.02×(0.55-0.10)×17×2=0.31kN/m小计3.12kN/mCL1(2)梁自重0.25×(0.45-0.10)×25=2.18 kN/mCL1(2)梁侧粉刷0.02×(0.45-0.10)×2×17= 0.2

36、4kN/m小计2.43kN/mKL3梁自重0.3×(0.65-0.10)×25=4.125kN/mKL3梁两侧粉刷0.02×(0.65-0.10)×17×2=0.374kN/m小计4.499kN/m外墙自重4.5 kN/mG11外墙砖自重4.5*(3.3-0.55) ×6 -2.1×1.5=60.075 kN钢门窗重2.1×1.5×0.45=1.4175kNKL-A梁传来3.15×6=19.08kN板传来3.44×2.2×6/2=22.704kN小计103.2765kNG12

37、CL-1(2)梁传来2.43×6=14.58kN板传来3.44×2.2×6=45.408kN小计59.988 kNG13KL-B梁传来3.12×6=18.72kN板传来3.44×2.2×6=45.408kN小计64.128kNG11KJ-3梁传来4.499kN/m3、固端弯矩计算屋面AB(BC)跨计算简图MA2B2 (MB2C2 )(kN·m)M B3A3 (kN·m)二层楼面AB（BC）跨计算简图MA1B1 (MB1C1 )(kN·m)M C1B1 (kN·m)4、节点不平衡弯矩计算节点弯矩值

38、（kN·m）A2MA2=-150.78B2MB2=0C2MC2=150.78A1MA1=-104.31B1MB1=-0C1MC1=104.315、利用弯矩二次分配法求各杆端弯矩因框架为对称布置，故取一边框架计算。6、梁剪力及跨间最大弯矩Mmax(假定离边柱1/3跨处为最大)计算A2B2B2C2计算简图MB2=0VA2×6.6+59.26-39.82-59.99×6.6-4.499×6.62/2=0VA2=80.87kNY=0VA2+VB2-59.99×2-4.499×6.6=0VB2=80.81 kNMCMC = VA2×2

39、-59.98-4.499×2.22/2=89.67MDMD= VB2×2-59.98-4.499×2.22/2=67.44A1B1B1C1计算简图MB1=0VA1×6.6+35.1-44.97-59.98×6.6-4.499×6.62/2=0VA1=76.32kNY=0VA1+VB1-55.99×2-4.499×6.6=0VB1=73.35 kNMCMC = VA2×2-44.97-4.499×2.22/2=96.78MDMD= VB2×2-35.1-4.499×2.22/2

40、=787、柱剪力计算A2 C2A1 C1计算简图计算公式VA3 =-(39.77+36.1)/3.3=-22.99 kNVB3 =-(12.6+7.455)/3.3=-4.775kN8、弯矩图9、剪力图10、柱轴力计算杆 件计 算 式A2A1 C2C1NA2=57.624+80.87=138kNNA1=3.3×0.4× 0.35×0.25+138=147.24kNA1A0 C1C0NA1=147.24+130.2765+76.32=326.84kNNA0=326.84+4.2×0.4×0.35×0.25=341.54kN杆 件计 算

41、式B2B1NB2=95.81+66.98+66.98=229.77kNNB1=22.977+3.3×0.35×0.4×25=241.32kNB1B0NB1=241.32+64.13+70.65×2=458.3kNNB0=458.3+4.2×0.35×0.4×25=473kN11、轴力图（三）框架KJ-3竖向活荷载作用下内力计算根据建筑结构荷载规范，为安全简化起见，活载值不予折减，荷载按简支传递，采用满布荷载法，框架KJ-2竖向活荷载作用下内力计算简图如下：1、屋面活荷载统计活 荷 载计 算 式Q210.55×2.5

42、/2×6=3.3kNQ230.5×2.2×6=6.6kN2、二层活荷载统计活 荷 载计 算 式Q113×6×2.2/2=19.8kNQ12 Q133×6×2.2=39.6kN3、固端弯矩计算AB跨计算简图MA3B3(kN·m)M B3A3 (kN·m)计算简图MA2B2(kN·m)M B2A2 (kN·m)计算简图MA1B1(kN·m)M B1A1 (kN·m)4、节点不平衡弯矩计算节点弯矩值（kN·m）A2MA2= -9.68B2MB2= 0C2MC2=

43、9.68A1MA1= -58.08B1MB1=0C1MC1=58.085、利用弯矩二次分配法求各杆端弯矩6、梁剪力及跨中弯矩计算A2B2 B2C2计算简图MB2=0VA2×6.6+3.8-6.26-6.6=0VA2=6.97kNY=0VA2+VB2=2×Q2VB2=6.23kNMMc= -6.26+6.97×2.2= 9.07kN·mMD= 3.8-6.23×2.2=-9.906kN·mA1B1 B1C1计算简图MB1=0VA1×6.6+19.54=19.7+39.6×6.6VA1=39.62kNY=0VA2+VB

44、2=2×Q2VB2=39.58kNMMc= -19.7+39.62×2.2= 59.54kN·mMD= 19.54-39.58×2.2=-67.54kN·m7、柱剪力计算A3B3计算简图计算公式VA3 =-(6.26+12.84)/3.3=-5.79 kNVB3 =-(8.16+4.15)/4.2=-2.93kN8、弯矩图9、剪力图10、柱轴力计算杆 件计 算 式A2A1NA2A1=3.3+6.97=10.27kNA1A0NA1A0=10.27+39.62+19.8=69.69kNB2B1NB2B1=6.6+6.23+6.23=19.06kNB

45、1B0NB1B0=19.06+39.6+38.58+39.58=137.82kN11、轴力图六、框架KJ-3风荷载作用下内力计算1、确定内力计算简图已知基本风压W0=0.45kN/m2，地面粗糙类别为B类，KJ-3承受的风荷载计算宽度为B=6m，根据公式，风振系数取，迎风和背风面风载体形系数分别取和。风压高度变化系数取：底层H1=3.75m， 二层H2=7.05m， 女儿墙的影响忽略不计。因此： 为了便于计算，假设梁没有变形，可将均布荷载简化为作用于框架节点上的集中水平荷载标准值。节点A1：节点A2：结构计算简图如图所示：2、内力计算2.1、柱剪力计算因各柱子截面相同，故分配的剪力也相同2.2

46、、柱端弯矩计算内力用反弯点法计算（二层反弯点在柱子中部，底层反弯点在柱底1/3处）二层柱子上端弯矩等于下端弯矩 底层柱子上端弯矩底层柱子下端弯矩2.3、梁柱弯矩图2.4、梁柱剪力图2.5、柱轴力图 第 68 页七、框架柱梁内力组合1、各种作用效应（内力）标准值计算控制截面的选择：柱的上下两端截面，本次设计取边柱A（KJ-2）进行计算 梁的左右端及跨间（最大弯矩值假定离边柱1/3跨为最大值）三个截面，依次设计取A1B1、B1C1及跨间进行计算杆件截面内力静载活载左风右风项次柱B2M003.18-3.18N229.7719.06-0.720.72V004.12-4.12B1M008.47-8.47

47、N458.3137.82-2.652.65V006.05-6.05B0M00-16.9716.97N473137.82-2.652.65V006.05-6.05杆件截面内力静载活载左风右风项次梁A1M-39.82-6.263.18-3.18V80.876.97-0.720.72跨间1/3LMmax89.679.91/B1LM-59.23-3.80-1.591.59V-66.98-6.970.72-0.722、内力组合计算（荷载效应设计值） 杆件截面内 力静活 S=GSGK+QiSQiK或S=1.35SGK+0.7QiSQiK静0.9(活+风) S=GSGK+0.9(QiSQiK+1.4SWK）

48、+Mmax组合-Mmax组合+Vmax组合-Vmin组合+Mmax组合-Mmax组合+Vmax组合-Vmin组合项次组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值梁A2MG=1.0-39.82+G=1.35-59.8+G=1.3559.8G=1.0-39.82+0.9G=1.0-35.368+0.9(+)G=1.2-59.68+0.9(+)G=1.2-87.71+0.9G=1.0-35.37V80.8711611680.8780106.73144.8480跨间Mmax+G=1.2190.52G=1.089.67B2MG=1.0-59.32+G=

49、1.35-83.80G=1.0-59.23+G=1.2-83.80+0.9G=1.0-57+0.9(+)G=1.2-77.866+0.9G=1.0-57.00+0.9(+)G=1.2-77.866V-66.98-99.83-66.9899.83-67.99-88.25-67.99-88.25杆件截面内 力静活 S=GSGK+QiSQiK或S=1.35SGK+0.7QiSQiK静0.9(活+风) S=GSGK+0.9(QiSQiK+1.4SWK)+Mmax组合-Mmax组合Nmax组合Nmin组合+Mmax组合-Mmax组合Nmax组合Nmin组合项次组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值组合项内力值柱B2MG=1.350+G=1.350+G=1.350G=1.000+ (+)G=1.