某公司混合结构办公楼结构研发设计计算书示例

1、某公司混合结构办公楼结构设计计算书（示例）一、结构方案的确定 本工程采用纵横墙承重的混合结构。除承重墙体之外，其余楼、屋面均采用现浇钢筋混凝土楼面 和屋面大梁支承楼面屋面板， 楼面屋面板主要采用 120 厚预应力空心板， 卫生间采用钢筋混凝土现浇板，矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。9-11 轴二楼大会议室屋盖采用钢筋混凝土现浇肋梁屋盖，采用现浇楼梯、雨篷。构件平面布置见结构施工图。根据搂屋盖类型和横墙间距，可以确定，本工程的静力计算属于刚性方案。二、荷载计算（一）屋面 永久荷载标准值：40 厚刚性防水层：0.04 25 =1.0 kN/ 150 厚加气混凝土保温层0.15 10 =1.5 kN/ 20

2、厚水泥砂浆找平层0.02 20 =0.4 kN/ 120 厚预应力空心板（含灌缝）2.14 kN/ 15 厚混合砂浆板底抹灰0.015 17 =0.26 kN/ 屋面永久荷载标准值5.30 kN/ 0.5 kN/ 40厚刚性防水层 130厚加气混凝土保温层 20厚水泥砂浆找平层 120厚预应力空心板 15厚板底抹灰屋面可变荷载标准值（不上人屋面）險爱氇谴净。组合系数 c = 0.7 准永久系数 q = 0 聞創沟燴鐺二）楼面 永久荷载标准值：空心板部分15厚水磨石面层20厚水泥砂浆找平层120厚预应力空心板15厚板底抹灰15 厚水磨石面层0.01524 = 0.36 kN/20 厚水泥砂浆找平

3、层0.0220 = 0.4 kN/120 厚预应力空心板（含灌缝）2.14 kN/ 15 厚混合砂浆板底抹灰0.01517 = 0.26 kN/楼面（空心板部分）永久荷载标准值 = 3.16 kN/ 现浇板部分（板厚 80）15 厚水磨石面层0.01524 = 0.36 kN/20 厚水泥砂浆找平层0.0220 = 0.4 kN/80 厚现浇板0.825 = 2.0 kN/15 厚混合砂浆板底抹灰0.01517 = 0.26 kN/楼面（现浇板部分）永久荷载标准值 = 3.02 kN/办公室、会议室、值班室可变荷载标准值：2.0 kN/ 组合系数 c = 0.7 准永久系数 q = 0.5 残

4、骛楼諍锩 瀨濟溆塹籟。2.5 kN/ 组合系数 c = 0.7 准永久系数 q = 0.5 酽锕极額閉走廊、楼梯、卫生间 镇桧猪訣锥。 （三）墙体荷载（均按 20 厚水泥砂浆双面粉刷计算）标准值：370 墙：0.37190.02220 = 7.83 kN/240 墙：0.24190.02220 = 5.36 kN/三、预制构件选型（一）预应力空心板（按 SG435 1预应力混凝土圆孔板图集选用）楼面、屋面荷载值计算位置gk (kN/ )qk (kN/ )基本组合 Qd标准组合 Qk准永久组合 Qq1.2 kg1.4 kq1.35 kg1.4 cqk搂面办公室、会议室、 值班室3.162.006

5、.5926.2265.164.16走廊3.162.507.2926.7165.664.41屋面5.300.57.0607.6455.805.55查 0.5m 和 0.6m 宽板选用表，所有跨度，选用荷载等级为1 级的板，均能满足要求。二）钢筋混凝土过梁二楼楼盖及三楼 2至 9轴间楼盖、屋盖（门厅除外） A、D 轴过梁均不承受梁板荷载，过梁均可选 0 级荷载；楼楼盖及三楼 2 至 9 轴间楼盖、屋盖（门厅除外） B、 C 轴，因预制板沿横向布置， 二层楼盖2-7 轴间、 9-11 轴间过梁除承受上部墙体荷载外，还承受走廊板传来荷载，线荷载设计值为： 彈贸摄尔霁 毙攬砖卤庑。7.292 1.2 =

6、 8.75 kN/m 固可选 1 级荷载等级过梁。1/B 轴：8-9 轴间线荷载设计值为：7.2921.65 = 12.03 kN/m7-8 轴间线荷载设计值为：7.2921.80 = 13.13 kN/m固可选 2 级荷载等级过梁。1-2 轴间，因还有卫生间楼面板传来的荷载，可近似按下式计算：B、 C轴： 12.03（ 1.23.02 1.4 2.5 ） 1.5 = 22.72 kN/m 固可选 3 级荷载等级过梁。A、D 轴；（1.2 3.02 1.4 2.5 ）1.5 = 10.6 kN/m 固可选 2 级荷载等级过梁。三楼 9-11轴间屋盖部分 A、D 轴窗过梁因承受此两传来的荷载，窗

7、过梁另行计算确定。1-9 轴间屋盖过梁，1-7 轴间屋盖：B、 C轴： 7.645 1.2 = 9.174 kN/m固可选 1 级荷载等级过梁。1/B 轴：8-9 轴间线荷载设计值为：7-8 轴间线荷载设计值为： 固可选 2 级荷载等级过梁。A、D 轴无梁板荷载，可选用7.6451.65 = 12.61 kN/m7.6451.80 = 13.76 kN/m0 级过梁。/四、钢筋混凝土构件设计计算一）楼面梁 L1（1）（截面 250 450，C20 混凝土，纵筋 HRB335 级，箍筋 HPB235 级）1、计算简图CD梁净跨：ln = 51001202 = 4860 mm计算跨度： l = l

8、n a/2 b/2 = 5100 mm1.05ln =1.05 4860 = 5103mm 5100mm 取计算跨度 l = 5100 mm = 5.1 m荷载：板传来的永久荷载：3.16 3.3 = 10.43 kN/m250 450 梁自重：0.250.4525 = 2.81 kN/m梁侧粉刷重：20.0150.4517 = 0.23 kN/m梁上永久荷载标准值 gk = 13.47 kN/m梁上可变荷载标准值qk = 3.32 = 6.60 kN/m梁荷载设计值： 1.2 13.47 1.46.6 = 25.40 kN/m1.3513.471.40.76.6 = 24.65 kN/m取梁

9、荷载设计值： （ gq）= 25.40 kN/m计算简图如下：g+q=25.40kN/m2、内力设计值Mmax = 1 （gq）l2 = 1 25.40 5.12 = 82.58 kNm 謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。max 88Vn = 1 （gq）ln = 1 25.404.86 = 61.72 kN223、正截面承载力：采用 C20 混凝土，HRB335 级钢筋，fc= 9.6N/mm 2，ft=1.10N/mm 2，fy=300N/mm 2，b=250mm ，h=450mm ， ho = h40 = 410 mm （保护层厚度 c=30mm），sb = 0.399 厦礴恳蹒骈時盡继價骚。2 6

10、 2s= M/ 1fcb h0 = 82.58106/(1.09.62504102) = 0.205 sb = 0.399 茕桢广鳓鯡选块网羈泪。 =112s = 1 120.205 = 0.232 min min =0.2% 0.45ft/fy = 0.45 1.1/300 = 0.16%4、斜截面承载力计算： (箍筋 HPB235 级，fyv = 210 N/mm 2) 复核截面：hw / b = 410/250 =1.64 V=61720N 截面符合要求。验算是否需要按计算配箍筋：0.7ftbho = 0.7 1.10 250410 = 78925 N V=61720N 可按构造要求配置

11、箍筋： sv,min =0.24f t/fyv = 0.24 1.1/210 = 0.126% 选用双肢 6 箍筋， Asv = 228.3 =56.6 mm2 箍筋间距 s Asv /(b sv,min) = 56.6/(250 0.126%) =179.7mm 180mm 籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。 选双肢 6180 箍筋满足最小直径、最大间距和最小配箍率的要求。L1 (1)配筋见施工图 (采用平法表示 )（二）卫生间现浇板（混凝土 C20 ，钢筋 HPB235 级） 卫生间平面尺寸为 3m5.1m，可按四边铰支的双向板计算。 可取板厚 h = 80mml/45=3000/45= 66.7mm

12、 。1、计算简图：计算跨度 lo = lnh =2760 80 = 2840 mm永久荷载标准值：15 厚水磨石面层20 厚水泥砂浆找平层80 厚现浇板15 厚混合砂浆板底抹灰0.015 24 =0.02 20 =0.08 25 =0.015170.36 kN/ 0.40 kN/ 2.00 kN/ = 0.26 kN/ 15厚水磨石面层20厚水泥砂浆找平层 90厚钢筋混凝土现浇板 15厚板底抹灰永久荷载标准值gk =3.02 kN/ 可变荷载标准值qk =2.5 kN/ 荷载设计值： gq = 1.23.021.42.5 = 7.124 kN/ 1.353.021.40.72.5 = 6.52

13、7 kN/2、内力计算：计算跨度：lx =l xn h = 2760 80 = 2840 mmly =l yn h = 4860 80 = 4940 mmlx / ly = 2840/4940 = 0.575查教材 P161表5.3.16，得（ lx/ly =0.55和 0.60的平均值）mx = 0.0856my = 0.0226钢筋混凝土材料泊松比取 =0.2 ，则 mx = mx my =0.085 6 0.2 0.0226 = 0.0901 my = my mx =0.0226 0.2 0.0856 = 0.0397Mx max = mx （gq）l2 = 0.09017.1242.8

14、42 = 5.18 kNm 預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。My max = my（gq）l2 = 0.0397 7.124 2.842 = 2.28 kNm 渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。3、正截面承载力计算： 采用 C20 混凝土， HPB235 级钢筋， fc= 9.6N/mm 2， ft=1.10N/mm 2， f y=210N/mm 2， b=1000mm ，铙 誅卧泻噦圣骋贶頂廡。x 方向：h=80mm ，ho = h25 = 55 mm （保护层厚度 c=20mm ）， sb = 0.4262 6 2s= M/ 1fcb h0 = 5.18106/（1.09.61000552） = 0.178 s

15、b = 0.426 擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。=112s = 1 120.178 = 0.198 minmin = 0.45f t/fy = 0.451.1/210 = 0.236% 0.2%y 方向：h=80mm ，ho = h25 10 = 45 mm （保护层厚度 c=20mm），sb = 0.4262 6 2s= M/ 1fcb h0 = 2.28106/（1.09.61000452） = 0.117 sb = 0.426 贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。=112s = 1 120.117 = 0.125min min = 0.45f t/fy = 0.451.1/210 = 0.236% 0.2%

16、4、卫生间现浇板配筋简图（略）（三）办公楼肋梁楼盖设计计算1、楼盖梁板布置如下图：2、荷载计算： 屋面板永久荷载标准值：40 厚刚性防水层：0.0425 = 1.0 kN/0.1510 = 1.5 kN/150 厚加气混凝土保温层0.02200.4 kN/ 20 厚水泥砂浆找平层100 混凝土现浇板0.1025 =2.50 kN/15 厚混合砂浆板底抹灰0.01517 = 0.26 kN/屋面永久荷载标准值gk = 5.66 kN/ 屋面可变荷载标准值（屋顶花园，按要求）qk = 3.5 kN/ 组合系数 c = 0.7 准永久系数 q = 0.5 按弹性方法计算时的基本组合折算值：g + q

17、 = 1.2gk + 1.4qk = 1.25.661.43.5 = 11.69 kN/ 坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。 1.35gk + 1.4c qk = 1.355.661.40.73.5 = 11.07 kN/ 蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。因而g = g + q/2 = 1.2 5.661.4 3.5/2 = 9.24 kN/ q = q/2 = 1.4 3.5/2 = 2.45 kN/次梁上的线荷载gk = 5.662.10.2（0.350.1）250.015（0.350.1）217 = 13.26 kN/m 買鲷鴯譖昙膚遙闫撷 凄。qk = 3.52.1 = 7.35 kN/mg + q = 1

18、.2gk + 1.4qk = 1.213.261.47.35 = 26.20 kN/m 綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。1.35gk + 1.4c qk = 1.3513.261.40.77.35 = 25.10 kN/m 驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。 因而g = g + q/4 = 1.2 13.261.4 7.35/4 = 18.48 kN/ q = 3q/4 = 1.4 3 7.35/4= 7.72 kN/主梁上的集中荷载：Gk = 4.2gk0.25（ 0.80.1）250.015（0.80.1）2172.1 猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。= 4.213.260.25（0.80.1）250.015（0.80.

19、1）2172.1 = 65.63 kN 锹籁饗迳琐筆襖 鸥娅薔。Qk =4.2qk = 4.27.35 = 30.87 kNG + Q = 1.2Gk + 1.4Gk = 1.265.631.430.87 = 121.97 kN 構氽頑黉碩饨荠龈话骛。 1.35Gk + 1.4 cG k = 1.3565.631.40.730.87 = 118.85 kN 輒峄陽檉簖疖網儂號泶。3、内力计算： （ 1）板的内力计算： 板的计算跨度： 边跨 lo = ln+b/2+h/2 = （ 210 0 100 185） +185 +100/2= 2050 mm 尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。 中跨 lo = lc

20、 = 210 0 mm 跨差为 21002050 = 50 mm ，小于跨度的 10%，可以查表计算内力。平均值为2075mm。识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。另一方向计算跨度为 4200 mm，4200/2075 = 2.02 2，故可按单向板计算。 将板视为 4 跨连续梁，计算简图如下：板仅需要计算正截面承载力，故仅需要计算弯矩。查教材 P394 页，可得各截面在不利荷载组合下的弯矩设计值如下表：截面位置荷载组合弯矩计算值跨跨中全部永久荷载 +、跨可变荷载(0.077 9.24 0.10 2.45)2.052= 4.02 kNm/mB 支座全部永久荷载+、跨可变荷载( 0.107 9.240.121

21、 2.45) 2.0752= 5.53 kNm/m跨跨中全部永久荷载 +、跨可变荷载(0.0369.240.0812.45)2.12= 2.34 kNm/mC 支座全部永久荷载 +、跨可变荷载( 0.071 9.240.107 2.45) 2.12= 4.05 kNm/m（2）次梁内力计算：次梁的计算跨度：边跨 lo =1.025 ln+b/2 = 1.02 5（ 4200 120 125）+ 125 = 4179 mm 1.05ln =1.05 (8400 370)=8431.5 mm 恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。 取计算跨度为 8400mm。主梁内力计算结果见上图。4、配筋计算：( 1)板的纵向

22、钢筋：fy=210 N/mm 2 ft=1.1 N/mm 2) 鯊腎鑰诎褳鉀正截面承载力计算( b=1000mm ho=100mm fc=9.6N/mm 沩懼統庫。截面1B2CM (kNm/m )4.025.532.344.05102 s= M / 1fcbho0.07440.1024 =1- 1 2 s0.07740.1083A s=bho1f c/fy2265 mm2494.9 mm实选钢筋 81908100实际钢筋面积265mm 22503mm 2实际配筋率 0.265%0.503%以上计算： 1）均满足 b = 0.6142）实际配筋率均大于最小配筋率 min = 45ft /fy%

23、= 0.236%2）次梁的纵向钢筋：正截面承载力计算( fc=9.6N/mm 2 f y=300 N/mm2 ft=1.1 N/mm 2)截面BM（kNm）39.44 48.2918.36b 或 bf 1400ho3102 s= M / 1fcbho0.0305 =1 1 2 s0.0310x = h09.62As= bho 1f c/f y2430.5mm2实选钢筋218实际钢筋面积2509 mm2实际配筋率 0.727 %以上计算： a）均满足 45ft /fy% = 0.165% （3）次梁斜截面受剪承载力截面尺寸复核：hw = 350100 = 250mmhw /b = 250/200

24、 =1.25 Vmax = 66.02kN 阌擻輳嬪諫迁择楨 秘騖。故截面尺寸符合要求。配箍计算：0.7 ftbho = 0.71.1200310 = 47740N = 47.74 kN11根据内力计算结果可知， B 支座左、 右两截面计算剪力设计值均超过0.7 ftbho，应按计算配箍。但因剪力值不大，可按 B 支座左截面计算。 氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。V 0.7ftbh0 nAsv s6602047740 = 0.2251.25f yvh01.25 210310选用 6 双肢箍筋，满足箍筋最小直径的要求，箍筋间距应满足：s nAsv /（nAsv ）= 2 28.3 / 0.225 = 25

25、1.5 mm s查教材 P115页表 5.2.5，箍筋最大间距为 200mm，若采用 6200 双肢箍筋配箍率为：sv = （2 28.3） / （200 200） = 0.142% sv,min0.24ft/fyv釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。= 0.24 1.1/210 =0.126%故，选用 6200 双肢箍筋可满足要求。因 6200 双肢箍筋为最小直径、最大间距，其余截面不必验算。4）主梁 正截面承载力计算： （配纵向钢筋）5）主梁斜截面承载力计算： （配箍筋） 5、结构施工图：1213三）现浇楼体 LT-11、楼梯简图：081=051X21081=051X22、荷载计算（ 1）斜板设计： 踏

26、步尺寸： 300 150 （= arctan（150/300） = 26 o34） 板厚 h = 110 （悬垂线长度 h= h / cos = 110/cos26o34 =123）怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉 踏步板平均厚度 （123+150+123）/ 2 = 198 踏步板水磨石面层折算厚度10+10 150/300 = 15踏步板找平层折算厚度 20+20150/300 = 30 踏步板板底抹灰层折算厚度 15/ cos26o34= 17踏步板自重（标准值） 踏步板水磨石面层层重（标准值） 踏步板找平层层层重（标准值） 踏步板水磨石面层层重（标准值） 踏步板永久荷载（标准值） 使用荷载（标准值

27、） 每块踏步板上的荷载设计值：0.19825 = 4.95 kN /m 20.01524 = 0.36 kN /m0.03020 = 0.60 kN /m0.01720 = 0.34 kN /mgk= 6.25 kN /mqk2= 2.5 kN /m 21） 可变荷载效应控制的组合1.2 6.25 + 1.42.5 = 11.0 kN /m142） 按永久荷载效应控制的组合22.50 kN/1.35 6.25 + 0.71.42 .5 = 10.89 kN /m 故踏步板荷载设计值取11.0 kN /m 22）平台板：（板厚 80，地面及板底粉刷同楼面）平台板15 厚水磨石面层0.01524

28、=0.36 kN/平台板20 厚水泥砂浆找平层0.0220 =0.40 kN/平台板80 厚现浇板0.0825 =2.00 kN/平台板15 厚混合砂浆板底抹灰0.015 170.26 kN/永久荷载标准值3.02 kN/ gk可变荷载标准值平台板荷载设计值：1）可变荷载效应控制的组合1.2 3.02 + 1.42.5 = 7.12 kN /m 2 2）按永久荷载效应控制的组合1.35 3.02 + 0.71.42 .5 = 6.53 kN /m 2 故平台板荷载设计值取 7.12 kN /m 23）平台梁 PTL1：（截面为 200500，混合砂浆抹灰 15 厚） 永久荷载标准值：斜板传来：

29、6.25 3.3/2 = 10.31 kN /m 谚辞調担鈧谄动禪泻類。平台板传来：3.02 1.915/2 = 2.89 kN /m 嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。平台梁自重：0.20.52520.015（0.50.08）17 = 2.71 kN /m 熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。平台梁 PTL1 永久荷载标准值： gk = 15.91 kN /m 鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。 平台梁 PTL1 可变荷载标准值： qk = 2.5 （3.3 1.915） /2 = 6.52 kN /m 纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。 平台梁 PTL1 荷载设计值：1）可变荷载效应控制的组合1.2 15.91+ 1.4 6.25 = 2

30、7.84 kN /m2）按永久荷载效应控制的组合1.35 15.91 + 0.71.4 6.25 = 27.60 kN /m 故平台板荷载设计值取27.84 kN /m3.02 1.915/2 =2.89 kN /m 颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。4）平台梁 PTL2 ： 永久荷载标准值： 平台板传来：平台梁自重：0.20.52520.015（0.50.08）17 =2.71 kN /m 濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。平台梁 PTL1 永久荷载标准值：平台梁 PTL1 可变荷载标准值：平台梁 PTL1 荷载设计值：gk = 5.60 kN /m 銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼qk = 2.51.915 /2 = 2.3

31、9 kN /m 挤貼綬电麥结鈺贖哓类。1）可变荷载效应控制的组合151.2 5.60+ 1.4 2.39 = 10.07 kN /m 2）按永久荷载效应控制的组合1.35 5.60 + 0.71.42.39 = 9.90 kN /m 故平台板荷载设计值取 10.07 kN /m3、弯矩计算与正截面配筋计算材料强度等级22混凝土 C20（fc = 9.6 N/mm 2，ft =1.1 N/mm 2）钢筋：板 HPB235 级（fy =210 N/mm 2）梁 HRB335 级（fy =300 N/mm 2）项目斜板 XTB1平台板 TB1平台板 TB2平台梁 PTL1平台梁 PTL2q （kN/

32、m ）11.07.127.1227.8410.07L （ m）3.30.2=3.51.515 0.20.575 0.2255.76+0.24= 65.76+0.24= 6=1.715=0.81.05 5.761.055.76M（ kNm）13.482.090.46125.2845.32b（ mm）100010001000200200h（ mm）1108080500500h0（mm）8555554604602 s= M / 1fcbho0.1940.0720.0160.3080.112 =1- 1-2 s0.2180.0750.0160.3810.119b0.6140.6140.6140.550

33、0.550As= bho 1f c/f y2847.6（ mm2）188（ mm2）40.1（ mm2）1121（ mm 2）349（ mm 2）实选钢筋1090 82008200322216实际钢筋面积2872（ mm2）2251（ mm2）2251（ mm2）21140（ mm 2）2402（ mm 2）实际配筋率 0.793%0.3140.314%1.14%0.402% min0.2%0.2%0.2%0.45ft/f y0.236%0.236%0.236%0.165%0.165%4、平台梁斜截面承载力计算 最大剪力 Vmax = 27.84 5.76/ 2 = 80.18 kN = 80

34、180 N 0.7ftbho = 0.71.10200460 = 70840 N 赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。 应按计算配置箍筋。选 6200 双肢箍筋，符合最小箍筋直径、最大箍筋间距和最小配箍率的要求，且Vu = V cs=0.7ftbh0 + 1.25fyv（Asv/s）h0=0.7 1.1 200 460+1.25 210 （ 56.6/200） 460=105.01103 N V max=80.18kN 满足抗剪承载力的要求。5、配筋详见下图及结构施工图。16TB1PTL21852015150TB2012612；21 )2(02-6005X0)1(2LTP185850PTL1 8200 10

35、908200分布筋 625085011X300=33002006300 8200板厚h=808200400a)1(1LT1515200 200五、砌体结构（墙体）设计计算PTL1575200250081=051X20081=051X2012G223；212)2(02-6005X00211X300=330063001720057502一）确定材料强度等级砖： MU10 烧结页岩砖砂浆： M5 混合砌筑砂浆（ f=1.5N/mm 2）砌筑质量要求： B 级 砌体容重： 19kN/m 3（二）验算墙的高厚比 =24 。本工程属于刚性方案。根据砂浆强度等级，可知容许高厚比1、外纵墙：取 A 轴教室底层

36、外纵墙计算：塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。H = 3.6 0.5 = 4.1 M s = 9.9 M 2H =8.2 M 故 HO = H = 4.1M = 4100mm 承重墙 1=1 有门窗洞口 2=1 0.4 bs / s=10.41.8/3.3=0.78 0.7 =HO / h = 4100/370 =11.08 2H =8.2 M 故 HO = H = 4.1M = 4100mm 承重墙 1=1 有门窗洞口 2=1 0.4 bs / s=10.43.5/9.9= 0.86 0.7 =HO / h = 4100/249 =17.08 12 =10.8624 = 20.64 故内纵墙满足高厚比要

37、求。3、横墙：取底层轴横墙验算：H = 3.6 0.5 = 4.1 MH= 4.1M s = 6.3 M 2H =8.2 M 故 HO = 0.4s 0.2H = 0.4 6300 0.24100= 3240mm 承重墙 1=1 无门窗洞口 2=1=HO / h =3240/240=13.5 1.2（ 63.2243.121.2264.616.9）1.4（5.2220.8）=445.6 kN 骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。19层梁的支承长度 a = 370mmao = 10 fh c梁端有效支承长度 ao=10 550 = 191.5mm a1.50.4ao = 0.4191.5 = 76.6 mme

38、l = h/2 0.4ao = 185 76.6 = 108.4mmNl = 1.243.11.420.8 = 80.8 kN1.3543.11.40.720.8 = 78.6 kNM = N l el = 80.8kN 108.4mm = 8758.72 kNmme = M / N = 8758.72 / 473.4 = 18.5 mmN= 473.4 kN. 栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。 故，该截面满足承载力要求。2-2 截面承载力计算（轴心受压、近似按窗间墙截面尺寸计算）N = 473.4kN G1= 473.41.35（64.616.93.30.2257.83）= 545.6 kN 辔烨棟剛

39、殓攬瑤丽阄应3f A = 0.8441.51500370 = 702.6 103N = 702.6 kN N= 545.6 kN. 峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。 故，该截面满足承载力要求。1 米宽墙体作为一个计算单元。 詩叁撻訥烬忧2、内横墙： 240 厚，轴心受压，选取轴墙体进行验算，取 毀厉鋨骜。屋面永久荷载标准值屋面可变荷载标准值4.963.3= 16.4kN/m0.53.31.7 kN/m20楼面永久荷载标准值3.023.3= 10.0kN/m楼面可变荷载标准值2.03.3= 6.6kN/m每层墙体自重（标准值）5.363.6= 19.3kN/m底层墙体底面最大轴力为N = 1.35（16.4210.0319.3）1.40.7（1.726.6）= 141.9 kN/m 则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。1.2（ 16.4210.0319.3） 1.4（1.726.6）= 134.0 kN/m 胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。 =13.5e = 01 1 o =2 = 2 = 0.785 鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。1 21 0.0015 13.5 23f A = 0.785 1.51000240 = 282.6 10 3N/m = 282.6 kN/m N= 141.9 kN/m. 稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。故，该截面满足承载力要求。四）砌体局部受压验算验算底层外纵墙