漏斗专项施工方案

1、 中间距150 ?48X 3.5钢管柱箍,500 道. 最下面一道柱箍离柱脚150 ?伤寸拉螺栓及山型卡、螺帽 交接处用对拉螺杆锁紧 ?12对拉螺栓及山型卡、螺帽 50X100木方,中到 ?14PV塑料穿线管 柱模板支设祥图 4.4. 漏斗斜壁板、小梁模板： 1） 搭设好架体后首先将框架梁底模给支设完毕，按照已经放好的中心线校正好 漏斗口的位置。 2）支设漏斗口位置梁侧模，将框架梁与漏斗梁侧模带上白线，将大小龙骨铺上， 小龙骨的间距不大于150mm（木方立放），大龙骨的间距即钢管的间距不大于 700mm, 然后将模板铺上。 3）钢筋绑扎完毕后先支设漏斗口侧模， 按照从下到上的顺序逐层铺上斜壁上

2、层 模板，安放模板小龙骨，穿？12对拉螺栓，螺栓的间距为600X 600,支设完一层后 立即用钢管进行加固，加固用钢管必须与从漏斗口伸出的满堂脚手架进行连接。支 设模板时应留出浇筑混凝土的带状下料口及下料位置。 4.5. 检查验收 4.5.1模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。 4.5.2模板支撑部位底部有足够的支撑面积。 4.5.3模板拼缝严密，接缝宽度小于1.5mm 4.5.4模板与混凝土接触面层清理干净，满刷脱模剂。 4.5.5模板允许偏差： 项目 允许偏差（mr） 检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标咼 5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面内部尺寸 基础 10 钢尺检查

3、柱、墙、梁 +4, -5 钢尺检查 层咼垂直度 不大于5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 大于5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 相邻两板表面咼低差 2 靠尺及塞尺检查 表面平整度 5 2m靠尺和塞尺检杳 4.5.6严格落实班组自检、互检、交接检制度，确保模板安装质量。 4.5.7混凝土浇筑过程中应派专人看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生 移位应及时调整，加固支撑。 4.66、模板的拆除 4.7.1、拆模条件 钢筋混凝土结构强度条件（通过制作同条件强度试块并作试验来确定） 结构类型 结构跨度 按设计的混凝土强度标准 值的百分率表示（% 板 50 2, 75 8 100 梁、拱 75 8 1

4、00 悬壁构件 100 4.6.2、拆模注意事项 4.6.2.1侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后, 方可拆除。 462.2 拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的 模板；自上而下，支架先拆侧向支撑后拆竖向支撑等原则。 462.3 模板工程作业组织，应遵循支模与拆模由同一个作业班组操作。其好 处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位， 对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。 4.7 钢筋施工 4.7.1柱箍筋绑扎： 4.7.1.1按已划好的箍筋间距线，绑扎箍筋，采用反扣绑扎，不得采用顺扣。 4.7.1.2 箍筋

5、必须与柱主筋垂直，箍筋弯钩的叠合处沿柱竖筋交叉布置，与主 筋交叉点均全部绑扎。 4.7.1.3 柱内箍筋和拉结筋的交叉点最外围一行全部绑扎，其余交叉点梅花形 绑扎。 4.7.1.4 柱箍筋和拉筋的弯钩角度为135，平直部分长度为10d。 4.7.1.5柱筋保护层厚度必须符合规范要求和设计要求，主筋外皮为30mm纵距（m）:0.70 ;步距（m）:1.50 ； 立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10 ;脚手架搭设高度（m）:14.0 ; 采用的钢管（mm）:48X 3. 6 ;扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力 系数:0.80 ;板底支撑连接方式：方木支撑； 7.1.2荷载参数 模板与木

6、板自重（kN/m2）:0.350 ;混凝土与钢筋自重（kN/m）:25.000 ; 楼板浇筑厚度（m）:0.500 ;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:2.000 ; 施工均布荷载标准值（kN/m2）:1.000 ; 7.1.3木方参数 木方弹性模量E（N/mm）:9500.000 ;木方抗弯强度设计值（N/mm）:13.000 ; 木方抗剪强度设计值（N/mm）:1.300 ;木方的间隔距离（mm）:200.000 ; 缪 木方的截面宽度（mm）:40.00 ;木方的截面高度（mm）:90.00 ； 7.2模板支撑方木的计算： 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 方木的截面惯性矩I和

7、截面抵抗矩V分别为: W=4.000X 9.000 X 9.000/6 = 54 cm 1=4.000 X 9.000 X 9.000 X 9.000/12 = 243 cm E 方木楞计算简图 7.2.1荷载的计算: （1）钢筋混凝土板自重（kN/m）: q 1= 25.000 X 0.200 X 0.500 = 2.500 kN/m ; 模板的自重线荷载(kN/m): q 2= 0.350 x 0.200 = 0.070 kN/m ; (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 (kN): p i = (1.000+2.000) x 0.700 x 0.200 = 0.420 k

8、N ; 7.2.2强度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公 式如下： T 均布荷载 q = 1.2 x (2.500 + 0.070) = 3.084 kN/m; 集中荷载 p = 1.4 x 0.420=0.588 kN ; 最大弯距 M = =Pl/4 + ql 2/8 = 0.588 x 0.700 /4 + 3.084 x 0.7002/8 0.292 kN.m ; 最大支座力 N 二 P/2 + ql/2 = 0.588/2 + 3.084 x 0.700/2 = 1.373 kN ; 截面应力(T = M / w = 0.292 x 106/54.

9、188 x 103 = 5.385 N/mm 2; 方木的计算强度为5.385小13.0 N/mm2,满足要求！ 7.2.3抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力：Q = 0.700 x 3.084/2+0.588/2 = 1.373 kN ; 截面抗剪强度计算值 T = 3 x 1373.400/(2 x 45.000 x 85.000) = 0.539 N/mrh; 截面抗剪强度设计值T = 1.300 N/mm 2; 方木的抗剪强度为0.539小于1.300 ，满足要求! 7.2.4挠度计算： 最

10、大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公 式如下: 4823函取 均布荷载 q 二 q i + q 2 = 2.500+0.070=2.570 kN/m ； 集中荷载 p = 0.420 kN ; 最大变形 V 5 X 2.570 X 700.0004 /(384 X 9500.000 X 2302968.75) + 420.000 X700.0003 /( 48 X 9500.000 X 2302968.75) =0.504 mm 方木的最大挠度0.504小于700.000/250,满足要求！ 7.3木方支撑钢管计算： 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷

11、载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.084 X 0.700 + 0.588 = 2.747 kN; P P P P P F P P P P F 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 4773 4 773 4.4424.442 2 5582.559 上（IE 2.02S 0.1 E3 2.9 0.72 JG 1.0 52 3799 3.7S3 1.GS5 5.683 5.683 3 46? 3.4E3467 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.682 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.921 mm ； 最大支座 力 Qmax

12、 = 10.656 kN ; 截面应力 (T = 0.682 x 106/5080.000=134.191 N/mm2 ; 支撑钢管的计算强度小于205.000 N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10 mm,满足要求! 7.4扣件抗滑移的计算： 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 10.656 kN ； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 7.5模板支架荷载标准值(轴力)： 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 7.5.1静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN): Ngi = 0.129 X

13、8.500 = 1.097 kN ; 模板的自重(kN): Ns2 = 0.350 X 0.700 X 0.700 = 0.171 kN ; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N33 = 25.000 X 0.500 X 0.700 X 0.700 = 6.125 kN ; 经计算得到，静荷载标准值 Ng = Ng+N32+23 = 7.394 kN ; 7.5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 Nq = (1.000+2.000 ) X 0.700 X 0.700 = 1.470 kN ; 7.5.3不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

14、N = 1.2N g + 1.4N q = 10.931 kN ; 7.6立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式 其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 10.931 kN ; (T 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ; A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.89 cm 2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=5.08 cm; (T -钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2); f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm 2; L 计算长度(m); 如果完全

15、参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计 l = k iuh(1) l o = (h+2a)(2) ki-计算长度附加系数，取值为1.155 ; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ; u = 1.70 a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m; 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 L = k 1uh = 1.155 x 1.700 x 1.500 = 2.945 m ; L/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心 受压立杆的稳定系数 = 0.207; 钢管立杆受压强度计算值；(T

16、=10930.620/(0.207 x489.000 ) = 107.986 N/mrh; 立杆稳定性计算(T = 107.986 N/mm2小于f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 L = h+2a = 1.500+0.100 x 2 = 1.700 m ; Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000; 由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.530 ; 钢管立杆受压强度计算值 ；。=10930.620/ (0.530 X 489.000) = 42.175 N/mrh; 立杆稳定性计算(T = 42.175 N/mm2小于f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l o = k 1k2(h+2a)(3) k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.243 ; k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.700按照表2取值1.016 ; 公式(3)的计算结果： 立