第三章高层建筑脚手架施工.pptx

1、第三章 高层建筑施工用脚手架,2011年,扣件式钢管脚手架的构造和设计方法； 门式钢管脚手架构造和设计方法； 碗扣式钢管脚手架的构造、 附着升降脚手架、悬挑脚手架和外挂脚手架。,教学内容,教学要求,掌握扣件式钢管脚手架的构造和设计方法； 了解其他脚手架的构造和设计方法。,为满足结构施工和外装饰施工的需要，高层建筑施工时都需要搭设外脚手架。按照建筑结构和施工组织的不同；结构施工和外装饰施工可以采用同一架子，也可以采用不同的脚手架。,高层建筑外脚手架的构造形式应按工程特点 和施工组织的要求选用，首先要满足施工 需要，同时还要考虑材料用量，搭拆难易 安全保障程度等，需综合考虑经技术经验 比较后加以确

2、定。,概述,脚手架特点,所受荷载变异性较大； 扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关； 脚手架结构、构件存在初始缺陷：杆件的初弯曲、锈蚀、搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大； 安全储备小。至今，以上问题的研究不完善。,脚手架的分类 1、按照与建筑物的位置关系 外脚手架 里脚手架 2、按照支撑部位和支撑方式 落地式脚手架 水平移动脚手架 悬挑式脚手架 附墙悬挂脚手架 附着升降脚手架 悬吊脚手架,3、按照所用材料 木脚手架 竹脚手架 金属脚手架 4、按照结构形式 多立杆式 方塔式 碗扣式 附着式 门式 悬吊式平,2011年,2010年3月31日下午，武汉市江汉路步行街唐氏集团所

3、属俊华大厦正在装修的佰世威商业门面6层楼高的外墙脚手架发生坍塌。幸无人员伤亡。,07年11月6日，陕西西安繁华闹市区南大街发生一起大面积脚手架倒塌事件，造成4人轻伤。,2009年以来脚手架倒塌事故。,由钢管及扣件组成的扣件式钢管脚手架。有以下特点： (1) 承载力大 ； (2) 装拆方便，搭设灵活； (3) 比较经济。 与其他钢管脚手架相比，加工简单，一次投资较少。,第二节 扣件式钢管脚手架,适用范围： （1）工业与民用建筑，特别是多高层房屋 （2）高耸建筑物 （3）模板支撑架 （4）上料平台 （5）栈桥、码头 （6）其他,单排脚手架和双排脚手架,脚手架01规范规定，单排脚手架不适用下列情况：

4、 （1）墙体厚度小于或等于180mm; （2）建筑物高度超过24m； （3）空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体； （4）砌筑砂浆强度等级小于或等于M1.0的砖墙；,扣件式钢管脚手架的基本构架形式(m),回转扣件,直角扣件,对接扣件,常用敞开式双排脚手架的构架尺寸(m),注: 表中所示2+2+40.35(kN /m2)，包括下列荷载: 2+2 (kN /m2)是二层装修作业层施工荷载； 40.35(kN /m2)包括二层作业层脚手板，另二层脚手板为建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）规范规定的构造设置； 3+2+40.35(kN /m2),3表示一层结构作用层施工荷载，见P1

5、52表5-9； 作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2 设置，（其中为立杆纵距）。,脚手架钢管应采用现行国家标准，其质量应符合： 材质要求： 现行国家标准碳素结构钢(GBT700)中Q235-A级钢的规定； 脚手架钢管的尺寸应按表5-3采用； 脚手架钢管的截面特性如表5-4； 钢管上严禁打孔。,表5-3 脚手架钢管尺寸(m),表5-4 脚手架钢管的截面特性指标,用扣件连接的钢管脚手架，其水平杆的轴线与立杆轴线在主节点上并不汇交在一点； 当纵向或横向水平杆传荷载至立杆时，存在偏心距53mm，如图 所示； 在一般情况下，此偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略；,脚手板 （1）可采用

6、钢、木、竹材料制作； （2）其质量和尺寸允许偏差应符合规范验收 条件，并应有防滑措施。,作用于脚手架的荷载类型： 永久荷载(恒荷载)； 可变荷载(活荷载)。,扣件式钢管脚手架的荷载及其组合,脚手架的荷载,永久荷载(恒荷载)可分为： (1)脚手架结构自重 ； (2)构、配件自重。 包括： 脚手板；栏杆；挡脚板；安全网等防护设施的自重。,可变荷载(活荷载)可分为： (1)施工荷载：包括：作业层上的人员； 器具和材料的自重。 (2)风荷载。,永久荷载标准值应符合下列规定： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，宜按课本表5-5采用； (2)冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应按课本表5-

7、6采用； (3)栏杆与挡脚板自重标准值，应按课本表5-7采用； (4)脚手架上吊挂的安全设施(安全网、苇席、竹笆及帆布等)的荷载应按实际情况采用； 常用构配件与材料、人员自重应按课本表5-8采用。,表5-5 483.5钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值gk(kN/m),作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式 算： k=0.7zs0 式中：k:风荷载标准值(kNm2)； z:风压高度变化系数， 见课本表5-10； s :脚手架风荷载体型系数，按课本表5-12的规定采用； 0 ：基本风压(kN/m2)，按现行国家标准建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用。,设计脚手架的承重

8、构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按下表采用。,脚手架的荷载效应组合,脚手架的荷载组合,计算主要内容： (1)纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算； (2)立杆的稳定性计算； (3)连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； (4)立杆地基承载力计算。,扣件式钢管脚手架的设计计算,基本设计规定,纵向、横向水平杆的抗弯强度应按式 计算： =M/W f M：纵向、横向水平杆弯矩设计值 按下式计算： M=1.2MGk+1.4MQk MGk：脚手板自重标准值产生的弯矩； MQk：施工荷载标准值产生的弯矩； W：截面模量，可查参考资料表格； f

9、：钢材的抗弯强度设计值。,纵向水平杆、横向水平杆计算,纵向、横向水平杆的挠度： vv 式中：v挠度； v容许挠度。 注意： 计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，不考虑扣件的弹性嵌固作用(偏于安全)，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la。 横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l0可按下图所示采用。,双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a500，其计算外伸长度(即荷载分布范围) a1=300mm；水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略不计。,2011年,纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力应符合下式规定： RRc 式中： R-纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； Rc-

10、扣件抗滑承载力设计值。,（1）立杆的稳定性计算 不组合风荷载时: N /(A) f 组合风荷载时: N /(A)+MW/W f N:计算立杆段的轴向力设计值； :轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表5-21取值； f ：钢材的抗压强度设计值。 MW ：计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 W：截面模量，可查表,立杆计算,不组合风荷载: N =1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK 组合风荷载: N=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4(NQK+ NWK) NG1K：脚手架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K :构配件自重标准值产生的轴向力； NQK:施工荷载标准值产生的轴向力总

11、和，内、外立杆可按一纵距(跨)内施工荷载总和的1/2取值; NWK:风荷载产生的轴向力, :轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表5-21取值: :长细比， =l0/i； l0 :计算长度； l0=kh k ：计算长度附加系数，1.155； ：考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5-22取值； h ：立杆步距； i ：截面回转半径，可查表； A ：立杆的截面面积，可查表。,MW ：计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩： MW=0.85 1.4MWK=0.851.4 k la h2 /10 MWK：风荷载标准值产生的弯矩； k：风荷载标准值； la ：立杆纵距； f ：钢材的抗压强度设

12、计值。,（2）立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 当脚手架搭设尺寸采用： 相同的步距、立杆纵距、立杆横 距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；,当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时： 除计算底层立杆段外； 还必须对出现最大步距或最大立杆纵距； 立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算； 双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆,脚手架有两种可能的失稳形式： 整体失稳，局部失稳； 整体失稳： 内、外立杆与横向水平杆组成的横向框架，沿垂直主体结构方向大波鼓曲现象，波长均大于步距，并与连墙件的竖向间距有关； 局部失稳： 立杆在步距内发生小波鼓曲，波长与步距相近，内、外立杆

13、变形方向可能一致，也可能不一致。,图5.7 双排脚手架的整体失稳 1连墙件 2失稳方向,当脚手架以相等步距、纵距搭设，连墙件设置均匀时，在均布施工荷载作用下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，脚手架破坏形式为整体失稳； 当脚手架以不等步距、纵距搭设，或连墙件设置不均匀，或立杆负荷不均匀时，两种形式的失稳破坏均有可能。,整体失稳是脚手架的主要破坏形式，计算只对整体稳定； 为了防止局部立杆段失稳，脚手架规范除将底层步距限制在2m以下外，应规定对可能出现的薄弱的立杆段进行稳定性计算。,以上计算的轴向力N值计算可以忽略施工荷载的偏心作用： 原因： 施工荷载一般是偏心地作用于脚手架上，上下层

14、的交叉，使分担的施工荷载趋于均匀； 脚手架结构自重产生的最大轴向力与由不均匀分配施工荷载产生的最大轴向力不会同时相遇。,规定脚手架高度不宜超过50m 的依据： (1)根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采用单管的落地脚手架一般在50m 以下； (2)搭设高度超过50m 时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。,(3)参考国外的经验，如美国、德国、日本等也限制落地脚手架的搭设高度，美国为50m，德国为60m，日本为45m； 脚手架搭设高度限值H，是考虑到脚手架是施工现场搭设的临时结构，其结构安全度受人为因素影响很大，高度越高不安全隐患越大； 为确保高层脚手

15、架的安全，特按照英国标准脚手架实施规范(BS 59751982)作此规定。,当需要的搭设高度大于50m 时，一般都比较慎重地采用了加强措施： 如： 采用双管立杆；分段卸荷； 分段搭设等方法,连墙件的轴向力设计值计算： Nl= N1W +N0 式中：Nl：连墙件轴向力设计值(kN)； N1W：风荷载产生的连墙件轴向力设计值， Nlw =1.4kAW k：风荷载标准值 AW ：每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积； N0：连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，单排架取3，双排架取5。,连墙件计算,立杆基础底面的平均压力应满足 ： pfg 式中：p：立杆基础底面的平均压力，p=N

16、/A； N：上部结构传至基础顶面的轴向力设计值； A：基础底面面积； fg：地基承载力设计值， fg =kcfgk； kc：脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对黏土取0.5，对岩石、混凝土取1.0； fgk：地基承载力标准值，应按国家标准。,立杆地基承载力计算,模板支架计算立杆的稳定性应按以上脚手架立杆稳定承载力计算方法计算： 不组合风荷载时： N=1.2 NGK+ 1.4 NQK 组合风荷载时： N=1.2 NGK+0.851.4 NQK 式中： NGK-模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和； NQK-施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝

17、土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。,模板支架计算,【例5.1】 某高层装饰工程拟搭设50m高双排脚手架，采用483.5钢管、冲压钢脚手板(每块宽230mm，自重0.3 kN/m2，作业层铺4块；挡脚板用冲压钢脚手板1块)，脚手架排距1.05m、步距1.8m、柱距1.8m，连墙件竖向间距3.6m、水平间距5.4m，双层同时作业，立网全封闭(立网网眼尺寸35mm35mm，绳径3.2mm，自重0.01 kN/m2)。工程位于市区，地面粗糙度C类，基本风压0=0.45kN/m2，验算底层立杆稳定承载力。,解 (1) 脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k 一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的

18、轴向力标准值： gk=0.1337 kN/m(查 P151表5-5)， 则： 50米高脚手架结构自重产生的轴向力标准值： NG1k=0.1337 kN/m50m =6.685 kN。,(2) 构配件自重标准值产生的轴向力NG2k： 2层脚手板自重标准值产生的轴向力： 0.3 kN/m20.23 m1.8 m42/2=0.4968 kN,（每块宽230mm，自重0.3 kN/m2，作业层铺4块；挡脚板用冲压钢脚手板1块) 2块挡脚板自重标准值产生的轴向力： 0.3 kN/m20.23 m1.8 m2 =0.2484 kN,2根护身栏杆自重标准值产生的轴向力(双作业层各1根)： 0.0384 kN

19、/m1.8 m2 =0.1382 kN （其中0.0384 kN/m是钢管的每米重量见P150表5-4） 安全网自重标准值产生的轴向力： 0.01kN/m21.8 m50 m =0.9 kN （其中0.3 kN/m2题给条件） NG2k=0.4968+0.2484+0.1382+0.9=1.783 kN (3) 施工荷载标准值产生的轴向力总和,(4) 风荷载设计值产生的弯矩MW 5m高度处风压高度变化系数z=0.74（见P153表5-10） 全封闭立网挡风系数 =（3.5+3.5）0.321.05（3.53.5）=0.192(1.05为考虑绳结的影响) An=(3.5+3.5）0.321.05

20、(立网挡风面积） Aw=（3.53.5） (立网迎风面积） = An/ Aw,=2.0 kN/m21.05 m1.8 m2/2=3.78 kN （其中2.0kN/m2是施工均布活荷载装修脚手架标准值，见P152表5-9， 1.05m为脚手架排距）,s=1.30.192=0.2496(认为背靠建筑物为开洞墙) （s=1.3见P154表5-12） k=0.7zs =0.70.740.24960.45 =0.0582 kN/m2 风荷载标准值产生的弯矩MWk= k la h2 /10 =0.05821.81.82 10=0.0340 kNm 风荷载设计值产生的弯矩MW=0.851.4MWk=0.85

21、1.40.0340=0.0404 kNm k:风荷载标准值(kNm2)； z:风压高度变化系数；s :脚手架风荷载体型系数； 0 ：基本风压(kN/m2),(5) 底层立杆稳定承载力验算 底层立杆轴向力设计值N： 不组合风荷载时， N= 1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK =1.2(6.685+1.783)+1.43.78 =15.454 kN 组合风荷载时， N=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4(NQK+ NWK) =1.2(6.685+1.783)+0.851.43.78 =14.660 kN NG1K：脚手架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K :构配件自重标准值产

22、生的轴向力； NQK:施工荷载标准值产生的轴向力总和; NWK:风荷载产生的轴向力.,2011年,立杆计算长度l0=kh=1.1551.50180=311.9cm （脚手架立杆计算长度系数，按表5-22取值，h 立杆步距） 长细比=l0/i=311.9/1.58=197.4；（i回转半径表54） 轴心受压构件的稳定系数=0.185（查表P161表5-21） 不组合风荷载时： N /(A) =15454 (0.185489)（489为钢管截面积查P150表5-4） =170.8N/mm2 f =205N/mm2 组合风荷载时：N /(A)+MW/W（W为截面模量见表54） =14660(0.18

23、5489)+40400/5080 =170.0 N/mm2 f= 205N/mm2(满足)。,作业：将【例5.1】改动部分数据，如红色表示重新计算该题 某高层装饰工程拟搭设15m高双排脚手架，采用513.0钢管、冲压钢脚手板(每块宽30mm，自重0.3 kN/m2，作业层铺4块；挡脚板用冲压钢脚手板1块)，脚手架排距1.05m、步距2.0m、柱距1.8m，连墙件竖向间距3.6m、水平间距5.4m，双层同时作业，立网全封闭(立网网眼尺寸35mm35mm，绳径3.2mm，自重0.01 kN/m2)。工程位于市区，地面粗糙度C类，基本风压0=0.45kN/m2，验算底层立杆稳定承载力。,解 (1)

24、脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k 一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴向力标准值： gk=0.12590.96=0.1209 kN/m(查 P151表5-5)， 则： 50米高脚手架结构自重产生的轴向力标准值： NG1k=0.1209 kN/m15m =1.813 kN。 (2) 构配件自重标准值产生的轴向力NG2k： 2层脚手板自重标准值产生的轴向力： 0.3 kN/m20.23 m1.8 m42/2=0.4968 kN （每块宽230mm，自重0.3 kN/m2，作业层铺4块；挡脚板用冲压钢脚手板1块) 2块挡脚板自重标准值产生的轴向力： 0.3 kN/m20.23 m1.8

25、 m2 =0.2484 kN 2根护身栏杆自重标准值产生的轴向力(双作业层各1根)：,2011年,0.0355 kN/m1.8 m2 =0.1278 kN （其中0.0355 kN/m是钢管的每米重量见P150表5-4） 安全网自重标准值产生的轴向力： 0.01kN/m21.8 m15m =0.27kN （其中0.3 kN/m2题给条件） NG2k=0.4968+0.2484+0.1278+0.27=1.143 kN (3) 施工荷载标准值产生的轴向力总和 =2.0 kN/m21.05 m1.8 m2/2=3.78 kN （其中2.0kN/m2是施工均布活荷载装修脚手架标准值，见P152表5-

26、9， 1.05m为脚手架排距） (4) 风荷载设计值产生的弯矩MW 5m高度处风压高度变化系数z=0.74（见P153表5-10） 全封闭立网挡风系数 =（3.5+3.5）0.321.05（3.53.5）=0.192(1.05为考虑绳结的影响) An=(3.5+3.5）0.321.05(立网挡风面积） Aw=（3.53.5） (立网迎风面积） = An/ Aw,2011年,s=1.30.192=0.2496(认为背靠建筑物为开洞墙) （s=1.3见P154表5-12） k=0.7zso =0.70.740.24960.45 =0.0582 kN/m2 风荷载标准值产生的弯矩MWk= k la

27、h2 /10 =0.05821.822 10 =0.0419 kNm 风荷载设计值产生的弯矩 MW=0.851.4MWk=0.851.40.0419=0.0499 kNm k:风荷载标准值(kNm2)； z:风压高度变化系数 s :脚手架风荷载体型系数； 0 ：基本风压(kN/m2),2011年,底层立杆轴向力设计值N： 不组合风荷载时， N= 1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQ =1.2(1.813+1.143)+1.43.78=8.840 kN 组合风荷载时， N=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4(NQK+ NWK) =1.2(1.813+1.143)+0.851.43.

28、78 =8.045 kN NG1K：脚手架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K :构配件自重标准值产生的轴向力； NQK:施工荷载标准值产生的轴向力总和; NWK:风荷载产生的轴向力.,底层立杆稳定承载力验算,2011年,立杆计算长度l0=kh=1.1551.50200=346.5cm （脚手架立杆计算长度系数，按表5-22取值，h 立杆步距） 长细比=l0/i=346.5/1.70=203.8；（i回转半径表54） 轴心受压构件的稳定系数=0.174（查表P161表5-21） 不组合风荷载时：N /(A) =8840 (0.1742452)（452为钢管截面积查P150表5-4） =112

29、.27N/mm2 f =205N/mm2 组合风荷载时： N /(A)+MW/W（W为截面模量见表54） =8045(0.1742452)+49900/5130 =111.90 N/mm2 f= 205N/mm2(满足)。,2011年,1. 纵向水平杆、横向水平杆和脚手板 纵向水平杆的构造应符合下列规定： (1)纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； (2) 纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接必须符合以下规定： 纵向水平杆的对接扣件应交错布置： 两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内； 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm； 各接头中心

30、至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，如图示。,扣件式钢管脚手架的构造要求,2011年,(a) 接头不在同步内(立面) (b) 接头不在同跨内(平面) 图 纵向水平杆对接接头布置 1立杆 2纵向水平杆 3横向水平杆,2011年,(3)纵向水平杆搭接长度不应小于lm，应等间距设置3个旋转扣件固定。 (4) 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时： 纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上； 当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm，如图所示。,2011年,横向水平杆的构造应符合下列规定: 主节点处必须设置一根横

31、向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除; 主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm；？ 在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4L，且不应大于500mm； 提示： 主节点：立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。 (4) 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。 (5)当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排,2011年,脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上； 单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm； (6) 使用竹笆脚手板

32、时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上； 单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上。,2011年,脚手板的设置应符合下列规定： (1) 作业层脚手板应铺满厂铺稳，离开墙面120150mm； (2) 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上； 当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻； 脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm。 脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平

33、杆的长度不应小于100m，如图所示。,2011年,(a) 脚手板对接 (b) 脚手板搭接 脚手板对接、搭接构造,(3) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设； 且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。,2011年,靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，脚手架底层步距不应大于2m，如图示。,2. 立杆 每根立杆底部应设置底座或垫板； 脚手架必须设置纵、横向扫地杆： 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上； 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于lm；,2011年

34、,立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接： 对接、搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置： 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内； 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm； 各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 (2) 搭接长度不应小于lm，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于l00mm； 立杆顶端宜高出女儿墙上皮lm，高出檐口上皮1.5m； 双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。,2011年,3. 连墙件连墙件数量的设置除应满足规范计算要求外，应符合表规定。连墙件的

35、构造应符合下列规定：,(1) 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。(2) 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。,2011年,连墙件的布置应符合下列规定： (1) 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； (2) 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定； (3) 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； (4) 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。,2011年,4. 门洞 单、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆

36、、平行弦杆桁架结构型式，如图所示，斜杆与地面的倾角应在4560之间。,5. 剪刀撑与横向斜撑 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑； 单排脚手架应设剪刀撑。 剪刀撑的设置应符合下列规定： （1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表的规定确定。,2011年,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间 。 (2) 高度在24m以下的单、双排脚手架，应在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置； 中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，如图所示。,(3) 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； (4) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在

37、与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。,2011年,横向斜撑的设置符合下列规定 (1) 横向斜撑应在同一节间，由底至顶呈之字形连续设置，斜撑的固定应与门洞桁架斜腹杆要求相同； (2) 一字形、开口型双排脚手架的两端必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。 (3) 高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑；高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。,2011年,目前用量最多的扣件式钢管脚手架483.5焊接钢管作主构件，钢管上每隔一定距离安装一套碗扣接头制成。,碗扣式钢管脚手架,基本构造,2011年,碗

38、扣类型： 上碗扣：上碗扣对应地套在钢管上，其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动。 下碗扣：下碗扣焊在钢管上； 横杆：在钢管两端焊接横杆接头制成。,连接方法： 只需将横杆接头插入下碗扣内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆和立杆牢固地连在一起，形成框架结构； 每个下碗扣内可同时装4个横杆接头，位置任意。,2011年,多功能 能组成不同组架尺寸、形状和承载能力的单、双排脚手架、爬升脚手架、悬挑架等； (2) 高功效 横杆与立杆的拼拆快速省力，工人用一把铁锤即可完成全部作业； (3) 承载力大 立杆连接是同轴心承插； 横杆同立杆靠碗扣接头连接，各杆件

39、轴心线交于一点，节点在框架平面内； 接头具有可靠的抗弯、抗剪、抗扭力学性能。,主要功能特点,2011年,(4) 安全可靠 接头设计时，考虑到上碗扣螺旋摩擦力和自重力作用，使接头具有可靠的自锁能力。 作用于横杆上的荷载通过下碗扣传递给立杆，下碗扣具有很强的抗剪能力。 上碗扣既使没被压紧，横杆接头也不致脱出而造成事故。 (5) 加工容易 主构件用483.5 焊接钢管，制造工艺简单，成本适中 。 (6) 维修少 脚手架没有螺栓连接，耐碰磕，一般锈蚀不影响拼拆作业，不需特殊养护、维修。,2011年,门式钢管脚手架组成：门架、交叉支撑、连接棒、 挂扣式脚手板或水平架、锁臂等组成基本结构。 再设置水平加固

40、杆、剪刀撑、扫地杆、封口杆、托座与底座，并采用连墙件与建筑物主体结构相连的一种标准化钢管脚手架。,门式钢管脚手架,概述,门架组成： 立杆、横杆及加强杆焊接组成，如图示。,2011年,1门式框架；2剪刀撑；3水平梁架；4螺旋基脚；5梯子； 6栏杆；7脚手板,框式外脚手架,基本单元,2011年,表5-26 落地门式钢管脚手架的搭设高度,门式钢管脚手架的设计内容 (1)脚手架的平、立、剖面图； (2)脚手架基础做法； (3)连墙件的布置与构造； (4)脚手架的转角处、通道洞口处构造； (5)脚手架的施工荷载限值； (6)脚手架的计算，一般包括脚手架稳定或搭设高度计算以及连墙件的计算； (7)分段搭设

41、或分段卸荷方案的设计计算； (8)脚手架搭设、使用、拆除等的安全措施。,2011年,门式钢管脚手架的主要破坏形式： 在抗弯刚度弱的门架平面外多波鼓曲失稳，如图示。,当交叉支撑只在脚手架的单侧设置，又不在未设交叉支撑一侧按步架设连续纵向加固杆时，脚手架将在门架平面外大波曲失稳破坏，如图示。,2011年,当连墙件做稀疏布置，其竖向间距大到46个门架高度时，脚手架可能在门架平面方向大波鼓曲失稳，如图示，这种失稳破坏低于第一种破坏形式。,2011年,门式脚手架用于模板支撑时，荷载应按现行国家标准混凝土结构工程施工及验收规范(GB 50204)及组合钢模板技术规范(GBJ 214)中有关规定取值，并进行荷载组合。门式脚手架用于满堂脚手架时，荷载应按实际作用取值，门架承载力应按前述稳定承载力公式进行计算。 模板支撑： 用于梁模板支撑的门架，可采用平行或垂直于梁轴线的。,模板支撑与满堂脚手架,2011年,特点： 脚手架的固定、升降、防坠落、防倾覆等靠导轨实现，如下图所示