29.（第一版）超过一定规模的危险性较大螺栓固定式悬挑脚手架专项施工方案-8.10

中国五冶集团有限公司④8.8级M20承压型连接高强螺栓同时承受剪力和拉力承载力验算螺栓同时承受剪力和拉力承载力验算应满足《钢结构设计标准》（GB50017-2017）公式11.4.3-1、11.4.3-2的要求：［(Nv/Nvb)2＋(Nt/Ntb)2］1/2≤1；Nv≤Nｃｂ/1.2［(Nv/Nvb)2＋(Nt/Ntb)2］1/2＝［(10.1/61.20)2＋(60.7/97.917)2］1/2=0.69<1Nｃｂ/1.2＝112.8/1.2=94kN>Nv＝20.2/2＝10.1kN计算结果表明螺栓同时承受剪力和拉力承载力足够，螺栓连接安全。10.2梁侧预埋悬挑承力架上斜拉杆连接设计计算上拉式悬挑承力架的上斜拉杆顶端用1个销栓与预埋在主体结构外围梁侧的可拆式45#钢M20普通螺栓模锻双耳环连接，见图11-3；钢筋斜拉杆下端与钢梁上焊接双耳板通过1个连接见图11-2。钢筋斜拉杆上顶端双耳板的倒角处理，两者厚度，孔边净宽一致。同一拉杆上下耳环、板和销栓受力相等，因此，按上拉杆钢筋最不利轴力和反力进行耳板、销栓和螺栓的连接计算。（a）钢筋斜拉杆上拉端连接（b）钢筋斜拉杆下拉端连接图11-2上斜拉杆构造图11-3双耳拉环（板）的构造10.2.1双耳环（板）强度计算上斜拉杆、节点设计需按最不利情况考虑，上拉式悬挑承力架的支座反力计算表明，在2301mm工况（拉杆2不受力状态）时，为最不利状况。此时，上支座反力、轴力分别为PFX＝13.7kN，PFY＝22.8kN，Nmax＝26.6kN（拉）。斜拉杆顶、底端连接节点设计应按这些最不利情形设计。（1）双耳环（板）的轴心受拉强度计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）公式5.6.6计算，应满足:式中σ—双耳环（板）轴心受拉应力值（N／mm2）；At—双耳环（板）净截面面积，双耳环（板）按四个截面计算,At＝4×b×t＝4×14.5×10=580mm2;t—双耳环（板）净截面厚度，t＝10mm;b—双耳环（板）顺受力方向宽度，b＝14.5mm;ft—双耳环（板）的抗拉强度设计值，45#钢按《优质碳素结构钢》（GB/T699-2015）查得屈服强度fyk=355N/mm2，断后伸长率δ=16%>10%,其力学性能优于HPB300钢筋，这里计算按HPB30钢筋性能处理，查《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015）第9.7.6条规定，取ft＝65N／mm2；Nt—预埋螺栓环承受的轴向拉力设计值（N）,Ntmax＝13700N。于是＝13700/580=23.6N／mm2<ft＝65N／mm2双耳环（板）的受拉强度满足要求。（2）双耳环（板）的受剪强度计算双耳环（板）承受的剪力设计值Nvmax＝26.6kN（按照最不利状态）,双耳环（板）的受剪承载力设计值为：Nv＝A×fv=4×b×t×fv式中Nv—双耳环（板）的受剪承载力设计值（N）；b—双耳环（板）每片环（板）的宽度，a＝14.5mm；t—双耳环（板）每片环（板）的厚度，t＝10mm；fv—双耳环（板）的抗剪强度设计值，45#钢fyk=355N/mm2，计算按Q345查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表4.4.1，fv＝175N／mm2。于是：Nv＝4×b×t×fv＝4×b×t＝4×14.5×10×175＝101500N＝101.5kN＞Nvmax＝26.6kN双耳环（板）受剪承载力满足要求。10.2.2上端预埋螺栓拉环的螺栓杆受力计算（1）预埋螺栓拉环的螺栓杆受拉强度计算45#钢M20普通螺栓杆承受的轴心拉力设计值PFx＝Ntmax＝13.7kN，螺栓受拉承载力设计值按《钢结构设计标准》(GB50017-2017)公式11.4.1-5计算：Ntb＝πde2ftb/4式中Ntb—预埋螺栓杆轴方向受拉承载力设计值（N）；de—预埋螺栓杆在螺纹处的有效直径（mm），de＝17.6545mm；ftb—预埋螺栓杆抗拉强度设计值，C级普通螺栓查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表4.4.6，按预埋锚栓取ftb＝170N／mm2。则Ntb＝πde2ftb/4＝3.14×17.65452×170/4＝41615N＝41.615kN＞Ntmax＝13.7kN45#钢C级M20预埋螺栓拉环的螺栓杆的抗拉承载力满足要求。（2）预埋螺栓拉环的螺栓杆受剪强度验算C级M20预埋普通螺栓拉环的螺栓杆承受的剪力设计值PfY＝Nvmax＝22.8kN，其受剪承载力设计值按《钢结构设计标准》(GB50017-2017)公式11.4.1-1计算：Nvb＝πd2fvb/4式中Nvb—预埋螺栓杆受剪承载力设计值（N）；d—预埋螺栓杆直径（mm），取d＝20mm；fvb—预埋螺栓杆抗剪强度设计值，C级M20预埋普通螺栓查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表4.4.6，fvb=140N/mm2。则Nvb＝πd2fvb/4＝3.14×202×140/4＝43982N＝43.982kN＞Nvmax＝22.8kN，安全。（3）预埋螺栓拉环的螺栓杆同时受拉、剪强度验算考虑预埋螺栓可梁顶或梁侧预埋，C级M20预埋普通螺栓拉环的螺栓杆同时承受的轴心拉力设计值Ntmax＝13.7kN，剪力设计值Nvmax＝26.6kN，其同时受拉、剪承载力设计值按《钢结构设计标准》(GB50017-2017)公式11.4.1-8计算：［(Nv/Nvb)2＋(Nt/Ntb)2］1/2≤1根据前面计算可得：［(Nv/Nvb)2＋(Nt/Ntb)2］1/2＝［(26.6/43.982)2＋(13.7/41.615)2］1/2＝0.61<1计算结果表明预埋螺栓拉环的螺栓杆同时承受剪力和拉力承载力足够，连接安全。预埋螺栓拉环的螺栓杆的强度满足受力要求。10.2.3销栓连接计算直径20销栓按C级普通螺栓设计，应普通螺栓的计算方法进行销栓的抗剪、抗压强度计算。（1）销栓抗剪强度计算每个销栓承受的剪力设计值Nvmax＝29.7kN，其受剪承载力设计值按《钢结构设计标准》(GB50017-2017)公式11.4.1-1计算：Nvb＝nvπd2fvb/4式中Nvb—销栓杆受剪承载力设计值（N）；nv—受剪面数目，由于销栓是将耳板与钢筋环连接起来，剪切面按最不利考虑，按1个计算，取nv＝1；d—销栓杆直径（mm），取d＝20mm；fvb—销栓杆抗剪强度设计值，C级M20预埋普通螺栓查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表4.4.6，fvb=140N/mm2。则：Nvb＝πd2fvb/4＝3.14×202×140/4＝43982N＝43.982kNNvb＝43.982kN>Nvmax＝26.6kN销栓抗剪强度满足要求。（2）销栓承压强度计算参照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)公式11.4.1-3计算，应满足:Ncb＝dΣtfcb式中Ncb—销栓承压强度设计值（N）；d—销栓杆直径（mm），取d＝20mm；Σt—在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的较小值(mm)，取Σt＝20mm；fcb—销栓杆承压强度设计值，Φ20销栓按C级普通螺栓计算，按钢筋斜拉杆强度等级Q235查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表4.4.6，fcb=305N/mm2。则：Ncb＝dΣtfcb＝20×20×305＝122000N＝122kN＞Nvmax＝26.6kN销栓承压承载力满足要求，销栓的强度满足受力要求。10.2.4拉杆双耳板焊缝连接计算上拉式悬挑承力架的上斜拉杆Φ20钢筋底端用1个直径20销栓与焊接在型钢梁上的双耳环连接，双耳环与型钢梁采用直角焊缝连接，取直角焊缝hf＝6mm。则：:hf＝6mm＜hfmax＝1.2tmin＝1.2×6mm＝7.2mm＞hfmin＝1.5tmax1/2＝1.5×101/2＝4.74mm。直角焊缝按图11-4计算。图10-4拉杆节点立面示意图一、荷载 F=26.6KN;荷载角度α(度)=60°二、连接参数 焊缝高度hf1=6mm; 焊缝长度Lw=50mm; 荷载外偏心e=0mm;三、钢材等级 钢材等级:Q235,焊缝强度设计值fw=160N/mm2四、应力验算:1.计算焊缝截面特性 焊缝的有效计算长度为Lwe=Lw-2×hf1=50-2×6=38mm 有效计算高度为he=0.7×hf1=0.7×6=4.2mm2.荷载计算 剪力V=F×cosα×0.5=26.6×cos60°×0.5=6.7(KN) 拉力N=F×sinα×0.5=26.6×sin60°×0.5=11.5(KN) 弯矩M=N×e=11.5×0.00=0.00(KN-m)3.应力计算 焊缝形式：直角角焊缝 受力形式：拉(压)弯剪 Lw=50mm,hf=6mm,he=4.2mm N=12.9kN,M=0.00kN,V=7.4kN 查表：ffw=160N/mm2 强度增大系数βf=1.22 W=Lwe2×he/6=382×4.2/6=1010.8mm3 σ=[N/(Lwe×he)+M/W]=[11.5×103/(38×4.2)+0.00×106/1010.80] =72.2N/mm2≤ffw×βf=160×1.22=76.5N/mm2，满足要求。 τ=V/(Lwe×he)=6.7×103/(38×4.2)=41.2N/mm2≤ffw=160N/mm2，满足要求。 σz=[(σ/βf)2+τ2]1/2=[(76.5/1.22)2+41.22]1/2 =72.4N/mm2≤ffw=160N/mm2。综上，下拉杆与型钢梁连接处双耳板焊缝满足要求。10.2.5混凝土内螺帽对混凝土梁的冲切验算梁侧预埋悬挑梁斜拉杆上端采用一个内置预埋混凝土的方形螺母螺栓固定，螺母传递螺栓的拉力作用给混凝土梁或混凝土墙，方形螺母尺寸为40×40×20mm。如图11-4a所示，螺母受力简图如图11-4b，图11-4c所示。（a）方形螺母（b）方形螺母受力简图（c）方形螺母冲切锥体示意图图11-4方形螺母受力示意图参照《混凝土结构规范》(GB50010-2010)2015公式6.5.1-1计算，应满足fl≤0.7βhftημmh0式中fl—螺栓最大拉力设计值（N）；βh—截面高度影响系数，当h≤800mm时，取1.0；ft—混凝土抗拉强度设计值；η—影响系数，取1.0；μm—计算截面的周长，取距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；h0—截面的有效高度，取h0=150mm；由图12-4（c）可知:μm=4×(40+150)=760mm螺栓所受最大拉力设计值fl(max)=Nt=55.8kNft＞fl/0.7βhημmh0=60700/（0.7×1.0×1.0×760×150）=0.76N/mm2结构混凝土强度C30，ft=1.43＞0.88N/mm2，满足设计要求，由《混凝土结构规范》(GB50010-2010)2015表4.1.4知,规范对应最低C15混凝土抗拉强ft=0.91N/mm2＞0.76N/mm2，满足要求。10.2.6悬挑承力架梁端板对混凝土的局部受压承载力验算当上拉式悬挑承力架拉杆在未工作状态时，悬挑梁底座对混凝土梁有一个弯矩M的作用，在弯矩M的作用下，螺栓受拉，底座下端受压，按平截面假定，压应力呈三角形分布，受力简图和计算简图如图11-5（a），图11-5（b）所示。图11-5（a）梁端在弯矩M作用下受力简图图11-5（b）梁端在弯矩M作用下计算简图参照《混凝土结构规范》(GB50010-2010)2015公式6.2章有关规定x—相对受压区高度；h0—有效高度，取215mm；M—计算截面最大弯矩，M=26.1KN.mα1—系数，按《混凝土规范》6.2.6条计算；b—底座宽度，取210mm；fc—混凝土抗压强度设计值，取14.3N/mm2；=45.2mmNmax=α1fcbx=1.0×14.3×210×45.2=135.6kN混凝土局部受压强度可参照《混凝土结构规范》(GB50010-2010)2015，6.6.1，6.6.2条有关规定进行计算：本项目，a=210mm，b=x=53.0mm。AL=a×b=11130；Ab=（a+2b）×3b=50244mm2βl=（Ab/AL）1/2=2.0；βc=1.0可知，由《混凝土结构规范》(GB50010-2010)2015，6.6.1-1fc＞fl/1.35βcβlAl=135600/（1.35×1.0×2.0×11130）=4.51N/mm2因此，当混凝土强度为fc＞4.51N/mm2时，满足型钢梁底座对混凝土梁受压要求，由《混凝土结构规范》(GB50010-2010)2015表4.1.4知，规范对应最低C15混凝土fc=7.2N/mm2>4.51N/mm2，因此能够满足局部承压要求，且尚有余量。梁侧悬挑承力架传给主体结构荷载值单拉式悬挑承力架钢筋斜拉杆上端f点的支座反力反向作用在上层主体结构外围梁上，也就是钢筋斜拉杆上端传给建筑物主体结构混凝土墙、柱、梁外围的荷载值。令钢筋斜拉杆上端传给上层主体结构外围梁的垂直集中荷载设计值为P上层Y1.2。n，水平集中荷载设计值为P上层X1.2.n。悬挑梁传给本层主体结构外围梁的垂直集中荷载设计值为P本层Y1.2.n，水平集中荷载设计值为P本层X1.2.n。（2）当单拉式承力架在施工过程中可能出现某种突发状况导致钢筋斜拉杆未参与工作时，此时两根立杆传来的上部钢管脚手架荷载将全部由悬挑型钢梁单独全部承受,此时工字钢悬挑梁传给本层建筑物主体结构混凝土墙、柱、梁为最不利工况。此时工字钢悬挑梁连接端为固定端的支座反力反向作用在本层主体结构外围梁上，也就是工字钢悬挑梁固定端传给建筑物主体结构外围梁的荷载值。令工字钢悬挑梁固定端传给本层主体结构外围梁上的垂直集中荷载设计值为Q本层Y1.2.n，弯矩荷载设计值为T本层1.2.n（即本层梁扭矩）。（3）双拉式悬挑承力架钢筋斜拉杆上端支座反力反向作用在上层主体结构外围梁上，也就是钢筋斜拉杆上端传给主体结构混凝土墙、柱、梁外围的荷载值。令钢筋斜拉杆上端传给上层主体结构外围梁的垂直集中荷载设计值为R上层Y1.2.n,水平集中荷载设计值为R上层X1.2.n。悬挑梁传给本层主体结构外围梁的垂直集中荷载设计值为R本层Y1.2.n，水平集中荷载设计值为R本层X1.2.n。（4）当双拉式承力架在施工过程中可能出现某种突发状况导致一根钢筋斜拉杆未参与工作时，此时立杆传来的上部钢管脚手架荷载将全部由一根拉杆和悬挑型钢梁全部承受,此时工字钢悬挑梁传给本层建筑物主体结构混凝土墙、柱、梁为最不利工况。令钢筋斜拉杆上端传给上层主体结构外围梁的垂直集中荷载设计值为S上层Y1.2。n，水平集中荷载设计值为S上层X1.2.n。悬挑梁传给本层主体结构外围梁的垂直集中荷载设计值为S本层Y1.2.n，水平集中荷载设计值为S本层X1.2.n。承力架传给主体结构荷载值设计值：详见表12-1。承力架传给主体结构荷载简图：详见图12-1。表12-1承力架传给主体结构荷载值设计值表荷载作用位置荷载设计值1300mm1800mm2100mm2301mm单拉式拉杆正常工作状态上层P上层Y1.2,n19.0↓22.2↓//P上层X1.2.n5.4→9.4→//本层P本层Y1.2.n2.0↓0.2↓//P本层X1.2.n5.4←9.4←//拉杆（不受力）状态本层Q本层Y1.2.n20.1↓20.2↓//T本层1.2。n16.326.1//双拉式拉杆正常工作状态上层R上层Y1.2.n//22.3↓22.1↓R上层X1.2.n//12.4→13.7→本层R本层Y1.2.n//4.5↓4.8↓R本层X1.2.n//12.4←13.7←拉杆2（不受力）状态上层S上层Y1.2.n//23.2↓22.8↓S上层X1.2.n//12.4→13.7→本层S本层Y1.2.n//3.5↓3.9↓S本层X1.2.n//12.4←13.7←注：表中P,Q单位为KN，T单位为KN·mP上层Y1.2.n表示正常工作工况下的上层主体结构所受竖向荷载值，1.2.n表示长度类别；P上层X1.2.n表示正常工作工况下的上层主体结构所受水平荷载值，1.2.n表示长度类别；P本层Y1.2.n表示正常工作工况下的本层主体结构所受竖向荷载值，1.2.n表示长度类别；P本层X1.2.n表示正常工作工况下的本层主体结构所受水平荷载值，1.2.n表示长度类别；Qb本层Y1.2.n表示拉杆失效工况下的上层主体结构所受竖向荷载值，1.2.n表示长度类别；Q本层X1.2.n表示拉杆失效工况下的上层主体结构所受水平荷载值，1.2.n表示长度类别；T本层1.2.n表示单拉式悬挑架在拉杆失效时型钢梁传给本层主体梁的不利扭矩；有楼板约束时参照《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010折减；对于主体结构有楼板时，可不考虑承力架的水平作用力对主体结构的影响。表中数据为设计值，设计单位验算原结构时应根据实际情况按标准值进行验算，标准值与设计值转换系数可为1.35。当平面布置图中型钢梁长度与表对应长度不一致时，可简化插值确定。根据《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》DGJ32/J121-2011第5.2.2条规定，为安全起见，应取表所示荷载布置图对主体结构外围梁的承载力进行验算，取拉杆正常工作状态所对应的上层竖向力验算上层梁，取拉杆失效状态时型钢梁端对应本层的竖向力及扭矩验算本层梁。图11-1承力架传给主体结构荷载简图悬挑承力架落在主体结构悬挑构件时支撑体验算12.1支撑体选取部位及其悬挑架布置根据本项目结构施工图及梁侧预埋悬挑承力架平面布置图，本项目悬挑支撑体布置和需要验算的边梁及悬挑梁布置图如图13-1所示（对于非悬挑部位设计单位根据结构计算模型验算）。根据结构图，本项目有两个类型悬挑，分别计算。图12-1a悬挑支撑体布置图图12-1b悬挑支撑体布置图12.2验算部位荷载取值根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的第5.5.3款“对搭设在楼面等建筑结构上的脚手架，应对支撑架体的建筑结构进行承载力验算，当不能满足承载力要求时采取可靠的加固措施”的有关规定，必须经原设计单位根据梁侧悬挑承力架传来的脚手架最不利荷载，对安装悬挑承力架的主体结构外围墙、柱、梁进行承载力验算合格后，或者当不能满足承载力要求时应采取增配钢筋或其他可靠的加固措施后，方可进行悬挑承力架预埋件的安放工序。承力架传给主体结构荷载值详见表12-1。承力架传给主体结构力学模型如图13-1所示，按照拉杆失效时最不利情况调整上层、本层、下层部位构件截面及配筋。a.边梁力学模型b.悬挑梁力学模型图12-1悬挑支撑体力学模型12.3主体结构悬挑支撑体验算A型悬挑支撑体验算悬挑支撑体边梁截面复核1计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:3.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:3.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:按裂缝控制配筋计算 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HRB400配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.300mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=3700B×H=200×500左中右弯矩(-):0.0000.000-43.573弯矩(+):0.00025.7070.000剪力:24.767-25.058-46.610上部as:353535下部as:353535上部纵筋:200200353下部纵筋:351432274箍筋Asv:191191191上纵实配:2E14(308)2E14(308)2E18(509)下纵实配:2E18(509)2E18(509)2E18(509)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:0.31%0.31%0.51%下实配筋率:0.51%0.51%0.51%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.0000.0290.060挠度:-0.0000.699-0.000最大裂缝:0.060mm<0.300mm最大挠度:0.699mm<18.500mm(3700/200)本跨计算通过.梁号2:跨长=3600B×H=200×500左中右弯矩(-):-43.5730.0000.000弯矩(+):0.00030.9790.000剪力:58.0999.829-39.526上部as:353535下部as:353535上部纵筋:276200200下部纵筋:228200200箍筋Asv:191191191上纵实配:2E18(509)2E14(308)2E14(308)下纵实配:2E20(628)2E20(628)2E20(628)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:0.51%0.31%0.31%下实配筋率:0.63%0.63%0.63%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.0600.0280.000挠度:-0.0001.063-0.000最大裂缝:0.060mm<0.300mm最大挠度:1.063mm<18.000mm(3600/200)本跨计算通过.悬挑支撑体悬挑梁截面复核：为简化计算，按照边梁传给悬挑梁的集中力计算，并考虑传给边梁的扭矩转化成弯矩传给悬挑梁。考虑楼板的作用，扭矩折减系数取值0.4，并按照每根工字钢传给边梁两端扭矩叠加法确定传给悬挑梁的弯矩。1计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:3.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:3.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:按裂缝控制配筋计算 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HRB400配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.300mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=1500B×H=200×500左中右弯矩(-):-206.806-113.127-26.000弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:129.275120.538111.800上部as:353535下部as:353535上部纵筋:1468729200下部纵筋:285200200箍筋Asv:216216216上纵实配:3E25(1473)3E25(1473)3E25(1473)下纵实配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:1.47%1.47%1.47%下实配筋率:0.31%0.31%0.31%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.2690.1260.007挠度:-0.0001.1983.958最大裂缝:0.269mm<0.300mm最大挠度3.958mm<15.000mm(2×1500/200悬挑)本跨计算通过.A型悬挑支撑体悬挑梁-21计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:3.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:3.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:按裂缝控制配筋计算 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HRB400配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.300mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=1000B×H=200×500左中右弯矩(-):-200.825-111.956-26.000弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:180.650174.825169.000上部as:353535下部as:353535上部纵筋:1414489200下部纵筋:200200289箍筋Asv:523523523上纵实配:3E25(1473)3E25(1473)3E25(1473)下纵实配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:1.47%1.47%1.47%下实配筋率:0.31%0.31%0.31%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.2620.1250.007挠度:-0.0000.5231.735最大裂缝:0.262mm<0.300mm最大挠度1.735mm<10.000mm(2×1000/200悬挑)本跨计算通过.A型悬挑支撑体悬挑梁-31计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:3.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:3.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:按裂缝控制配筋计算 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HRB400配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.300mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=2450B×H=200×500左中右弯矩(-):-193.369-63.406-26.000弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:137.74268.8710.000上部as:353535下部as:353535上部纵筋:1349402200下部纵筋:200270200箍筋Asv:267267267上纵实配:3E25(1473)3E25(1473)3E25(1473)下纵实配:2E16(402)2E16(402)2E16(402)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:1.47%1.47%1.47%下实配筋率:0.40%0.40%0.40%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.2410.0470.007挠度:-0.0002.5027.506最大裂缝:0.241mm<0.300mm最大挠度7.506mm<24.500mm(2×2450/200悬挑)本跨计算通过.B型悬挑支撑体验算悬挑支撑体边梁截面复核1计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:3.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:3.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:按裂缝控制配筋计算 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HRB400配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.300mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=4200B×H=200×500左中右弯矩(-):0.0000.000-35.339弯矩(+):0.00040.8590.000剪力:35.977-9.900-55.165上部as:353535下部as:353535上部纵筋:200200239下部纵筋:232594299箍筋Asv:191191191上纵实配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)下纵实配:3E16(603)3E16(603)3E16(603)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:0.31%0.31%0.31%下实配筋率:0.60%0.60%0.60%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.0000.0340.116挠度:-0.0002.223-0.000最大裂缝:0.116mm<0.300mm最大挠度:2.223mm<21.000mm(4200/200)本跨计算通过.梁号2:跨长=2700B×H=200×500左中右弯矩(-):-35.340-15.079-38.158弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:26.78611.059-51.831上部as:353535下部as:353535上部纵筋:226200247下部纵筋:200200200箍筋Asv:191191191上纵实配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)下纵实配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:0.31%0.31%0.31%下实配筋率:0.31%0.31%0.31%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.1160.0210.145挠度:-0.000-0.632-0.000最大裂缝:0.145mm<0.300mm最大挠度:0.000mm<13.500mm(2700/200)本跨计算通过.梁号3:跨长=4200B×H=200×500左中右弯矩(-):-38.1580.0000.000弯矩(+):0.00041.0020.000剪力:56.2075.743-40.135上部as:353535下部as:353535上部纵筋:243200200下部纵筋:253207278箍筋Asv:191191191上纵实配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)下纵实配:2E16(402)2E16(402)2E16(402)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:0.31%0.31%0.31%下实配筋率:0.40%0.40%0.40%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.1450.0990.000挠度:-0.0002.784-0.000最大裂缝:0.145mm<0.300mm最大挠度:2.784mm<21.000mm(4200/200)本跨计算通过.悬挑支撑体悬挑梁截面复核：为简化计算，按照边梁传给悬挑梁的集中力计算，并考虑传给边梁的扭矩转化成弯矩传给悬挑梁。考虑楼板的作用，扭矩折减系数取值0.4，并按照每根工字钢传给边梁两端扭矩叠加法确定传给悬挑梁的弯矩。B型悬挑支撑体悬挑梁-11计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:3.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:3.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:按裂缝控制配筋计算 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HRB400配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.300mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=1500B×H=200×500左中右弯矩(-):-169.756-87.777-26.000弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:113.675104.93868.900上部as:353535下部as:353535上部纵筋:1152534200下部纵筋:200200405箍筋Asv:191191191上纵实配:3E25(1473)3E25(1473)3E25(1473)下纵实配:2E16(402)2E16(402)2E16(402)箍筋实配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋实配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上实配筋率:1.47%1.47%1.47%下实配筋率:0.40%0.40%0.40%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂缝:0.2110.0870.007挠度:-0.0000.9553.119最大裂缝:0.211mm<0.300mm最大挠度3.119mm<15.000mm(2×1500/200悬挑)本跨计算通过.B型悬挑支撑体悬挑梁-21计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:3.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:3.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.30 活载分项系数:1.50活载调整系数:1.00 配筋条件:按裂缝控制配筋计算 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HRB400配筋调整系数:1.0 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.300mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=1500B×H=200×500