悬挑式脚手架专项方案

管博监理目录TOC\o”1-3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc289956618”第一节编制依据1HYPERLINK\l”_Toc289956619”第二节工程概况1HYPERLINK\l”_Toc289956620”1.1、工程概述1_Toc289956626"第四节脚手架材料选择5_Toc289956628”第六节脚手架的劳动力安排10HYPERLINK\l”_Toc289956629”第七节脚手架的检查与验收10第八节脚手架搭设安全技术措施10HYPERLINK\l”_Toc289956631"第九节脚手架拆除安全技术措施13HYPERLINK\l”_Toc289956632"第十节、脚手架施工应急救援预案14第十一节、一般位置型钢悬挑脚手架计算书17HYPERLINK\l”_Toc289956634"第十二节、大阳角位置型钢悬挑脚手架计算书27HYPERLINK\l”_Toc289956635”第十三节、联梁位置型钢悬挑脚手架计算书38第一节编制依据《钢结构设计规范》(GB50017—2003）；《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2002)；《悬挑式脚手架安全技术规程》（DG/TJ08-2002-2006）《钢管脚手架扣件》GB15831－2006《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002)；《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99）第二节工程概况1。1、工程概述本工程为多层别墅，地上三层、地下一层,基地总用地面积102985平方米，容积率1。25，公建区总建筑面积为92275.56平方米，本工程±0.000相当于绝对标高+4。930m。自然地坪相对标高为+4。030m左右。1。2、参建单位───工程项目名称：xxxxx───建设单位：xxxxxxxx───主体设计单位：xxxxxxxxx───勘察单位：xxxxxxxxx───监理单位：xxxxxxxxx───施工总承包单位：xxxxxxxxx───工程地址:xxxxxxxxx1.3、建筑概况：本工程各单体的建筑分类：S1—S3号楼为多层公共建筑，S4、S5号楼为一类高层,设计使用年限50年;建筑耐火等级:S4、S5号楼及地下车库为一级，其余为二级;建筑抗震设防烈度为七度。屋面防水等级为Ⅱ级,使用年限15年，屋面采用911聚氨酯防水材料及钢筋砼刚性防水二道防水。地下室防水等级为二级，采用911聚氨酯防水层和渗透结晶防水层,变配电室防水等级为一级。本工程砌筑砂浆均采用商品砂浆,地面以上的砌筑砂浆不应低于M5,砌块强度等级为A3。5.1。4、结构概况本工程结构类型：S1-S3号楼、地下车库都是框架结构，S4号楼为框剪结构,S5号楼为剪力墙结构。结构设计使用年限为50年。结构设计等级分别为：(1）基础的安全等级为二级；(2)建筑结构的安全等级为二级；(3）钢筋砼结构的抗震等级为三级(S5剪力墙为二级）；(4)砌体结构施工质量等级B级；（5)地基基础设计等级乙级；(6）地下工程的防水等级为二级.主要结构材料：(1）普通钢筋强度标准值应具有不小于95％的保证率，吊钩、吊环均采用HPB235钢筋，不得采用冷加工钢筋;预埋件锚筋采用HRB335钢筋，严禁采用冷加工钢筋;（2）型钢、钢板、钢管、锚栓等级为Q235；(3）焊条:E43（HPB235级钢筋,Q235钢焊接)，E50（HRB335级钢筋，HRB400级钢筋焊接）；（4）混凝土等级：基础垫层C15,构造柱、过梁、腰带等构件C25,地下室底板、外墙、有覆土地下室顶板及水池C30（抗渗等级S6），集水坑、电梯井坑（底板及侧壁)C30（抗渗等级S6），地下室其余部分（板、梁、柱、墙）C30。1。5、施工部署（1）根据工程特点,本工程外脚手架搭设采用双排单立杆落地外脚手架+型钢悬挑脚手架能满足结构施工要求，同时还要满足后期装修要求使用.外脚手架总体设计为落地式脚手架+型钢悬挑脚手架（落地脚手架详见“落地脚手架专项方案”）。(2）型钢悬挑脚手架分段高度为18m(3.6m×5),且符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2002）中第6.1.1条中构造尺寸规定，脚手架相应杆件、连墙件及悬挑型钢梁的(3）本工程因施工面较大，在每栋楼号外脚手架相应位置处设马道,便于人员进出施工层作为出入口。注意在马道出入口前搭设安全防护棚。第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时，充分考虑以下几点:1、S4、S5号房均为15F，总高度均＞50m;2、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理.3、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。4、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。5、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；6、综合以上几点，脚手架的搭设,还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合质量文明标准化工地的有关标准.7、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，S4、S5号楼6层以上采用型钢悬挑脚手架，共二次悬挑。8、本方案为型钢悬挑脚手架专项施工方案。第四节脚手架材料选择型钢悬挑脚手架l、钢管脚手架,选用外径48mm,壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证，方可在施工中使用.2、悬臂钢梁采用18号工字钢制作悬挑主梁,一般位置无斜撑和斜拉，一般位置型钢悬挑长度为1。35米，锚固长度为2。7米;局部大阳角、楼梯井、电梯井等特殊部位型钢悬挑长度为最大为1。6米，锚固长度为最小为4米,上部增加12。6号槽钢作联系梁,下部增加12。6号槽钢作支撑梁,支撑梁与悬挑主梁在同一个平面内;局部阳台特殊部位悬挑长度为1。3米，锚固长度为4。4米(阳台跨度为1。8米).将工字钢用预埋的Ф18圆钢和垫板卡固定在楼面上，其中一点固定在梁上。当固定在板上时，固定点板的上部增加配筋4ф10（板的跨度内通长)。型钢应有产品质量合格证、质量检验报告等质量证明材料.型钢使用前必须进行检查,严禁使用有裂缝、变形的型钢。型钢使用前应进行防锈处理。3、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合GB15831－1995《钢管脚手架扣件》的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黄、黑间隔色。5、脚手板、脚手片采用符合有关要求.6、安全网采用密目式安全网，网目应满足800目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透,颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃,使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由上海建筑安全监督管理部门发放的准用证，同时符合GB16909－1997《密目式安全网》的要求.7、连墙件采用钢管,其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》(GB/T700)中Q235A钢的要求.第五节型钢悬挑脚手架搭设流程及要求5。1、悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆（连梁）→下部斜支撑梁→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网5。2、悬挑架的组成：悬挑施工用脚手架主要由型钢悬挑架、钢管脚手架组成，主要组成构件有：立柱、纵向水平杆、横向水平杆、扣件(直角、对接、旋转）、脚手板、剪刀撑、横向支撑、连墙件、纵向扫地杆、横向扫地杆、工字钢悬挑支架、联系梁、支撑梁等部分。5.3、悬挑支架的计算依据:悬挑脚手架的施工荷载将通过悬挑支架传递给建筑物主体混凝土结构.悬挑脚手架必须有足够的刚度和强度。悬挑脚手架支承架采用工字钢悬挑，主要计算依据及计算结果详见悬挑脚手架计算书.5。4、悬挑脚手架的搭设方法:搭设的主要方法为：根据主体结构工程的进展,采用分段搭设的方法.挑排架的设计，采用型钢作挑架,分段悬挑。S4号楼从6F楼面起做悬挑脚手架，以五层为一段,共悬挑二次,分别在6F、11F的楼面位置,每段挑脚手架高度3。6m×5=18米；S5号楼从6F楼面起做悬挑脚手架，以五层为一段，共悬挑二次，分别在6F、11F的楼面位置，每段挑脚手架高度3。2m×5=16米；悬挑架采用18号工字钢制作悬挑梁，将工字钢用预埋的Ф18圆钢和垫板卡固定在楼面上，架体立杆插在悬挑钢管的焊接钢管上，架体内立杆中心离墙距离250mm每段悬挑架体共搭设9步，步高1。8m，先在铺设钢梁的建筑物结构楼面上测量并标出钢梁的安装位置,并在此位置预埋φ18＠1500圆钢，卡环两脚锚入砼中的长度须大于35d,且在楼板的下层筋下面，待楼面浇捣混凝土凝固后,将钢梁安放就位，用垫板塞紧固定钢梁，并将钢梁与预埋圆钢之间用钢件（φ18mm以上钢筋、型钢或钢板）焊接在一起。每根钢梁锚固卡环不少于2只。钢梁作为架体搭设基础,安装必须保证其平整度,同一道钢梁累计相对高度差不超过20mm，每根钢梁内外立杆落脚处的相对高差不超过1、主杆基础本工程悬挑脚手架基础为18号工字钢，工字钢的强度和刚度满足承载力要求，具体计算数据参阅脚手架计算书。2、立杆间距(1）脚手架立杆纵距1.500m,横距1.000m，步距1。800m;连墙杆间距竖直3。600m，水平3。000m(即二步二（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右.(4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400.3、大横杆、小横杆设置(1）大横杆在脚手架高度方向的间距1。800m，以便立网挂设,大横杆置于立杆里面,采用直角扣件固定在小横杆上,每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端用直角扣件固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为300mm（2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。（3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固,交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换.6、防护栏杆（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆和栏杆里侧.(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3）脚手架外侧必须设防护栏杆和18cm高踢脚板,防护栏杆不少于2道,高度分别为0.8m（4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7、连墙件（1）脚手架与建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3。6m,设一拉结点。楼层高度超过4m或者低于4米的则随每层位置水平方向按3米做连墙件，连墙件采用φ12螺杆、螺帽与外墙连接，与外架立杆采用“3"型卡固定,如遇门窗洞口位置可采用预埋200×200×10的钢板焊接形式（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米（3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处.（4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠.8、架体内封闭（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于3（2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。（3）施工层以下外架每隔4步以及底部用密目网或其他措施进行封闭隔离。第六节脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量,确定本工程外脚手架搭设人员需要20～30人，均有上岗作业证书.2、建立由项目副经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人、安全员的认可,方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查,发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001第八节及JGJ59—99中"悬挑式外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检查.填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、签证,方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离），且不能大于4步.第八节脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施

（1）架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部.

(2）钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次,扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65N·m之间。

（3）分段架子搭设完成时由架子班组进行自检;架子搭设完毕后由项目部安全负责人与技术负责人对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

（4）该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备.

（5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间,下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆,连墙件.

2、质量保障措施

(1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育.

（2）技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。（3）脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求.

(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改.

3、安全保障措施

(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗.

(2）架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全,高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

（3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员）,不得随意向下、向外抛、掉物品,不得随意拆除安全防护装置.

(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。

A在下列情况下，必须对脚手架进行检查

a在六级大风和大雨后

b停用超过二个月，复工前。

B检查保修项目

a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；

b扣件螺丝是否松动；

c安全防护措施是否符合要求。

(6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。

（7）脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。

（8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志,严禁非操作人员入内。4、其它（1）钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。(2）外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理.（3）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定，确保施工安全.（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。（5）外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋.(6）严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。(7）保证脚手架体的整体性,不得与井架升降机一并拉结,不得截断架体.（8）结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（9)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。（10）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。（11)当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施.(12）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人.（13)脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。第九节脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架,根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准工作.作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆（拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时,应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故.14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十节、脚手架施工应急救援预案1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案=1\＊GB2⑴一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。=2\＊GB2⑵迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。=3\＊GB2⑶检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止,应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。=4\*GB2⑷止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。=5\*GB2⑸观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷;注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运,使骨折错位而造成二次伤害。=6\*GB2⑹车辆一到立即就近送往医院。=7\*GB2⑺由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。=8\＊GB2⑻总结经验教训，教育职工。2、机械伤害急救援预案=1\＊GB2⑴一旦发生机械伤害事故后,项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救,并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。=2\＊GB2⑵对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材,可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。=3\＊GB2⑶车辆一到立即就近送往医院。=4\＊GB2⑷事故调查组进行事故调查,责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。=5\*GB2⑸总结经验教训,教育职工。3、脚手架坍塌=1\*GB2⑴一旦发生脚手架坍塌事故,现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤.了解事发前该区域施工人员情况,作业人数，如有施工人员失踪或被压埋,立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除,防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班,保障抢救挖掘、移除人员体力,保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。=2\＊GB2⑵如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导.=3\＊GB2⑶在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1。争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出,保证呼吸畅通。2。出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3.伤口止血且使用止血带。4。切忌对压伤进行热敷或按摩.=4\＊GB2⑷事故调查组进行事故调查,责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。=5\＊GB2⑸总结经验教训，教育职工.4、项目部安全急救援预案为了防范安全事故的发生,加强安全防范措施,避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度,项目部特别成立安全事故紧急救援小组,并且经常演练,达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。=1\＊GB4㈠安全事故紧急救援小组名单：组长：潘瑶杰副组长：叶喜云组员：丁国荣、孙涛、吴风锦、何帮东各成员职责:1、组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥,总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。2、副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理,保持稳定现场，冷静沉着处理。3、各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度.=2\＊GB4㈡在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119急救:120报警：110第十一节、一般位置型钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米,立杆的步距采用的钢管类型为48×3。5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3。60米，水平间距3.00施工均布荷载为3。0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设9层。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。35米,建筑物内锚固段长度2。70悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0。050×1。000/3=0。017kN/m活荷载标准值Q=3。000×1。000/3=1。000kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0。038+1。2×0.017=0。066kN/m活荷载的计算值q2=1。4×1.000=1。400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.066+0.10×1。400）×1.5002=0。327kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-（0.10×0。066+0。117×1.400）×1.5002=—0.383kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=0.383×106/5080。0=75。476N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0.038+0.017=0。055kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0。055+0。990×1。000）×1500.04/（100×2。06×105×121900.0)=2。071mm大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求！二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0。038×1。500=0。058kN脚手板的荷载标准值P2=0.050×1。000×1.500/3=0.025kN活荷载标准值Q=3.000×1。000×1.500/3=1。500kN荷载的计算值P=1。2×0.058+1。2×0。025+1.4×1。500=2.199kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.2×0.038)×1。0002/8+2。199×1。000/3=0。739kN.m=0。739×106/5080。0=145。433N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5。0×0。038×1000.004/（384×2。060×105×121900。000)=0。02mm集中荷载标准值P=0.058+0。025+1.500=1.583kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1582。600×1000。0×（3×1000。02—4×1000。02/9）/(72×2。06×105×121900。0）=2.237mm最大挠度和V=V1+V2=2。257mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）：R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0。038kN脚手板的荷载标准值P2=0。050×1。000×1。500/2=0。038kN活荷载标准值Q=3。000×1。000×1.500/2=2。250kN荷载的计算值R=1。2×0。038+1。2×0。038+1.4×2。250=3.241kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40——65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0。1248NG1=0。125×18.000=2。246kN（2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。05NG2=0。050×9×1。500×（1。000+0。250)/2=0。422kN（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15NG3=0.150×1。500×9/2=1。013kN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4=0.005×1。500×18.000=0。135kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.816kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值NQ=3。000×2×1。500×1。000/2=4。500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0-—基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:W0=0。550Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用：Uz=1。670Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0。7×0.550×1.670×1.200=0.772kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+0.85×1。4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0。85×1。4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）;la—-立杆的纵距（m)；h-—立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=10.88kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0。19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm；l0-—计算长度(m），由公式l0=kuh确定,l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1。155；u—-计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1。50;A-—立杆净截面面积，A=4.89cm2；W-—立杆净截面模量（抵抗矩），W=5。08cm3;--钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=119。75［f]——钢管立杆抗压强度设计值，［f]=205。00N/mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<［f］，满足要求!2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值,N=9。93kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i--计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0-—计算长度（m),由公式l0=kuh确定,l0=3。12m;k-—计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定;u=1.50A—-立杆净截面面积，A=4。89cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；MW-—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.446kN。m；-—钢管立杆受压强度计算值（N/mm2);经计算得到=197.19[f]-—钢管立杆抗压强度设计值,[f］=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算〈［f］,满足要求！六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Nl=Nlw+No其中Nlw--风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk--风荷载基本风压标准值,wk=0.772kN/m2；Aw-—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3。60×3.00=10。800m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）;No=5。000经计算得到Nlw=11。666kN,连墙件轴向力计算值Nl=16。666kN连墙件轴向力设计值Nf=A［f］其中—-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=25。00/1。58的结果查表得到=0。96;A=4.89cm2；［f］=205。00N/mm2。经过计算得到Nf=96.246kNNf〉Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。连墙件普通螺栓连接示意图七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l，kl=ml/l，k2=m2/l。本工程算例中，m=1350mm,l=2700mm,ml=250mm,m2=1250mm;水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量（抵抗矩）W=185。00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.88kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1。2×30。60×0。0001×7.85×10=0.29kN/mk=1。35/2。70=0。50kl=0。25/2。70=0。09k2=1。25/2.70=0.46代入公式，经过计算得到支座反力RA=28.677kN支座反力RB=—5.752kN最大弯矩MA=16。581kN。m抗弯计算强度f=16。581×106/（1.05×185000。0)=85。359N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2，满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3。82+4。50=8。32kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0。0001×7.85×10=0。24kN/m最大挠度Vmax=6.331mm按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2700。0mm水平支撑梁的最大挠度小于2700。0/400,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下其中b-—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017—2003）附录B得到：b=1。65由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017—2003）附录B其值用b'查表得到其值为0.899经过计算得到强度=16.58×106/（0。899×185000.00)=99.69N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<［f］，满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算:1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5。752kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中［f］为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算,按照《混凝土结构设计规范》10。9。8［f］=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5752×4/（3.1416×50×2)］1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式其中N-—锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=5。75kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm;［fb］——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2;h-—楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于5752。00/(3。1416×18×1.5）=67.8mm.3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N—-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5。75kN；d—-楼板螺栓的直径，d=18mm；b—-楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0。95fc=13。59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!第十二节、大阳角位置型钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18。0米搭设尺寸为：立杆的纵距1。50米，立杆的横距1。00米，立杆的步距采用的钢管类型为48×3。5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3。60米，水平间距3.00施工均布荷载为3。0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2。00米，建筑物内锚固段长度3。50悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。60m，支杆采用［12。6号槽钢.一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0。050×1。000/3=0。017kN/m活荷载标准值Q=3.000×1。000/3=1.000kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0。017=0。066kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.000=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=（0。08×0。066+0。10×1.400)×1。5002=0.327kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=—(0.10×0。066+0。117×1。400）×1。5002=—0。383kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0。383×106/5080.0=75。476N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0。038+0.017=0。055kN/m活荷载标准值q2=1。000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0。055+0。990×1。000）×1500。04/（100×2。06×105×121900。0)=2。071mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0。038×1。500=0。058kN脚手板的荷载标准值P2=0.050×1.000×1。500/3=0.025kN活荷载标准值Q=3。000×1。000×1。500/3=1.500kN荷载的计算值P=1.2×0。058+1。2×0.025+1.4×1.500=2。199kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=（1。2×0。038）×1.0002/8+2.199×1.000/3=0。739kN.m=0.739×106/5080。0=145。433N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5。0×0。038×1000。004/（384×2。060×105×121900。000)=0。02mm集中荷载标准值P=0.058+0。025+1。500=1。583kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1582。600×1000。0×(3×1000.02—4×1000。02/9)/(72×2。06×105×121900.0）=2。237mm最大挠度和V=V1+V2=2。257mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN;R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0。038×1。000=0。038kN脚手板的荷载标准值P2=0.050×1。000×1.500/2=0。038kN活荷载标准值Q=3。000×1.000×1。500/2=2.250kN荷载的计算值R=1。2×0。038+1.2×0.038+1.4×2.250=3.241kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N。m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0。1248NG1=0。125×18。000=2.246kN（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。05NG2=0。050×9×1.500×（1.000+0。250)/2=0.422kN(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15NG3=0.150×1。500×9/2=1。013kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0。005NG4=0。005×1。500×18。000=0。135kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。816kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3。000×2×1。500×1。000/2=4。500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：W0=0.550Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用：Uz=1。670Us—-风荷载体型系数：Us=1。200经计算得到，风荷载标准值Wk=0。7×0。550×1。670×1。200=0.772kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+0.85×1。4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1。4Wklah2/10其中Wk-—风荷载基本风压标准值(kN/m2）；la—-立杆的纵距（m）；h——立杆的步距(m）.五、立杆的稳定性计算：1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=10.88kN；--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i-—计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;l0——计算长度（m),由公式l0=kuh确定，l0=3。12m；k——计算长度附加系数,取1.155；u——计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。50;A-—立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=119。75[f]——钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205。00N/mm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算〈[f]，满足要求!2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=9.93kN；—-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i-—计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3。12m;k--计算长度附加系数，取1。155;u—-计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1。50A-—立杆净截面面积,A=4.89cm2;W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5。08cm3；MW-—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.446kN.m；——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=197。19［f］—-钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205。00N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算〈[f］,满足要求！六、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw--风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：Nlw=1。4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0。772kN/m2;Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3。00=10.800m2；No—-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5。000经计算得到Nlw=11.666kN，连墙件轴向力计算值Nl=16。666kN连墙件轴向力设计值Nf=A［f］其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=25。00/1。58的结果查表得到=0.96;A=4。89cm2；［f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=96.246kNNf〉Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分.连墙件普通螺栓连接示意图七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中,脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4,截面抵抗矩W=185。00cm3,截面积A=30。60cm2。受脚手架集中荷载P=10。88kN水平钢梁自重荷载q=1。2×30.60×0。0001×7。85×10=0。29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9。584kN,R2=13.701kN，R3=0。059kN最大弯矩Mmax=3。273kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=3.273×106/（1。05×185000.0)+4.260×1000/3060.0=18。243N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017—2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0。6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003）附录B其值用b’查表得到其值为0。929经过计算得到强度=3.27×106/（0。929×185000。00）=19.05N/mm2；水平钢梁的稳定性计算〈［f］，满足要求!九、支杆的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力.各支点的支撑力RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=10。488kN十、支杆的强度计算:斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=10.488kN下面压杆以［12。6号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N—-受压斜杆的轴心压力设计值，N=10.49kN;——轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到=0.12；i--计算受压斜杆的截面回转半径,i=1。57cm；l-—受最大压力斜杆计算长度,l=3。94m；A—-受压斜杆净截面面积,A=15.69cm2；-—受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是57.50N/mm2；[f］—-受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算〈[f］，满足要求！斜撑杆的焊缝计算:斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=10。488kN；lwt为焊接面积，取1569.00mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取185。0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=10487。86/1569。00=6.68N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算：1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13。701kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中［f］为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10。9。8［f］=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[13701×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N-—锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=13.70kN;d—-楼板螺栓的直径,d=18mm；[fb］—-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2;h-—楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到h要大于13700.77/（3。1416×18×1.5）=161。5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N—-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=13。70kN；d-—楼板螺栓的直径,d=18mm;b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc—-混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106。6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！第十三节、联梁位置型钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18。0米搭设尺寸为：立杆的纵距1。50米，立杆的横距1。00米,立杆的步距采用的钢管类型为48×3。5,连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3。00施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设9层.悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。35米,建筑物内锚固段长度2.70悬挑水平钢梁上面的联梁采用［12。6号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆.悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.050×1。000/3=0。017kN/m活荷载标准值Q=3。000×1.000/3=1。000kN/m静荷载的计算值q1=1。2×0。038+1.2×0.017=0。066kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1。000=1。400kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=（0.08×0.066+0。10×1。400)×1。5002=0。327kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=—（0。10×0.066+0。117×1。400)×1.5002=-0.383kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0。383×106/5080。0=75。476N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0。038+0.017=0.055kN/m活荷载标准值q2=1。000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0。677×0。055+0.990×1.000)×1500。04/(100×2.06×105×121900。0）=2.071mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0。038×1。500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0。050×1。000×1。500/3=0。025kN活荷载标准值Q=3。000×1。000×1.500/3=1.500kN荷载的计算值P=1。2×0.058+1。2×0。025+1.4×1.500=2.199kN小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1。2×0。038）×1。0002/8+2.199×1.000/3=0.739kN.m=0。739×106/5080。0=145.433N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5。0×0。038×1000.004/（384×2.060×105×121900。000)=0。02mm集中荷载标准值P=0。058+0。025+1。500=1.583kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1582.600×1000。0×（3×1000。02-4×1000。02/9)/（72×2。06×105×121900。0)=2。237mm最大挠度和V=V1+V2=2。257mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）：R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0。038×1。000=0。038kN脚手板的荷载标准值P2=0.050×1.000×1。500/2=0。038kN活荷载标准值Q=3。000×1。000×1。500/2=2.250kN荷载的计算值R=1。2×0。038+1。2×0.038+1。4×2.250=3.241kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-—65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0。1248NG1=0。125×18.000=2。246kN（2)脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.05NG2=0。050×9×1。500×（1。000+0.250）/2=0。422kN（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0。150×1.500×9/2=1。013kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2);0。005NG4=0。005×1。500×18。000=0。135kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.816kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×2×1。500×1。000/2=4。500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0—-基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：W0=0。550Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：Uz=1.670Us—-风荷载体型系数：Us=1。200经计算得到，风荷载标准值Wk=0。7×0。550×1。670×1。200=0.772kN/m2.考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+0。85×1。4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0。85×1。4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2);la——立杆的纵距(m）；h—-立杆的步距（m).五、立杆的稳定性计算：1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N--立杆的轴心压力设计值,N=10.88kN;-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0。19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3。12m；k—-计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.50；A--立杆净截面面积，A=4.89cm2；W-—立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.08cm3;——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2);经计算得到=119。75［f]-—钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205。00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算〈[f］，满足要求!2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=9。93kN;