港扩建地质灾害危险性评估报告

港扩建地质灾害危险性评估报告公司利用自筹资金于xx年12月建成了目前我国泊位等级最大的铁矿石深水中转码头─嵊泗xx港（称一期工程）。xx港一期工程主要以满足宝钢自身需求为主，设计年吞吐能力为1000万吨，主要建有25万吨级（兼靠30万吨级）卸船泊位一个，3.5万吨级（兼靠5万吨级）装船泊位一个，堆场约15万平方米，堆场容量为108万吨。2003年完成矿石接卸量1176万吨，完成二程船装矿1148万吨，码头通过能力已超过设计能力。根据宝钢发展规划和铁矿石可控资源平衡，至2010年一程船远洋运输需要深水中转港接卸铁矿石能力约为2500万吨，xx港一期工程已不能满足此接卸能力，需要建设新的装、卸泊位。为确保xx集团公司钢铁生产的稳步发展，进一步降低企业运输成本，同时服务于长江三角洲及长江沿线钢铁企业，进一步完善该地区港口布局、改善运输环境，拟对xx港进行扩建。为此，我院受xx集团公司设计管理处的委托，承担xx集团公司xx矿石中转港扩建工程的地质评估工作要求是必须对建设工程遭受地质灾害的可能性和工程建设评估工作的主要任务是阐明xx集团公司xx矿石中转港扩建工程建设区的地质环境条件基本特征，分析论证工程建设区及其附近分布的各类地质灾害特征和危害程度逐一进行现状评估，对建设场地范围内，工程建设可能引发或加剧的和本身可能遭受的各类地质灾害的可能性和危害程度分别进行预测评估；在上述评估的基础上，综合评估建设场地地质灾害危险性程度，划分出危险性等级分区，说明各区段主要地质灾害种类和危害程度，对建设场地适宜性作出评估，并提出可行的防治地质估工作的通知》及附件《地质灾害危险性评估技（6）中交第三航务工程勘察设计院《xx集团公司xx矿石中转港扩第一章评估工作概述图1-1)。嵊泗本岛距上海吴淞口60海里，距上海南汇芦潮港距舟山定海74海里，距宁波镇海76海里，距日本长崎约400海里，是进出上海港、长江流域的必由之路，居于我国贸易评估区曾进行过一系列区域地质、水文地质、工程地质调查及专项项目泊位等级（万吨级）数量顶标高长度结构类型基础形式12111131121材料库(1层楼)1车辆维修间(1层楼)1危险品库(1层楼)1地磅房(1层楼)1541535KV降压站(1层楼)1#1变电所(1层楼)1#2变电所(1层楼)1(1)中交第三航务工程勘察设计院《xx集团公司xx矿石中转港扩(2)中交第三航务工程勘察设计院勘察工程公司石中转港扩建工程（围堤区）岩土工程勘察报告（施工图设计阶段）》(3)浙江省区域地质调查大队《嵊泗幅1:20万区域地质调查报告》(5)浙江省工程物探勘察院《舟山市地质灾害防治规划说明书》在收集前人工作成果基础上进行野外调查，调查以点为基础，采用地质追索法结合穿越法，对建设场地及附近的地质、水文地质、工程地质条件及地质灾害现状进行了全面的调查；同时走访当地政府、有关单位及居民区，向他们了解历史地质灾害情况。在此基础上，对现状地质灾害危险性和工程建设可能引发地质灾害的危险性进行了科学评估，根本次评估工作方法、资料整理和报告编写均按国土资源部《地质灾35接受评估委托，签订合同项目初步分析及现场踏勘项目工程分析项目工程分析地质环境条件基本特征分析↓编制评估工作大纲地质灾害调查↓地质灾害类型确定及评价要素选取现状评估↓现状评估预测评估 综合评估↓ 防治措施↓提交成果根据《舟山市地质灾害防治规划》，建设场地属地质灾害不易发区。按展。具体划分标准：在海域区，以建筑红线向外扩展100～150m；在丘陵区一般以分水岭为界，详见地质灾害危险性评估综合成果图。本次编图坐标：根据《技术要求》规定：地质灾害危险性评估级别，根据地质环境育；地质构造较简单，岩体完整性一般；岩土体变化较大，且性质差异性较大，水文地质条件良好；破坏地质环境的人类工程活动一般；发育小型海岸崩塌，地质灾害弱发育；故综合确定其地质环境条件属于中等万吨级装船泊位各一个。工程建成后，xx港可接卸巴西航线上的30万第二章地质环境条件雨量较充沛，季节显著，四季分明。全年风况具有明显的季节性变化，冬季盛行偏北风，夏季盛行偏南风，春秋两季风向交替变化。在夏秋之交期，除了局部地区有雷阵雨外，热带气旋和台风将不时侵袭，常造成很大的经济损失。台风是本地区主要的灾害性天气，根据小洋山金鸡门其中97年11号台风为上个世纪90年代以来对嵊泗影响最大的一次台59h。根据嵊泗县气象站1956～2003年间的观测资料，评估区各气象要气象特征累年平均气温极端最高气温极端最低气温累年平均降水量多年最大年降水量多年最小年降水量多年平均雷暴天数累年最多雷暴天数多年平均雾天数累年最多雾天数单位℃℃℃mmmmmmdddd嵊泗项目潮位特性潮流特性波浪特性泥沙及岸滩稳定性潮汐属非正规半日潮大潮平均潮差4.85m最高潮位3.41m最低潮位-2.62m平均高潮位1.50m平均低潮位-1.13m潮流运动形式呈往复流，为SW向,落潮影响xx港波浪主要为ESE～SSE向水域，外海波浪对港区泊位影响最大，以风浪为主，浪向SE，最大波高2.0～2.6m。近海域泥沙主要为长江来沙，根据92年夏季和94年冬、夏季的实测资料，水体含沙量大潮大于小潮，冬季大于夏季及涨潮大于落潮。由于涨、落潮流强劲，水流挟沙能力大，泥沙不易沉积，海床较为稳定。评估区按地貌形态组合、成因类型，可划分为侵蚀剥蚀丘陵地貌、山麓堆积地貌、海岸地貌及人工地貌四种地貌类型（见照片1～2各地貌类型地貌特征分布范围侵蚀剥蚀丘陵山顶呈浑圆状，山坡坡度为25～40度，植被一般发育，最高山峰为马屁股，海拔113.3m，由火山碎屑岩组成。分布评估区东、西、北三侧。山麓残坡积斜地地面微倾斜，高程一般在5～10m间，由粉质粘土混砾石组成。分布在港区门卫西侧侵蚀海岸地貌岩岸坡角一般为50～80度，海蚀面植被不发育，岩岸受海水的不断冲蚀作用形成了一系列大小不一的海蚀沟和海蚀孔。分布于评估区山体海岸。人工平地该类地貌形成于xx港一期工程，地面平坦，高程一般为2.3～3.8m间，靠海一侧建有围堤，该地貌多用石料填筑，局部为开山形成。分布港区矿石堆场及办公与生活区。评估区山体出露一套上侏罗统茶湾组（J3c）火山碎洼地堆积物。其岩性以为灰紫色、灰白块状晶屑凝灰岩、凝灰岩为主，局部夹黄绿色薄层状凝灰质砂岩和紫灰色粉砂岩（见照片3在马屁股第四纪地层主要分布于海域区，第四系最大厚度约为60.50m。在丘陵山麓区仅分布厚度不大的残坡积层，岩性为粉质粘土混砾石。根据地层成因时代，海域区第四系划分如表2-4。地质时代代号成因类型厚度顶板埋深(m)岩性描述全新统Q4mQ41.0~3.00灰黄色淤泥，流塑，饱和，厚层状，混少量粉砂及贝壳碎片。al-mQ42.0~8.20～3.0灰色粉砂，松散～稍密，含少量粘性土和贝壳，摇振反应迅速。mQ42.7~30.70~12.2灰色淤泥质粉质粘土夹粉砂，流塑，饱和，薄层状构造，局部为淤泥质粉质粘土。上更新统Q3al-lQ34.8~14.010.0~30.7灰绿、黄褐色粉质粘土，可塑～硬塑，局部含少量砾石。alQ31.2~16.111.0~42.0杂色砾砂，中密～密实，饱和，砾石大小3~10mm，最大30mm，局部混粘性土。新昌-定海-花鸟断隆（四级构造单元）东北端，东侧为浙东沿海断陷，西侧为杭州湾断陷。岛内山体走向呈东北，与区域地质构造相一致，即以华夏系构造体系为骨架，迭加了新华夏系构造和东西向构造，即由一系列北东向、东西向压性或压扭性断裂以及低序次的北西向张扭性断裂30º300º75º压性破碎带宽5～8m，带内为次圆状构造角砾岩，胶结。小60º330º80º压性破碎带宽1m左右，带内多为糜棱岩化，胶结，两侧岩体硅化严重。小30º120º60º压性破碎带宽10m左右，带内为构造透镜体发育，胶结较。小70º160º80º压性破碎带宽1m左右，带内为有次生岩脉充填，胶结。小330º60º75º破碎带宽2m左右，带内为构造角砾岩发育，胶结不，有次生岩脉充填。小40º310º70º压性破碎带宽10m左右，带内有次生岩脉充填，岩石矿物多有叶腊石化，胶结。无4545合4050904534074-524504-5合5近发生过的较强地震。根据地震震中分布看，评估区地震活动具有强度1镇海下邵234长江口5长江口67长江口8长江口峰值加速度值为0.10g，相对于地震基本烈度VII度区，属基本稳定区。根据《xx集团公司xx矿石中转港扩建工程（码头及引桥区）岩土工程勘察报告（可行性阶段）》及《xx集团公司xx矿石中转港扩建工程土可划分为8个工程地质层和13个工程地质亚层（见图2-1～7其工程地质特征及力学指标详见表2-8和表2-9。层号成因土层名称主要工程地质特征1aQ填土灰黄色，松散～稍密，岩性为碎石混少量粘性土，不均匀，堆填时间已有7～8年，分布在港区的堆场和生活区。2mQ4淤泥灰黄色，流塑，饱和，厚层状，混少量粉砂及贝壳碎片，主要分布于装卸船码头、围堤及矿石堆场，厚度1-3m。3mQ4粉砂灰色，松散～稍密，含少量粘性土和贝壳，摇振反应迅4amQ4淤泥质粉质粘土灰色，流塑，饱和，薄层状构造，层面含粉砂，局部夹粉砂团块。广泛分布于评估区海域内，厚度2.7-16.2m。4bal-mQ4粉砂灰色，松散～稍密，含少量粘性土和贝壳，摇振反应迅速。分布于装卸船码头、围堤及矿石堆场，厚度2-3.2m。4b夹mQ4淤泥质粉质粘土夹粉砂灰色，流塑，饱和，薄层状构造，层间夹粉砂。零星分布于装卸船码头、围堤及矿石堆场，厚度2.6m。5mQ4淤泥质粉质粘土夹粉砂灰色，流塑，饱和，薄层状构造，层间夹粉砂。主要分布于装卸船码头、围堤及矿石堆场，厚度7.0-16.5m。6aal-lQ3粉质粘土灰绿、黄褐色，可塑～硬塑，混少量砾石。评估区海域内均有分布，厚度4.8-14.0m。6a夹alQ3砾砂局部混粘性土。零星分布评估区海域内，厚度2.2-3.0m。6balQ3砾砂局部混粘性土。评估区海域内均有分布，厚度0.9-16.1m。7al-lQ3粉质粘土灰绿、黄褐色，可塑～硬塑，呈蜡状光泽，含氧化斑点，局部混碎砾。零星分布评估区海域内，厚度2.1-4.4m。8aJ3c强风化岩层灰绿～褐黄色，湿，以晶屑凝灰岩为主，结构构造不清晰，裂隙极发育，厚度0.3～6.9m，岩体呈碎石状结构。8b中等～微风化岩层灰绿、灰白色，坚硬，块状或层状构造，凝灰结构，节理裂隙较发育，岩体呈碎块状结构，属较硬岩。岩土名称天然含水量天然 重度孔隙压缩模量固结快剪（峰值）地基承载力特征值角(度)2淤泥54.116.71.5342.112.0403粉砂29.119.10.81210.735.0754a淤泥质粉质粘土50.217.11.3912.317.0454b粉砂28.819.10.81411.536.04.05淤泥质粉质粘土夹粉砂43.117.61.2202.614.0556a粉质粘土24.220.00.6916.720.5436b砾砂18.320.60.5537.47粉质粘土24.219.90.6956.520.539按地下水的含水介质、赋存条件、水理性质及水力特征，评估区地下水可分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水二大类，其中松散岩类孔隙水地下水类型含水岩组水文地质特征对工程建设影响亚类松散水孔隙潜水海积淤泥及淤泥质土含水岩组分布矿石堆场、生活区、海域内，渗透性差，水量贫乏，小于10m3/d，水质微咸。无残坡积粉质粘土混砾石含水岩组分布于港区门卫西侧丘陵山麓斜坡地带，水位年变幅1.0～3.0m。无孔隙承压水冲海积粉砂或冲积砾砂含水岩组分布于矿石堆场、海域区，因含粘性土较少，渗透性较好，单井出水量在100m3/d以上，为咸水。对工程建设影响不大基岩水火山碎屑岩类含水岩组分布于丘陵区及孤山残丘一带，岩体裂隙多闭合，富水性差，泉流量为0.001升/秒。对边坡稳定有影响塘建设等工程，这些工程活动将开山填海，形成及海堤（见照片9和10对地质环境改变较大。本次调查表明：评估区人工边坡均为岩质边坡，坡高一般为20～30m，最高达80m，坡角为定，未发生过海堤滑移等地质灾害，评估区破坏第三章地质灾害危险性现状评估地质灾害是指包括自然因素或者人为活动引发的危害人民生命和财产安全的山体崩塌、滑坡、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等与崩塌属小型崩塌，其危险性小。发生的主要原因是海岸坡度较陡，岩体BH1海岸坡角80度，岸坡凹凸不平，海蚀作用强烈，有海蚀孔。灰白、灰绿色凝灰岩，节理裂隙发育，岩体呈镶嵌碎裂结构。高度20m左右。崩积物大小一般为40～60cm，最大为1m左右，崩积物15m3。BH2海岸呈倒坡状，岸坡凹凸不平，海蚀作用一般，局部有海蚀孔。灰白色凝灰岩，节理裂隙发育,岩体呈镶嵌碎裂结构。向，长8m，崩塌高度10m左右。崩积物大小一般为10～30cm，最大60cm左右，崩积物<1m3。BH4海岸呈倒坡状，岸坡凹凸不平，海蚀作用一般，局部有海蚀孔。紫灰色晶屑凝灰岩，节理裂隙较发育，岩体呈块状结构。高度30m左右。崩积物大小一般为30～50cm，最大为1m左右，崩积物5m3。BH5海岸坡角70度，岸坡凹凸不平，海蚀作用强烈，有海蚀孔。灰绿色球泡流纹岩，节理裂隙发育，岩体呈块状结构。高度15m左右。崩积物大小一般为20～70cm，最大为1m左右，崩积物8m3。BH6海岸坡角75度，岸坡凹凸不平，海蚀作用强烈，有海蚀孔。灰色晶屑凝灰岩，节理裂隙发育，岩体镶嵌碎裂结构，高度25m左右。崩积物大小一般为30～60cm，最大为1m左右，崩积物20m3。估区人工边坡均为岩质，边坡坡角为50°~70°不等，坡面略起伏，下而xx港区的边坡坡高一般为20～30m，最高达80m。由于岩体节理裂隙的块体易崩落（见照片13但这种单一的块体崩落范围小，危害程度危险性分级地质灾害发育程度地质灾害危害程度危险性大强发育危害大危险性中等中等发育危害中等危险性小弱发育危害小覆盖层厚度薄，岩体呈块状、层状或镶嵌碎裂结构，植被保护较好，山现有矿石堆场建在填海软土地基上，采用强夯碎石桩法进行地基处其中卸船码头采用打入式钢管桩，装船码头部分采用打入式钢管桩部分采用嵌岩桩，工作船码头采用PHC桩。根据堆场投入使用后二年多来，根据现状海岸及人工边坡崩塌均属小型崩塌，崩积物最大体积仅20m3，为零星的不稳定结构体崩落，所处位置以海岸为主，其危害程度小。其中崩塌点BT1和BT6的崩塌位于建设场地外侧，对崩塌点BT2在本次围堤建设中要挖除；而人工边坡崩塌为零星风化块体崩落，其危害程度小。根据《技术要求》对地质灾害危险性划分原则，第四章地质灾害危险性预测评估地质灾害危险性预测评估是指工程建设可能引发、加剧地质灾害和扩建工程对地质环境的影响主要有：开挖丘陵山体，形成35KV降压站及三个石料场边坡，可能引发山体崩塌或滑坡；在回填区进行大面积堆填，可能引发地基的过量沉降及软土滑坡；在建造生产辅助建筑物时，可能引发地基的不均匀沉降；在码头建设时，可能遭受海岸滑坡及砂土针对上述一系列可能引发或遭受的地质灾害，本次地质灾害危险性预测评估按工程建设对地质环境的影响因素，可分为开挖边坡区、回填区、码头区、生产辅助区等区，采用定性或半定量的方法进行评估，其开挖边坡区35KV降压站丘陵边坡崩塌或滑坡工程地质分析法赤平极射投影法石料场（一）石料场（二）石料场（三）回填区堆填区软土沉降工程地质分析法沉降计算法软土沉降与滑坡码头区装卸码头、导流堤、廊道滑坡工程地质分析法工作船码头生产辅助区综合楼等办公及生活区人工平地不均匀沉降工程地质分析法材料库等生产辅助区转运站及变电所等工程对山体开挖主要有以下四个区：一是35KV降压站东侧开挖边坡，二是石料场（一）开挖边坡，三是石料场（二）开挖边坡，四是石料场发育程度、风化程度及覆盖层厚度等因素，采用工程地质分析法和图解分析法（赤平极射投影分别评估山体开挖引发崩塌、滑坡的可能性。边坡位置地质开挖要素地形坡度岩体结构类型节理发育程度岩石风化程度覆盖层厚度35KV降压站D9坡长约150m。28~35º层状结构两组节理，较低<0.3m石料场（一）D16坡长约330m。20~30º块状结构两组节理，较高2m左右石料场（二）D15坡长约370m。22~30º镶嵌碎裂结构发育，密度0.3m左右。一般<0.3m石料场（三）D5坡长约240m。20~30º层状结构三组节理，<0.5m交线OM倾向均与坡面一致，且夹角小于45º,交线倾角接近山体坡度，其组合的结构体基本稳定。考虑到该边坡坡高为20m（见图4-2）、岩体D9地质点D16地质点J3cJJ3cJ3cJ3c根椐设计，该石料场终场后，将形成东侧及南侧人工边坡，其中东节理发育，岩体结构上部以碎裂结构为主，下部以块状结构为主，局部切割后，形成的块体有可能沿层面滑坡，引发地滑坡地质灾害；节理与其组合的结构体不稳定。边坡开挖后，可能引发崩塌或滑坡，其地质灾J3cJ3cJ3c层面:3255032550JJJD15地质点D5地质点且岩石为晶屑凝灰岩，抗风化能力不强，山体开挖后可能引发边坡的崩塌或滑坡。考虑到山顶上的微波站离坡顶仅为50m，边坡崩塌或滑坡有该石料场终场后，将形成东、南、西三面人工边坡，其中南侧边坡凝灰岩，具层状构造，岩石风化程度中等，岩JJ层面:30045JaQ侧为镶嵌碎裂结构。从图4-5中D5地质点的赤平投影分析，节理与层结构体不稳定,可能引发边坡的崩塌或滑坡。鉴于山脚下要建造危险品库，边坡崩塌或滑坡有可能影响该危险品库，其危害程度较大，故判别根据设计，xx港扩建工程的新建矿石堆场位于xx岛南侧海湾内，即一期矿石堆场南侧海域。通过新建围堤并填海形成陆域，新增陆域面在新建矿石堆场及围堤时有可能引发地基过量沉降、不均匀沉降及围堤根据设计要求，在堆场使用期，堆场上矿石堆最大高度为10m；堆-3.4～-6.0m，场地回填厚度达6.5～9.2m。由于堆场区钻孔KW33西侧的淤泥或淤泥质粉质粘土厚度达20m多，且含水量高达43.1%～54.1%,三轴不固结不排水抗剪强度仅为11.7～31.4kPa，压缩模量2.1~2.6Mpa，属典型软土地基。根据《xx集团公司xx矿石中转港扩建工程量沉降及不均匀沉降，对场地内生产辅助建筑物或构筑物影响较大，故按7度考虑。设计新建围堤两条，分别位于新建堆场西侧和南侧，其中钻孔KW33西侧地质条件差，软土厚度大，影响围堤稳定的主要土层为4a层和5层，属典型的高含水量、高压缩性、低强度的软土。根据《xx终沉降值为1.51～1.95m。计算表明：在堆填荷载的作用下，新建围堤易引发土层滑坡，最危险滑动面通过5层，方向西南。鉴于土层滑坡对现有的装卸码头及其引桥的安全构成威胁，对工程建设危害较大，故判根据设计，拟建卸船泊位、装船泊位及工作船泊位采用高桩梁板结构及桩基础。其中卸船泊位采用嵌岩桩及钢管桩，装船泊位采用钢管嵌用高桩墩式结构，基础采用嵌岩桩或打入式桩型。鉴于桩基对地质环境拟建导流堤位于拟建装船码头西端，走向呈280度,长200m，顶宽从KM5钻孔资料分析，拟建导流堤附近可能无覆盖层或覆盖层薄，对工导流堤施工时，可能引起抛石填土失稳，对工程建设影响较大，故判别综合楼、材料库、危险品库及转运站等建筑均位于回填区。由于回填区采用碎石填料，但厚度变化较大，下部为淤泥或淤泥质土，性质较差，因此，在建造食堂和活动中心、综合楼、材料库、危险品库及转运站可能引发地基不均匀沉降。鉴于拟建建筑为一般性建筑物，荷载不大，引发地基不均匀沉降范围小，其危害程度小，故判别生产辅助区地质灾害根据《xx集团公司xx矿石中转港扩建工程可行性研究报告》的分析研究，xx港涨、落潮流强劲，水流挟拟建