高大模板安全施工计算书标准

1.1 超过一定规模的危险性较大的分部分项工程判定 39.1.1危大工程判定计算式—300mm厚板 39.1.2危大工程判定计算式—400mm厚板 49.1.3危大工程判定计算式—梁截面积600×800 59.1.4危大工程判定计算式—梁截面积250×1900 61.2 模板支撑计算书 79.2.1高支模区域一500×1000梁模板支撑 79.2.2高支模区域一600×800梁模板支撑 209.2.3高支模区域一300×1000梁模板支撑 319.2.4高支模区域一500×1000梁模板支撑 429.2.5下沉广场高支模400×800梁模板支撑 539.2.6下沉广场高支模250×600梁模板支撑 649.2.7下沉广场高支模300×600梁模板支撑 759.2.8负二层区域600×1400梁模板支撑 869.2.9负二层区域400×1400梁模板支撑 969.2.10负一层区域700×2500梁模板支撑 1069.2.11负一层区域700×1000梁模板支撑 1179.2.12负一层区域400×2300梁模板支撑 1289.2.13负一层区域300×1800梁模板支撑 1399.2.14三层区域600×1000梁模板支撑 1509.2.15主次梁交接处模板支架验算 1611.3 梁侧面模板计算书 1669.3.1梁高h≥2m梁侧模板计算 1669.3.2梁高2m＞h≥1.5m梁侧模板计算 1749.3.3梁高1.5m＞h≥1m梁侧模板计算 1909.3.4梁高1m＞h梁侧模板计算 1981.4 板模板支撑计算书 2059.4.1高支模区域一9.4m板支撑计算 2059.4.2高支模区域三15.85m板支撑计算 2179.4.3负二层区域400mm厚板支撑计算 2291.5 楼板验算计算书 2399.5.1下沉广场区域15.85m高支模架体对混凝土楼盖的影响分析 2399.5.2400mm混凝土楼板高支模架体对混凝土楼盖的影响分析 250附图1：高大模板工程施工设计总说明 260附图2：高支模区域一：立杆排布图 262附图3：高支模区域一：剪刀撑排布图 263附图4：高支模区域一：连墙件、抱箍平面布置图 264附图5：高支模区域一：梁大样详图 265附图6：高支模区域一：1-1剖面详图 266附图7：高支模区域一：2-2剖面详图 267附图8：下沉广场区域高支模：立杆排布图 268附图9：下沉广场区高支模：剪刀撑排布图 269附图10：下沉广场区高支模：连墙件、柱抱箍平面布置图 270附图11：下沉广场区高支模：梁大样详图 271附图12：下沉广场区高支模：1-1剖面详图 272附图13：下沉广场区高支模：2-2剖面详图 273附图14：下沉广场区高支模：3-3剖面详图 274附图15：下沉广场区高支模：4-4剖面详图 275附图16：负二层超限梁支模大详图600×1400 276附图17：负二层超限梁支模大详图400×1400 277附图18：负二层超限板支模大详图400厚板 278附图19：负一层超限梁支模大详图700×2500 279附图20：负一层超限梁支模大详图700×1000 280附图21：负一层超限梁支模大详图400×2300 281附图22：负一层超限梁支模大详图300×1800 282附图23：三层超限梁支模大详图600×1000 283附图24：高支模区域一监测点平面布置图 284附图25：支模区域三（下沉广场高）监测点平面布置图 285附图26：负二层监测点平面布置图 286附图27：负一层监测点平面布置图 287附图28：三层监测点平面布置图 288附图29：负二层布料机平面布置图 289附图30：负一层布料机平面布置图 290超过一定规模的危险性较大的分部分项工程判定9.1.1危大工程判定计算式—300mm厚板300mm厚板危大工程判定计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068－2018《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》[住建部令第37号]住建部关于实施37号文有关问题的通知[建办质[2018]31号]一、参数信息模架架体高度为6.00m，搭设跨度为8.10m混凝土楼板厚度为0.30m混凝土和钢筋自重为25.10kN/m3模板自重为0.50kN/m2二、危大工程判定计算1、模板支架架体搭设高度、搭设跨度判定架体搭设高度为H=6.00m,5m≤H<8m.搭设跨度为L=8.10m,L<10m.2、施工总荷载判定施工总荷载组合S=1.30×(0.50+25.10×0.30)+1.50×2.00=13.439kN/m210kN/m2≤S<15kN/m2三、判定结论综上可知，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号及关于实施37号令有关问题的通知[建办质(2018)31号]，此模板工程属危险性较大的分部分项工程范围。条文规定：专项施工方案应当由施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施。9.1.2危大工程判定计算式—400mm厚板危大工程判定计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068－2018《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》[住建部令第37号]住建部关于实施37号文有关问题的通知[建办质[2018]31号]一、参数信息模架架体高度为3.80m，搭设跨度为4.00m混凝土楼板厚度为0.40m混凝土和钢筋自重为25.10kN/m3模板自重为0.50kN/m2二、危大工程判定计算1、模板支架架体搭设高度、搭设跨度判定架体搭设高度为H=3.80m,H<5m.搭设跨度为L=4.00m,L<10m.2、施工总荷载判定施工总荷载组合S=1.30×(0.50+25.10×0.40)+1.50×2.00=16.70kN/m2S≥15kN/m2三、判定结论综上可知，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号及关于实施37号令有关问题的通知[建办质(2018)31号]，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。条文规定：对于超过一定规模胡危大工程，施工单位应当组织召开专家论证会对专项施工方案进行论证。施行施工总承包的，由施工总承包单位组织召开专家论证会。专家论证前专项施工方案应当通过施工单位审核和总监理工程师审查。9.1.3危大工程判定计算式—梁截面积600×800危大工程判定计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068－2018《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》[住建部令第37号]住建部关于实施37号文有关问题的通知[建办质(2018)31号]一、参数信息模架架体高度为4.00m，搭设跨度为5.00m混凝土梁宽度为0.60m，高度为0.80m混凝土和钢筋自重为25.50kN/m3模板自重为0.50kN/m2二、危大工程判定计算1、施工线荷载判定施工线荷载组合:S=1.30×(0.50×(0.60+0.80×2)+25.50×0.80×0.60)+1.50×4.00×0.60=20.94kN/mS≥20kN/m三、判定结论综上可知，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号及关于实施37号令有关问题的通知[建办质(2018)31号]，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。条文规定：对于超过一定规模的危大工程，施工单位应当组织召开专家论证会对专项施工方案进行论证。施行施工总承包的，由施工总承包单位组织召开专家论证会。专家论证前专项施工方案应当通过施工单位审核和总监理工程师审查。9.1.4危大工程判定计算式—梁截面积250×1900危大工程判定计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068－2018《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》[住建部令第37号]住建部关于实施37号文有关问题的通知[建办质(2018)31号]一、参数信息模架架体高度为4.00m，搭设跨度为5.00m混凝土梁宽度为0.25m，高度为1.90m混凝土和钢筋自重为25.50kN/m3模板自重为0.50kN/m2二、危大工程判定计算1、施工线荷载判定施工线荷载组合:S=1.30×(0.50×(0.25+1.90×2)+25.50×1.90×0.25)+1.50×4.00×0.25=19.88kN/m15kN/m≤S<20kN/m三、判定结论综上可知，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号及关于实施37号令有关问题的通知[建办质(2018)31号]，此模板工程属危险性较大的分部分项工程范围。条文规定：专项施工方案应当由施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施。模板支撑计算书9.2.1高支模区域一500×1000梁模板支撑高支模区域一1000×1500梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1000×1500模板支架高度H(m)9.4模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.254地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9.4风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁底两侧立杆横向间距lb(mm)700步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)350板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)950板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)800梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)350梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁间距111每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)150梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)150荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×2]×1＝52.555kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×1＝38.35kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.855×0.1112+0.121×2.7×0.1112＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.864N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×38.35×111.1114/(100×10000×281250)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝111.111/250＝0.444mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.855×0.111+0.446×2.7×0.111＝2.311kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.855×0.111+1.223×2.7×0.111＝6.698kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.855×0.111+1.142×2.7×0.111＝5.483kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×38.35×0.111＝1.675kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×38.35×0.111＝4.87kNR3'=0.928q2L=0.928×38.35×0.111＝3.954kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.311/1＝2.311kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[6.698,5.483,6.698]/1=6.698kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.311/1＝2.311kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×1/9=0.029kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1.5-0.13)=0.891kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.5-0.13)=0.891kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2]×(0.95-1/2)/2×1=1.708kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2]×(0.8-1/2)/2×1=1.139kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.311+0.029+0.891+1.708=4.938kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=6.698+0.029=6.727kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.311+0.029+0.891+1.139=4.369kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.938,6.727,4.369]=6.727kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.675/1＝1.675kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.87,3.954,4.87]/1=4.87kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.675/1＝1.675kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×1/9=0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.5-0.13)=0.685kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.5-0.13)=0.685kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.95-1/2)/2×1=0.847kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.8-1/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.675+0.022+0.685+0.847=3.229kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.87+0.022=4.893kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.675+0.022+0.685+0.564=2.946kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.229,4.893,2.946]=4.893kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×6.727×0.452，0.5×6.727×0.22]＝0.136kN·mσ=Mmax/W=0.136×106/54000=2.523N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×6.727×0.45，6.727×0.2]＝1.816kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.816×1000/(2×40×90)＝0.757N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×4.893×4504/(100×9350×243×104)＝0.06mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.893×2004/(8×9350×243×104)＝0.043mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×6.727×0.45,0.4×6.727×0.45+6.727×0.2]=3.33kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.444kN,R2=3.33kN,R3=2.728kN,R4=2.728kN,R5=2.728kN,R6=2.728kN,R7=2.728kN,R8=2.728kN,R9=3.33kN,R10=2.163kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×4.893×0.45,0.4×4.893×0.45+4.893×0.2]=2.422kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.598kN,R2'=2.422kN,R3'=1.969kN,R4'=1.969kN,R5'=1.969kN,R6'=1.969kN,R7'=1.969kN,R8'=1.969kN,R9'=2.422kN,R10'=1.458kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.298×106/4490=66.297N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.465kNτmax=2Vmax/A=2×3.465×1000/424＝16.344N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.109mm≤[ν]＝L/250＝350/250＝1.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=6.388kN，R2=4.049kN，R3=6.146kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=6.388/0.6=10.646kN，P2=4.049/0.6=6.748kN，P3=6.146/0.6=10.244kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3]＝10.646kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数μ11.497非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.497×(600+2×300)=1796mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.254×0.45×1.52/10＝0.031kN·m3、稳定性计算P1＝10.646kN，P2＝6.748kN，P3＝10.244kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.497×(600+2×300)=2129mmλ1＝l01/i＝2128.734/15.9＝133.883，查表得，φ1＝0.381立杆最大受力Nw＝max[P1，P2，P3]+Mw/lb＝max[10.646，6.748，10.244]+0.031/0.7＝10.691kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10691.01/(0.381×424)+0.031×106/4490＝73.084N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188立杆最大受力Nw＝max[P1，P2，P3]+1×1.3×0.15×(9.4-1.5)+Mw/lb＝max[10.646，6.748，10.244]+1.54+0.031/0.7＝12.232kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12231.51/(0.188×424)+0.031×106/4490＝160.351N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=9.4/40=0.235≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！9.2.2高支模区域一600×800梁模板支撑高支模区域一600×800梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×800模板支架高度H(m)9.4模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.254地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9.4风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)250板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)800梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)50梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)50荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×2]×1＝29.35kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×26.65×0.152+0.121×2.7×0.152＝0.072kN·mσ＝Mmax/W＝0.072×106/37500＝1.907N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×1504/(100×10000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×26.65×0.15+0.446×2.7×0.15＝1.752kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×26.65×0.15+1.223×2.7×0.15＝5.064kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×26.65×0.15+1.142×2.7×0.15＝4.172kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×20.5×0.15＝1.208kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×20.5×0.15＝3.515kNR3'=0.928q2L=0.928×20.5×0.15＝2.854kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.752/1＝1.752kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.064,4.172,5.064]/1=5.064kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.752/1＝1.752kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/4=0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.8=0.52kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.13)=0.435kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2]×(0.8-0.6/2)/2×1=1.898kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.752+0.039+0.52=2.311kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.064+0.039=5.103kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.752+0.039+0.435+1.898=4.124kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.311,5.103,4.124]=5.103kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.208/1＝1.208kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[3.515,2.854,3.515]/1=3.515kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.208/1＝1.208kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.8=0.4kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.13)=0.335kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.8-0.6/2)/2×1=0.941kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.208+0.03+0.4=1.638kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.515+0.03=3.545kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.208+0.03+0.335+0.941=2.514kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.638,3.545,2.514]=3.545kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×5.103×0.92，0.5×5.103×0.22]＝0.413kN·mσ=Mmax/W=0.413×106/54000=7.655N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×5.103×0.9，5.103×0.2]＝2.756kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.756×1000/(2×40×90)＝1.148N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.545×9004/(100×9350×243×104)＝0.693mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.545×2004/(8×9350×243×104)＝0.031mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×5.103×0.9,0.4×5.103×0.9+5.103×0.2]=5.052kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.288kN,R2=5.052kN,R3=4.169kN,R4=5.052kN,R5=4.083kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.545×0.9,0.4×3.545×0.9+3.545×0.2]=3.51kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.622kN,R2'=3.51kN,R3'=2.855kN,R4'=3.51kN,R5'=2.489kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.52×106/4490=115.846N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.389kNτmax=2Vmax/A=2×4.389×1000/424＝20.704N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.395mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=5.547kN，R2=6.839kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=5.547/0.6=9.245kN，P2=6.839/0.6=11.399kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝11.399kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数μ11.566非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.566×(600+2×300)=1879mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.254×0.9×1.52/10＝0.062kN·m3、稳定性计算P1＝9.245kN，P2＝11.399kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.566×(600+2×300)=2227mmλ1＝l01/i＝2226.852/15.9＝140.054，查表得，φ1＝0.349立杆最大受力Nw＝max[P1，P2]+Mw/lb＝max[9.245，11.399]+0.062/0.5＝11.524kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11523.654/(0.349×424)+0.062×106/4490＝91.684N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188立杆最大受力Nw＝max[P1，P2]+1×1.3×0.15×(9.4-0.8)+Mw/lb＝max[9.245，11.399]+1.677+0.062/0.5＝13.201kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13200.654/(0.188×424)+0.062×106/4490＝179.413N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=9.4/40=0.235≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！9.2.3高支模区域一300×1000梁模板支撑高支模区域一300×1000梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1000模板支架高度H(m)9.4模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.254地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9.4风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)200板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×2]×1＝35.98kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×33.28×0.12+0.117×2.7×0.12＝0.036kN·mσ＝Mmax/W＝0.036×106/37500＝0.972N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×1004/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×33.28×0.1+0.45×2.7×0.1＝1.453kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×33.28×0.1+1.2×2.7×0.1＝3.985kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×25.6×0.1＝1.024kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×25.6×0.1＝2.816kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.453/1＝1.453kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[3.985,3.985]/1=3.985kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.453/1＝1.453kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/3=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1-0.13)=0.566kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1-0.13)=0.566kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.139kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.139kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.453+0.026+0.566+1.139=3.183kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.985+0.026=4.011kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.453+0.026+0.566+1.139=3.183kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.183,4.011,3.183]=4.011kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.024/1＝1.024kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[2.816,2.816]/1=2.816kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.024/1＝1.024kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.3/2)/2×1=0.564kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.024+0.02+0.435+0.564=2.043kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.816+0.02=2.836kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.024+0.02+0.435+0.564=2.043kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.043,2.836,2.043]=2.836kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×4.011×0.92，0.5×4.011×0.22]＝0.325kN·mσ=Mmax/W=0.325×106/54000=6.017N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×4.011×0.9，4.011×0.2]＝2.166kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.166×1000/(2×40×90)＝0.902N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×2.836×9004/(100×9350×243×104)＝0.554mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.836×2004/(8×9350×243×104)＝0.025mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×4.011×0.9,0.4×4.011×0.9+4.011×0.2]=3.971kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.151kN,R2=3.971kN,R3=3.971kN,R4=3.151kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×2.836×0.9,0.4×2.836×0.9+2.836×0.2]=2.808kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.023kN,R2'=2.808kN,R3'=2.808kN,R4'=2.023kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.452×106/4490=100.668N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.274kNτmax=2Vmax/A=2×4.274×1000/424＝20.16N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.238mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=4.274kN，R2=4.274kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=4.274/0.6=7.123kN，P2=4.274/0.6=7.123kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝7.123kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数μ11.566非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.566×(600+2×300)=1879mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.254×0.9×1.52/10＝0.062kN·m3、稳定性计算P1＝7.123kN，P2＝7.123kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.566×(600+2×300)=2227mmλ1＝l01/i＝2226.852/15.9＝140.054，查表得，φ1＝0.349立杆最大受力Nw＝max[P1，P2]+Mw/lb＝max[7.123，7.123]+0.062/0.4＝7.28kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7279.567/(0.349×424)+0.062×106/4490＝63.003N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188立杆最大受力Nw＝max[P1，P2]+1×1.3×0.15×(9.4-1)+Mw/lb＝max[7.123，7.123]+1.638+0.062/0.4＝8.918kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8917.567/(0.188×424)+0.062×106/4490＝125.681N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=9.4/40=0.235≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！9.2.4高支模区域一500×1000梁模板支撑高支模区域一500×1000梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1000模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.254地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9.4风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)400步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)200板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)550板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)550梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)50梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)50荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×2]×1＝35.98kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×33.28×0.1672+0.117×2.7×0.1672＝0.101kN·mσ＝Mmax/W＝0.101×106/37500＝2.699N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×166.6674/(100×10000×281250)＝0.048mm≤[ν]＝L/250＝166.667/250＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×33.28×0.167+0.45×2.7×0.167＝2.421kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×33.28×0.167+1.2×2.7×0.167＝6.641kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×25.6×0.167＝1.707kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×25.6×0.167＝4.693kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.421/1＝2.421kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[6.641,6.641]/1=6.641kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.421/1＝2.421kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1-0.13)=0.566kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1-0.13)=0.566kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2]×(0.55-0.5/2)/2×1=1.139kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2]×(0.55-0.5/2)/2×1=1.139kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.421+0.043+0.566+1.139=4.169kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=6.641+0.043=6.685kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.421+0.043+0.566+1.139=4.169kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.169,6.685,4.169]=6.685kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.707/1＝1.707kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[4.693,4.693]/1=4.693kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.707/1＝1.707kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.55-0.5/2)/2×1=0.564kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.55-0.5/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.707+0.033+0.435+0.564=2.739kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.693+0.033=4.727kN/m右侧