国家开放大学2022《土木工程力学(本)》形考作业1-5参考答案

（1）C通常由若干根杆件相互联结组成，杆件的几何特征是其长度远大于—（CBA）——A——荷载的大小、方向和位置不随时间变化或变化比较缓慢，不F——随时间迅速变化的荷载，会使结构产生明显的振动，因而计算过程中——（1）在任意荷载作用下，若不考虑材料的变形，其几何形状与位置均保持——1.对图示平面体系进行几何组成分析，该体系是。A.几何可变体系B.瞬变体系D.无多余约束的几何不变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有两个多余约束的几何不变体系D.有一个多余约束的几何不变体系（）A.可变体系B.无多余约束的几何不变体系B.瞬变体系D.无多余约束的几何不变体系（）A.瞬变体系B.有一个多余约束的几何不变体系C.无多余约束的几何不变体系A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系（）B.瞬变体系D.无多余约束的几何不变体系（）A.有一个多余约束的几何不变体系B.瞬变体系C.有两个多余约束的几何不变体系D.无多余约束的几何不变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有两个多余约束的几何不变体系D.有一个多余约束的几何不变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有两个多余约束的几何不变体系D.有一个多余约束的几何不变体系（）A.有一个多余约束的几何不变体系B.瞬变体系C.有两个多余约束的几何不变体系D.无多余约束的几何不变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系（）D.瞬变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系（）B.瞬变体系C.有两个多余约束的几何不变体系D.无多余约束的几何不变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系（）A.有一个多余约束的几何不变体系B.瞬变体系D.几何可变体系（）A.有一个多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有两个多余约束的几何不变体系D.无多余约束的几何不变体系（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有一个多余约束的几何不变体系D.瞬变体系（）A.有一个多余约束的几何不变体系B.可变体系C.有两个多余约束的几何不变体系D.无多余约束的几何不变体系（）C.有两个多余约束的几何不变体系D.无多余约束的几何不变体系（）A.有一个多余约束的几何不变体系B.瞬变体系D.无多余约束的几何不变体系A.三铰两两相联，三铰不在一直线上B.三铰三链杆相联，杆不通过铰C.一铰一链杆相联，杆不过铰D.三链杆相联，不平行也不相交于一点（）A.结点处各杆端之间的夹角可以任意改变B.所联结的杆件可绕结点自由转动C.刚结点自身不会转动D.结点处各杆端之间的夹角保持不变（）A.无多余约束的几何不变体系B.可变体系D.有多余约束的几何不变体系（）A.瞬变体系B.可变体系C.无多余约束的几何不变体系D.有多余约束的几何不变体系1.瞬变体系在很小的荷载作用下会产生很大的内力无多余约束的几何不变体系。(×)束的几何不变体系。(×)5.一个点在平面内的自由度等于1。(×)6.体系的实际自由度绝对不小于其计算自由度。(√)9.如果体系的计算自由度大于零，那么体系一定时几何可变体系。(√)10.多余约束是体系中不需要的约束。(×)11.仅利用变形协调条件不能唯一确定全部反力和内力的结构。(×)13.铰结点不仅能承受和传递力，而且能承受和传递力矩。(×)14.刚结点可以承受和传递力，但不能承受和传递力矩。(×)15两根链杆的约束作用相当于一个单铰。(×)16.两个刚片用不全平行也不全交于一点的三根链杆相联，组成的体系17.两个刚片用一个铰和一根链杆相联，组成的体系是无多余约束变体系。(×)18.连接4个刚片的复铰相当于4个约束。(×)19.三个刚片用三个单铰两两相联，组成的体系是无多余约束的几系。(×)4.对下图（a）所示结构，按虚拟力状态图（b）将求出()5.对图a所示结构，按虚拟力状态b将求出()6.图示虚拟状态是为了求()8.图示刚架杆端弯矩M等于()9.图示结构B截面，弯矩等于()A.，上侧受拉A.13.图示多跨梁MB为()14.图示结构中C截面弯矩等于()15.图示多跨静定梁支座截面C的弯矩等于()18.悬臂梁两种状态的弯矩图如图所示，图乘结果是()A.2Fpl33EIB.2Fpl23EIC.Fpl33EID.Fpl43EI19.竖向荷载作用下图示多跨静定梁的基本部分是()21.图示多跨静定梁的基本部分是()22.图示桁架中的零杆为()23.荷载作用下产生桁架位移的主要原因是()A.轴向变形24.图示桁架有几根零杆()25.图示对称结构中杆1与杆2的内力关系是()26.图示桁架中的零杆的数目是()27.下图所示的对称桁架中杆1和杆2的内力之间的关系是()C.F=F=028.荷载作用下产生桁架位移的主要原因是()A.轴向变形A.发生变形，但不产生位移30.能使静定结构产生内力的外因为()31.静定结构的内力与刚度()A.绝对大小有关33.结构位移计算公式是利用什么推导的()A.功的互等定理34.图示结构当支座B有沉降时产生()A.变形2.图示两个单跨梁,同跨度同荷载。但横截面形状不同,故其内力也不相同。12.图示为梁的虚设力状态,按此力状态及16.依据静力平衡条件可对静定结构进行受力分析,这样的分析结果是唯一正22.某荷载作用下桁架可能存在零杆,它不受内力,因此在实际结构中可以将A.A.A.A.一YCEI图乘法可得Δ=ΣAY0=YCEI5ql3A.——384EIql396EI3ql3768EI768EI一EIEIA.____B.C.____D.——24EI48EI48EI12EI一Δ=ΣAY0(B)(→)XEEI-7ql46EI7ql46EI5ql46EI5ql46EI一法可得Δ=ΣAY0=(D)(→)XBEI49ql4A.—48EI29ql448EI5ql448EI48EI51ql48EIA.杆件数B.约束的数目C.多余约束的数目D.结点数2.超静定结构在支座移动作用下产生的内力与刚度B.无关D.绝对值有关A.以上四种原因D.荷载作用与温度变化A.相对值绝对值都有关B.无关D.绝对值有关6.在超静定结构计算中,一部分杆考虑弯曲变形,另一部分杆考虑轴向变形,则此A.横梁刚度为无限大的排架A.瞬变体系B.可变体系C.几何不变体系D.一组单跨度超静定梁A.结构的变形条件B.多余约束处的位移协调条件A.多余未知力B.结点线位移A.只有弯矩B.只有轴力C.只有剪力和只有弯矩同时满足D.只有剪力12.力法典型方程中的自由项Δip是基本体系在荷载作用下产生的()A.xjB.xj方向的位移C.xiD.xi方向的位移A.δii恒大于零B.Δip恒大于零C.δji恒大于零D.δij恒大于零14.力法方程中的系数δij代表基本体系在xj=1作用下产生的()A.xiB.xi方向的位移C.xj方向的位移D.xjA.2次A.5A.水平位移B.轴力C.弯矩D.剪力A.竖向位移C.弯矩D.转角23.关于下图所示对称结构,下列论述正确A.AB杆无弯矩B.AB杆无剪力C.D.25.下图所示对称结构的等代结构为(C)A.B.C.D.1.支座位移引起的超静定结构内力,与各杆刚度的相对值有关。(×)2.超静定次数一般不等于多余约東束的个数。(×)3.超静定结构的力法基本结构是唯一的。(×)5.超静定结构的内力状态与刚度有关。(√)6.超静定结构由于支座位移可以产生内力。(√)8.在荷载作用下,超静定结构的内力分布与各杆刚度的绝对值有关。(×)10.温度改变对超静定结构不产生内力和反力。(×)11.同一结构选不同的力法基本体系,所得到的力法方程代表的位移条件相同。(×)13.同一结构选不同的力法基本体系所得到的16.力法典型方程是根据平衡条件得到的。(×)18.用力法计算超静定结构,选取的基本结构不同,所得同。(×)19.用力法计算超静定结构,选取的基本结构不同,则典型23.对称结构在反对称荷载作用下,对称轴穿过的截面只有反对称的内力。24.图示结构有两次超静定。(×)构。(×)28.图示(a)、(b)两个结构中,A端的支反力完全相同。(×)A.Δ1=δ11X1+Δ1P=0B.Δ1=δ11X1+Δ1P=0Δ=δX+Δ=0 （3）作M图(C)EIEI—3EI3EI3EI3EIEIΔ1P=Σ∫—EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up14(-),M1MP)ds=(D)EIA.1280B.1280C.1360D.13603EI3EI3EI3EI1（2）简化后可取半边结构如(E)所示.ABCD解1）选取基本体系如下图示δ11X1+Δ1P=0EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up5(-),M)N1NPA.0B.1C.2D.4EAEIδ11=ΣF-ilds=(C)EAEIEAEIΔ1P=ΣNiFNPl+Σ∫—EQ\*jc3\*hps25\o\al(\s\up11(-),MiMP)ds=(E)EAEIE1AEIE1A3EID.l+l3E.ql4F.-E1AEI8EI8EI1ql4ql4ql2ql2A.8EIB.8EIC.8EID.8EIll3ll31l21l2E1A3EIE1AEIE1A3EIE1AEI解1）选取基本体系（A）ABCDA.Δ1=δ11X1Δ1P=0B.Δ1=δ11X1Δ1P=0Δ=02PΔ2Δ=02PEIδ11=EI-B.7l3C.-D.4l33EIEI3EIEIEIΔ1P=Σ∫EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up10(-),M)1MPds=(B)EIA.FPl3B.2FPl3C.2FPl3D.2FPl3EIEIEI3EI1A.3FPB.6FPC.-6FPD.-4解1）利用对称性结构取半边结构如图(B)所示。。Δ1=δ11X1+Δ1P=0EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up5(-),M)11、111、12=1A.18468B.—+400C.18+200D.-+46811=21B.-+936+800D.—+400121A.−2KNB.2KNC.-1.5KND.-4.5KN解1）选取基本体系（D）A.Δ1=δ11X1+Δ1P=0B.Δ1=δ11X1+Δ1P=0Δ=δX+Δ=0=EQ\*jc3\*hps27\o\al(\s\up10(2),1)=(C)33-3-3-33484848331A.19PB.19PlC.19PD.29PlE.29PF.323232646429PG.64P5解1）利用对称性结构取半边结构如图(B)所示。一EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up3(-),F)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up3(-),F)A.0B.1C.2D.4EAEIδ11=ΣEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up8(-2),FN)ilEAEIEAEIΔ1p=ΣEQ\*jc3\*hps25\o\al(\s\up11(-),F)NiFNpl+Σ∫—EQ\*jc3\*hps25\o\al(\s\up11(-),MiMp)ds=(F)EAEIA.lB.l3C.-+-lEAEI3EIEA-+-lE.2Fpl3F.Fpl33EIEA3EI3EI1A.Fpl2B.Fpl2C.2Fpl2D.Fpl2—EAEAEAEA1.位移法典型方程实质上是()A.物理关系A.与杆件数有关4.用位移法计算超静定结构时,其基本未A.多余未知力A.绕杆端顺时针转动6.位移法典型方程中的系数kij代表Δj=1在基本体系上产生的()i7.位移法基本方程中的自由项Fip，代表i9.对称结构在正对称荷载作用下()A.剪力图正对称16.图示结构位移法方程中的自由项F1P=()C.12KN.mA.各杆都产生弯矩A.3pl1B.3plC.3plD.3pl119.下图所示三根梁的EI、杆长相同，它们的固定端的弯矩之间的关系是()A.三者的固定端弯矩相同20.下图所示连续梁，欲使A端发生单位转动，需在A端施加的力矩()A.MAB=4iB.3i<MAB<4iC.MAB=iA.μBAMB.μBA(-M)D.-MA.未知反力23.一般情况下结点的不平衡力矩总等于()C.汇交于该结点的固定端弯矩之和26.与杆件的传递弯矩有关的是()A.传递系数A.远端支承A.远端支承A.传递系数小于1A.46KN•mA.__pl4C.pl433.下图所示结构的位移法基本未知量数目为()10.如果位移法基本体系的附加约束中的反力（矩）等于零，则基本体系就12.用位移法计算荷载作用下的超静定结18.分配系数AB表示A节点作用单位力偶时,AB杆A端所分担得的杠端弯矩。22.用力矩分配法计算结构时,结点各杆端力矩分配系数与该杆端的转动刚度23.在多结点结构的力矩分配法计算中,可以同时放松所有不相令的结（3）位移法方程111+1=01令i=-，作61A.42KN.mB.-42KN.mC.-18KN.mD.-12KN.m（3）位移法方程K11Δ1+F1P=0lEQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up4(-),M)l作ᵄᵄ图如（D）所示由∑ᵄᵃ=0，得ᵃ1ᵄ=(ᵀ)A.plB.plC.3plD.3pl11+1+2=021+1+=01令i=-，作41（3）位移法方程K11Δ1+F1P=06EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up4(-),M)6A.21KN.mB.-21KN.mC.-6KN.mD.-9KN.m11（3）位移法方程K11Δ1+F1P=0EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up4(-),M)l由∑ᵄᵃ=0，得ᵃ1ᵄ=(ᵀ)A.plB.plC.3plD.3pl（3）位移法方程ᵅ11∆1+ᵃ1ᵄ=0令i=ᵃᵃ,作EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up4(̅),ᵄ)1图如（A）所示。（3）位移法方程111+1=01令i=-，作61取结点B为研究对象，由∑ᵄᵃ=0，得ᵅ11=（D）作ᵄᵄ图如（A）所示由∑ᵄᵃ=0，得ᵃ1ᵄ=(ᵀ)A.6kN.mB.21kN.mC.−6kN.mD.9kN.m（5）解方程组，求出∆1=（E）A.−9B.6C.−21D.9E.-6F.−-6（3）位移法方程ᵅ11∆1+ᵃ1ᵄ=0令i=ᵃᵃ,作EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up4(̅),ᵄ)1图如（B）所示。取结点B为研究对象，由∑ᵄᵃ=0，得ᵅ11=（C）作ᵄᵄ图如（D）所示由∑ᵄᵃ=0，得ᵃ1ᵄ=(ᵀ)A.PlB.PlC.3PlD.3Pl（3）位移法方程K11Δ1+F1P=0lEQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up4(-),M)l由∑ᵄᵃ=0，得ᵃ1ᵄ=(ᵀ)A.0B.−3PlC.3PlD.3Pl（0.60.5）（-225225）ABB0BCC400ADC8A.截面的位置A.实际荷载A.直线段组成4.机动法作静定梁影响线的理论依据是()A.虚力原理5.机动法作静定梁影响线应用的原理为()A.变形体虚功原理6.机动法作静定梁影响线的假设有()A.杆件为刚性杆A.全为零8.