国际会展中心标准展厅吊装专项施工方案

附件五展厅地面底板承载力计算1基本参数履带吊基本参数带60m杆的整机重量表吊机在不同工况下对地面的压力分析吊车参数： 主机重量：61.2t,履带总成：40.72t×2，后配重131.1t+车身压重30.4t主臂尾段头部：3.4t,主臂12米臂三节：5.5t×3,主臂6米臂一节：2.7t.主臂顶段：9.44t,主臂尾段带卷扬：6.3t，臂重合计38.34t。150吨吊钩：4.2t,吊车合计总重量：346.68t.履带吊最大压强计算计算简图荷载计算500吨履带吊车自重=履带重+主体车重+车身压重=40.72*2+61.2+1*2+30.4=173.04t后配重=131.1t臂重=38.34t吊钩重=4.2t吊车空载时总重(自重+配重+臂重+吊钩重)=173.04+131.1+38.34+4.2=346.68t其中：自重GH=173.04，其他：173.64t.其他+空载：P=配重+臂重+钩重+吊重=131.1+38.34+4.2+0=173.64t其他+吊重：P=配重+臂重+钩重+吊重=131.1+38.34+4.2+110=283.64t合力作用点计算空载时合力作用点计算先求P的合力重心距离中心轴(履带中心线)的距离x,所有荷载对重心轴取距：∑MP=0P*X=（0+4.2）*14+38.34*14/2-131.1*5.925X=（（0+4.2）*14+38.34*14/2-131.1*5.925）/173.64=-2.59m故P距离中心轴为：X=-2.59mB=1.524m（履带板总宽1.524m）L=9.82m（履带长9.82m）S=8m（履带中心距）吊重110T时合力作用点计算先求P的合力重心距离中心轴(履带中心线)的距离x,所有荷载对重心轴取距：∑MP=0P*X=（110+4.2）*14+38.34*14/2-131.1*5.925X=（（110+4.2）*14+38.34*14/2-131.1*5.925）/283.64=3.84m故P距离中心轴为：X=3.84mB=1.524m（履带板总宽1.524m）L=9.82m（履带长9.82m）S=8m（履带中心距）履带最大压强计算空载时履带最大压强计算履带对地面最大压强是当臂杆与履带平行轴线夹角为α0时：tgα0=L/3S=9.82/（8*3）=0.41（计算过程见后面）所以α0=22.25°，cos22.25°=0.93；sin22.25°=0.38q1=（GH+P）/2BL=（173.04+173.64）/（2×1.524×9.82）=11.58t/m2q2=±3P·Xcosαo/BL2（计算过程见后面）=±3×173.64×2.59×0.93/(1.524×9.82)=±8.49t/m2q3=±P·Xsinαo/B·L·S=±173.64×2.59×0.38/(1.524×9.82×8)=±1.42t/m2履带A对地面最大压应力：qeq\o(\s\up8(a),\s\do3(max))=11.58-8.49-1.42=1.67t/m2履带B对地面最小压强：qeq\o(\s\up8(b`),\s\do3(min))=11.58+8.49+1.42=21.50/m2注：qeq\o(\s\up8(a),\s\do3(max))、qeq\o(\s\up8(b`),\s\do3(min))均为正值，不需考虑应力重分布。吊重110T时履带最大压强计算履带对地面最大压强是当臂杆与履带平行轴线夹角为α0时：tgα0=L/3S=9.82/（8*3）=0.41（计算过程见后面）所以α0=22.25°，cos22.25°=0.93；sin22.25°=0.38q1=（GH+P）/2BL=（173.04+283.64）/（2×1.524×9.82）=15.26t/m2q2=±3P·Xcosαo/BL2（计算过程见后面）=±3×283.64×3.84×0.93/(1.524×9.82)=±20.60t/m2q3=±P·Xsinαo/B·L·S=±283.64×3.84×0.38/(1.524×9.82×8)=±3.45t/m2履带A对地面最大压应力：qeq\o(\s\up8(a),\s\do3(max))=15.26+20.60+3.45=39.31t/m2履带B对地面最小压强：qeq\o(\s\up8(b`),\s\do3(min))=15.26-20.60-3.45=-8.79t/m2注：如利用公式一次求得qmax，其结果应等于qeq\o(\s\up8(a),\s\do3(max))(考虑出现拉应力后的应力重分布)：履带A对地面最大压应力：qeq\o(\s\up8(a),\s\do3(max))=2[0.5+（P·X+WH）/（GH+P）*（3·cosα0/L+sinα0/S）]*q1=2[0.5+（283.64*3.84+0）/（173.04+283.64）*（3×0.93/9.82+0.38/8.0）]×15.26=2[0.5+2.385×（0.2841+0.0475）]×15.26=39.40t/m2（与金丝算法结果：39.31t/m2，计算误差2%左右）。（WH：风力不计，重分布后作用长度为9.32m）。履带B对地面最大压应力为37.62t/m2，重分布后作用长度为6.16m。履带吊行车验算详解基本参数履带起重机轮压计算有关数据符号及名称机型Э651Э801Э1001Э1004Э1252L952KH150-2C臂杆轴至中心轴距离米1.001.151.301.301.301.700.900Q1配重吨3.003.704.302.502.5020.0011.50L1配重至中心轴距离米2.953.583.303.303.304.163.70Q2钩重吨0.200.300.6060.4150.330.613;0.30.46;0.22;0.10Q3臂绳重吨0.210.51Q4鹅头重吨0.300.459M12M0.750.90e1机身垂心至中心轴距离米0.785GH吨14.0323.3537.0036.2636.3360.0025.50B履带板着地宽度米0.550.540.570.570.560.770.73L履带板着地长度米3.442.983.213.213.154.004.385S履带板中心距米2.302.402.522.522.523.003.25α。臂杆平行于履带板最不利位角度21°24’22°29’23°1’23°1’22°38’24°24°15’tgα。L/3S0.3920.41390.4250.4250.4170.4450.4497Sinα。0.36490.38240.39100.39100.38480.40670.4107cosα。0.93110.92400.92040.92040.92300.91350.9125e2臂绳垂至中心轴距离米0.8r主钩与附钩水平距米3.909M12M0.608.0计算参数设：GH为起重机底盘重，其重心通过起重机中心轴；P为起重机回转半径及回转平台上的全部机械重量（卷扬机、发动机等）以及平衡重、臂杆、吊钩重、验算在吊重的情况下，届次对地面压力，还需包括所吊重物的重量；R为回转平台以及上全部重量合力为P距中心轴距离；M为P对起重机中心轴的倾覆力矩。即：M=P*R如另有水平力W，其着力点高为H，则：M=P*R+WHB为履带着地宽度；L为履带着地长度；S为两条履带中心距离；α为臂杆与平行履带中心线的夹角；α0为履带对地面压强最大时，臂杆水平转向同履带长边的夹角。说明：GH及P亦可做如下定义：GH—所有通过起重机中心轴的重量。包括底盘及回转部分重心的机器，计算时可以假定平台及其卷扬机、内燃机、甚至包括臂杆本身其合力也通过中心轴；P—平衡铁及吊重，臂杆亦可属于P之内（一般回转平台上卷扬机、内燃机等，合力重心是在中心轴侧一些距离，如3651距中心轴为0.785m，如与臂杆重组合在一起,其合力可能接近中心轴.当然,臂杆的长度和臂杆的倾角都影响合力重心,只是近似计算而已,可参见下面对L952的计算）。对地面平均压强ｑ=(GH+P)/(2BL)此项只是履带对地面压力组成部分之一，如空载时，有时即可视为全部对地面压力。如机械性能手册中所给履带对地面压力，即此项由于假定不一样，其数值略有出入。例如：L952ｑ1=（机身重）56.72t+（平衡重）20t+（臂重）3.9t+（钩重）0.613t/2*（履带长）5m+（履带宽）0.95m=0.86t/m2以上ｑ1实际不能代表真正空载时履带对地面压强的。因为L952平衡铁为20t，与回转部分组合在一起，重心不会通过中心轴，在不吊重物时，全机是后倾，故履带对地面压力，实际要大于平均压强。另外，履带长度5m，两端约为0.5m不着地，不能以5m计。总的说来对地压力要大于0.86t/㎡。臂杆平行于履带当履带与臂杆平行，即α0=0°时，倾覆力矩M使履带对地面压力为ｑ2M=T*2L/3所以T=±3M/(2L)而T系OAB应力图的合力，即：T=1/2（ｑ2*L/2）*2B亦即：1/2（ｑ2*L/2）*2B=3M/(2L)所以：ｑ2=±3M/(BL2)当臂杆与履带平行时，两条履带受力相等，其前端对地最大压力强：ｑ总=ｑ1+ｑ2如能求出全机（包括吊重）合力矩中心轴偏心距∈，则∈大小可制定履带压力图形：臂杆垂直于履带当臂杆垂直于履带时，即α=90°履带对地面压力ｑ3，一条履带向下压，一条履带向上抬.ｑ3=±M/(BLS)履带合力作用：一条为：ｑA总=ｑ1+ｑ3一条为：ｑB总=ｑ1－ｑ3（此值为负值时，说明履带稳定不是要倾覆。）臂杆与履带轴线夹角α0履带对地面压强及当夹角α0时，履带对地面压强为以上所有情况下，最大值ｑmax.M=PR+WHｑ1=(GH+P)/(2BL)ｑ2=±3M(/BL2)*cosα0ｑ3=±M/(BLS)*sinα0ｑA总=ｑ1+3M/(BLS)*cosα0+M/(BLS)*sinα0求ｑmax时，α0角及ｑmax之值，ｑ总=ｑ1+ｑ2+ｑ3=1/BL*[（GH+P）/2+3Mcosα0/L+Msinα0/S]设ｑ总=qmax，对公式求导即：M/(BLS)*cosα0-3M/(BL2)*sinα0=0所以tgα0=L/(3S)ｑamax=2[0.5+(PR+WH)/(GH+P)*(3cosα0/L+sinα0/S)*]ｑ1其中ｑ1=(GH+P)/(2BL)或：ｑamax=ｑ1+ｑ2+ｑ3（当α=α0时之值）。底板验算设计行走路线按施工方案，将每榀桁架均分成两段，空中拼接，因此，吊车行走路线如下：确定荷载不利布置根据行走路线，确定吊车行走最不利荷载位置，包括满载状态跨中位置、满载状态承台位置、空载状态转弯跨中位置。验算原结构工况一：满载荷载布置一板配筋面积荷载布置二板配筋面积工况二：空载直行荷载布置一板配筋面积荷载布置二板配筋面积工况三：空载转弯荷载布置一板配筋面积荷载布置二板配筋面积结论综上所述：跨中板带上最大配筋面积787mm2/m，原配筋面积2011mm2/m，应力比0.40；跨中板带下最大配筋面积1536mm2/m，原配筋面积2011mm2/m，应力比0.76；柱上板带上最大配筋面积818mm2/m，原配筋面积2121mm2/m，应力比0.39；柱上板带下最大配筋面积1175mm2/m,原配筋面积2121mm2/m，应力比0.54。附件六A1A2展厅间地下室顶板计算1概况A1A2展厅之间中央廊道下部为地下室，地下室顶板梁/板配筋详见地下室顶板CAD图，本次42m跨度钢梁及桁架拟采用200t汽车吊吊装，预拼装采用50t汽车吊，故需分别对200t汽车吊和50t汽车吊上地下室顶板进行计算，计算如下：2200t汽车吊上顶板计算本次采用有限元MidasGEN进行地下室顶板的校核计算，计算过程如下：施加荷载地下室顶板主要考虑一下荷载：D-结构自重+L1-板面施工活荷载1.5KN/m2+，L2-构件堆放荷载、L3-200t汽车吊荷载（吊机自重+配重+吊重=250t）吊车行走工况1梁配筋验算比板(无梁区域)弯矩图吊车行走工况2梁配筋验算比板(无梁区域)弯矩图吊车行走工况：第三榀梁配筋验算比板(无梁区域)弯矩图吊装工况1梁配筋验算比板(无梁区域)弯矩图吊装工况2梁配筋比板弯矩图（无梁区域）吊装工况3梁配筋比板弯矩图（无梁区域）50t汽车吊上顶板计算本次采用有