剧场高大模板施工计算书

1.1梁模板15.45m高盘扣式模板支架计算书 31.1.1计算依据： 31.1.2工程属性 31.1.3荷载设计 31.1.4模板体系设计 41.1.5面板验算 61.1.6小梁验算 81.1.7主梁验算 111.1.82号主梁验算 131.1.9纵向水平钢管验算 141.1.10可调托座验算 161.1.11立杆验算 161.1.12高宽比验算 171.1.13架体抗倾覆验算 181.1.14立杆支承面承载力验算 181.215.45m板模板（盘扣式）计算书 211.2.1计算依据： 211.2.2工程属性 211.2.3荷载设计 211.2.4模板体系设计 211.2.5面板验算 241.2.6小梁验算 251.2.7主梁验算 271.2.8可调托座验算 301.2.9立杆验算 311.2.10高宽比验算 321.2.11抗倾覆验算 331.2.12立杆支承面承载力验算 331.318m跨度梁模板（轮扣式）计算书 351.3.1计算依据： 351.3.2工程属性 351.3.3荷载设计 351.3.4模板体系设计 361.3.5面板验算 391.3.6小梁验算 401.3.7主梁验算 441.3.8可调托座验算 451.3.9立杆验算 461.3.10高宽比验算 481.3.11架体抗倾覆验算 491.3.12立杆支承面承载力验算 491.4大截面梁模板支架(轮扣式)安全计算书 521.4.1计算依据 521.4.2计算参数 521.4.3面板验算 531.4.4次楞验算 551.4.5主楞验算 571.4.6立杆验算 601.4.7计算书结果汇总 621.5600厚楼板模板支架(轮扣式)安全计算书 621.5.1计算依据 631.5.2计算参数 631.5.3面板验算 651.5.4次楞验算 661.5.5主楞验算 681.5.6可调托座验算 701.5.7立杆验算 711.5.8立杆稳定性验算 731.5.9计算书结果汇总 73本工程采用品茗建筑云安全计算软件V1.1进行设计计算。梁模板15.45m高盘扣式模板支架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20212、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018工程属性新浇混凝土梁名称KL-3混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)500×800梁侧楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)15.45模板支架横向长度B(m)8.7模板支架纵向长度L(m)18.4荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.085其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.166地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数1承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×3]×1＝30.7kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1×1×3]×1＝23.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×26.65×0.1252+0.121×4.05×0.1252＝0.052kN·mσ＝Mmax/W＝0.052×106/37500＝1.392N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.5×1254/(100×10000×281250)＝0.013mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[125/150，10]＝0.833mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×26.65×0.125+0.446×4.05×0.125＝1.535kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×26.65×0.125+1.223×4.05×0.125＝4.427kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×26.65×0.125+1.142×4.05×0.125＝3.67kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×23.5×0.125＝1.154kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×23.5×0.125＝3.358kNR3'=0.928q2L=0.928×23.5×0.125＝2.726kN小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.535/1＝1.535kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[4.427,3.67,4.427]/1=4.427kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.535/1＝1.535kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/4=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.15)=0.422kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.15)=0.422kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.679kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.679kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.535+0.033+0.422+1.679=3.669kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.427+0.033=4.459kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.535+0.033+0.422+1.679=3.669kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.669,4.459,3.669]=4.459kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.154/1＝1.154kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[3.358,2.726,3.358]/1=3.358kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.154/1＝1.154kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/4=0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×1×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.271kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×1×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.271kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.154+0.025+0.325+1.271=2.776kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.358+0.025=3.383kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.154+0.025+0.325+1.271=2.776kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.776,3.383,2.776]=3.383kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.459×0.452，0.5×4.459×0.22]＝0.113kN·mσ=Mmax/W=0.113×106/54000=2.09N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×4.459×0.45，4.459×0.2]＝1.003kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.003×1000/(2×40×90)＝0.418N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.383×4504/(384×9350×243×104)＝0.08mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.383×2004/(8×9350×243×104)＝0.03mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[4.459×0.45,0.5×4.459×0.45+4.459×0.2]=2.007kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.651kN,R2=2.007kN,R3=1.666kN,R4=2.007kN,R5=1.651kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.383×0.45,0.5×3.383×0.45+3.383×0.2]=1.522kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.249kN,R2'=1.522kN,R3'=1.238kN,R4'=1.522kN,R5'=1.249kN主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.781、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.167×106/4490=37.178N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.84kNτmax=2Vmax/A=2×2.84×1000/424＝13.396N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.07mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.17kN，R2=4.661kN，R3=4.661kN，R4=0.17kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.127kN，R2'=3.517kN，R3'=3.517kN，R4'=0.127kN2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6P＝Max[R2，R3]×0.6=Max[4.661，4.661]×0.6=2.797kN，P'＝Max[R2'，R3']×0.6＝Max[3.517，3.517]×0.6=2.11kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.629×106/4490=140.168N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)Vmax＝1.399kNτmax=2Vmax/A=2×1.399×1000/424＝6.597N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.443mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(900/150，10)＝6mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.196kN，R2=4.195kN立杆所受主梁支座反力依次为P2=4.196/0.6=6.993kN，P3=4.196/0.6=6.993kN纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R4]=0.17kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.127kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.038×106/4490＝8.519N/mm2≤[f]/γR=205/1＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.085kNτmax＝2Vmax/A=2×0.085×1000/424＝0.401N/mm2≤[τ]/γR=125/1＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.087mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(900/150，10)＝6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.255kN，R2=0.255kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.255kN，R4=0.255kN可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力设计值[N](kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.255,0.255]＝0.255kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝6.993kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1.05架体顶层步距修正系数γ0.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1.05×1.05×1500,1.05×0.9×1000+2×0.6×500)=1653.75mmλ=hmax/i=1653.75/15.9=104.009≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4452、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.166×0.9×1.52/10＝0.041kN·m3、稳定性计算R1＝0.255kN，P2＝6.993kN，P3＝6.993kN，R4＝0.255kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(15.45-0.8)+Mw/lb＝max[0.255+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.9，6.993，6.993，0.255+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.9]+2.857+0.041/1.2＝9.883kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9883.288/(0.445×424)+0.041×106/4490＝61.513N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=15.45/8.7=1.776≤3满足要求！架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φwγQ(ωkLH2/2+Q3kLh1)=1×0.9×0.9×1.5×(0.166×18.4×15.452/2+0.55×18.4×3.9)=490.878kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×15.45/(0.9×0.9)]×18.4×8.72/2=2106.453kN·mMT=490.878kN·m≤MR=2106.453kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=1×0.9×0.9×1.5×(0.085×18.4×15.452+0.55×18.4×3.9)=501.55kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×15.45/(0.9×0.9)]×18.4×8.72/2=4466.028kN·mMT=501.55kN·m≤MR=4466.028kN·m满足要求！立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=9.883kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.524kN≥F1=9.883kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=9.883kN满足要求！

15.45m板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20213、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017工程属性新浇混凝土楼板名称15.45m高板模板新浇混凝土楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)15.45模板支架纵向长度L(m)24.2模板支架横向长度B(m)8.7荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.085风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.064地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500顶层步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100承载力设计值调整系数γR1设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.5×3]×1=10.477kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝10.477×0.22/8＝0.052kN·mσ＝Mmax/W＝0.052×106/37500＝1.397N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.865×2004/(384×10000×281250)=0.051mmνmax=0.051mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×3]×0.2＝2.153kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.163kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×3×0.2＝0.99kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.163×0.92+0.125×0.99×0.92＝0.218kN·mM2＝q1L12/2=2.153×0.152/2＝0.024kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.218，0.024]＝0.218kN·mσ=Mmax/W=0.218×106/54000=4.036N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.163×0.9+0.625×0.99×0.9＝1.211kNV2＝q1L1＝2.153×0.15＝0.323kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.211，0.323]＝1.211kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.211×1000/(2×40×90)＝0.505N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.2＝1.413kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.413×9004/(100×9350×243×104)＝0.213mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.413×1504/(8×9350×243×104)＝0.004mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.6主梁计算截面类型(mm)Ф48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×3]×0.2＝2.21kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.22kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×0.2＝0.99kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.2＝1.453kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.21×0.9＝2.486kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.22+0.437×0.99)×0.9+2.21×0.15＝1.133kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.492kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.453×0.9＝1.635kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.453×0.9+1.453×0.15＝0.708kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.981kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.619×106/4490=137.785N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.003×1000/424＝18.88N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.956mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.379mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.368kN，R2=7.154kN，R3=7.4kN，R4=3.457kN图二支座反力依次为R1=3.899kN，R2=7.291kN，R3=7.291kN，R4=3.899kN可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝7.4/0.6=12.334kN≤[N]/γR=100/1＝100kN满足要求！立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1.05架体顶层步距修正系数γ0.91、长细比验算l01=βHγh'+2ka=1.05×0.9×1000+2×0.6×450=1485mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1653.75mmλ=max[l01，l0]/i=1653.75/15.9=104.009≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×0.2=2.111kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝4.172kN，R2＝6.963kN，R3＝7.068kN，R4＝3.724kN顶部立杆段：λ1=l01/i=1485.000/15.9=93.396查表得，φ＝0.527不考虑风荷载:N1=12.334kNf=N1/(ΦA)=12333.708/(0.527×424)=55.197N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.064×0.9×1.52/10＝0.019kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[4.172,6.963,7.068,3.724]/0.6+0.019/0.9=11.801kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝11801/(0.527×424)+0.019×106/4490＝57.045N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1653.750/15.9=104.009查表得，φ1=0.445不考虑风荷载:N=12.334+1.1×γG×q×H=12.334+1.1×1.3×0.15×15.45=15.648kNf=N/(φ1A)＝15.648×103/(0.445×424)=82.933N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.064×0.9×1.52/10＝0.019kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H+Mw/lb=Max[4.172,6.963,7.068,3.724]/0.6+1.1×1.3×0.15×15.45+0.019/0.9=15.115kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝15.115×103/(0.445×424)+0.019×106/4490=84.341N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=15.45/8.7=1.776≤3满足要求！抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×φcγQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.064×24.2×15.452/2)=305.005kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×15.45/(0.9×0.9))×24.2×8.72/2=2770.443kN·mMT=305.005kN·m≤MR=2770.443kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×φcγQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.085×24.2×15.452)=810.168kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×15.45/(0.9×0.9))]×24.2×8.72/2=5873.798kN·mMT=810.168kN·m≤MR=5873.798kN·m满足要求！立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=15.648kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1120×130/1000=92.849kN≥F1=15.648kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×9.686×20000/1000=640.595kN≥F1=15.648kN满足要求！18m跨度梁模板（轮扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018工程属性新浇混凝土梁名称KL-8混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)400×1100梁侧楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧模板高度Hm（mm）1100荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份陕西0.25ωk=ω0μzμst=0.02地区西安市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.158整体模板支架μstw2.112ωfk=ω0μzμstw=0.269支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.166模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1200顶层步距h'(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.5×0.9×3]×1＝40.645kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝36.595kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1×1×3]×1＝31.15kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×36.595×0.1332+0.117×4.05×0.1332＝0.073kN·mσ＝Mmax/W＝0.073×106/37500＝1.96N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×31.15×133.3334/(100×10000×281250)＝0.024mm≤[ν]＝L/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×36.595×0.133+0.45×4.05×0.133＝2.195kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×36.595×0.133+1.2×4.05×0.133＝6.015kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×31.15×0.133＝1.661kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×31.15×0.133＝4.569kN小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.195/1＝2.195kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[6.015,6.015]/1=6.015kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.195/1＝2.195kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.45×(1.1-0.15)=0.556kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.45×(1.1-0.15)=0.556kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.4/2)/2=1.906kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=1.906kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.195+0.035+0.556+1.906=4.691kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=6.015+0.035=6.05kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.195+0.035+0.556+1.906=4.691kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.691,6.05,4.691]=6.05kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.661/1＝1.661kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[4.569,4.569]/1=4.569kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.661/1＝1.661kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.45×(1.1-0.15)=0.427kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.45×(1.1-0.15)=0.427kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.15)+1×1×3]×(0.6-0.4/2)/2=1.443kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.15)+1×1×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=1.443kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.661+0.027+0.427+1.443=3.558kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.569+0.027=4.595kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.661+0.027+0.427+1.443=3.558kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.558,4.595,3.558]=4.595kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.05×0.92，0.5×6.05×0.22]＝0.613kN·mσ=Mmax/W=0.613×106/54000=11.344N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.05×0.9，6.05×0.2]＝3.403kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.403×1000/(2×40×90)＝1.418N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.595×9004/(100×9350×243×104)＝0.691mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.595×2004/(8×9350×243×104)＝0.04mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.05×0.9,0.375×6.05×0.9+6.05×0.2]=6.806kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.277kN,R2=6.806kN,R3=6.806kN,R4=5.277kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.595×0.9,0.375×4.595×0.9+4.595×0.2]=5.169kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.003kN,R2'=5.169kN,R3'=5.169kN,R4'=4.003kN主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Φ48.3×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.55主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.544×106/4550=119.509N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.806kNτmax=2Vmax/A=2×6.806×1000/427＝31.879N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.275mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.907kN，R2=12.99kN，R3=12.99kN，R4=0.907kN可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.907,0.907]＝0.907kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.99kN≤[N]/γR=30/1=30kN满足要求！立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.6钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)506回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)5.26立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）12.71抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.0水平杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)200节点转动刚度(kN·m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1.022扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mmλ=hmax/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l01=βHβaμh=1.022×1.045×2.123×1200=2720mmμ立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)I/I1=206000×12.71×104/(1200×15×106)+400/(6×1200)×12.71/11=1.519βa扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值α扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,500/1200)=0.417αx单元框架x向跨距与步距h之比，αx=(lx/h)I/I1=(900/1200)×12.71/11=0.867βH高度修正系数l02=h’+2k0h2=1200+2×0.7×500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2720,1900)=2720mmλ=l0/i=2720/15.9=171.069，查表得，φ＝0.243支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.269=0.242kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.1×0.166=0.164kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×62×0.242+6×0.164=5.344kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×33×5.344/[(33+1)×(33+2)×30]=0.03kNR1＝0.907kN，R2＝12.99kN，R3＝12.99kN，R4＝0.907kN两侧立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R4+N边2]+1×1.3×0.15×6＝max[0.907+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.4/2)/2×0.9，0.907+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.9]+1.17＝7.652kN中间立杆最大受力Nw＝max[R2，R3]+1×1.3×0.15×(6-1.1)＝max[12.99，12.99]+0.956＝13.946kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=F×e=(7.652-1.17)×0.05=0.324kN.m不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f＝N/(φA)＝13945.645/(0.243×506)=113.418N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f＝N/(φA)+M1/(W(1-1.1φN/NE′))=7651.814/(0.243×506)+0.324×106/(5.26×103×(1-1.1×0.243×7651.814/35153.933))=127.652N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！NE′立杆的欧拉临界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×506/171.0692=35153.933N考虑风荷载Mw=γQωklah2/10=1.5×0.02×0.9×1.22/10=0.004kN·m中间立杆稳定性验算:f＝(Nw+γ0×γLφwγQNwtK)/(φA)+γ0×Mw/(W(1-1.1φ(Nw+γ0×γLφwγQNwtK)/NE′))=(13945.645+1×0.9×0.6×1.5×29.638)/(0.243×506)+1×0.004×106/(5.26×103×(1-1.1×0.243×(13945.645+1×0.9×0.6×1.5×29.638)/35153.933))=114.44N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f＝(Nw+γ0×γLφwγQNwtK)/(φA)+γ0×(Mw+M1)/(W(1-1.1φ(Nw+γ0×γLφwγQNwtK)/NE′))=(7651.814+1×0.9×0.6×1.5×29.638)/(0.243×506)+1×(0.004+0.324)×106/(5.26×103×(1-1.1×0.243×(7651.814+1×0.9×0.6×1.5×29.638)/35153.933))=128.645N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！NE′立杆的欧拉临界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×506/171.0692=35153.933N高宽比验算根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=6/30=0.2≤3H=6m＞5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！架体抗倾覆验算参考《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9×[0.15×6/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×30/2=1294.5kN.m≥3γ0Mok=3×1×5.344=16.032kN.m满足要求！立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h