肋板梁模板及支撑体系施工计算书

10.1计算依据 310.2支架基本概况 310.2.1项目概况 310.2.2支架地基处理 610.2.3支架搭设形式 610.3结构计算 810.3.1箱梁实腹板、端梁、肋板梁肋板模板支架计算 810.3.1.1部位属性 810.3.1.2荷载设计 810.3.1.3模板体系设计 910.3.1.4面板验算 1010.3.1.5小梁验算 1110.3.1.6主梁验算 1210.3.1.7可调托座验算 1510.3.1.8立杆验算 1510.3.1.9抗倾覆验算 1710.3.2箱梁空腹板模板支架计算 1810.3.2.1部位属性 1810.3.2.2荷载设计 1810.3.2.3模板体系设计 1810.3.2.4面板验算 1910.3.2.5小梁验算 2010.3.2.6主梁验算 2110.3.2.7可调托座验算 2410.3.2.8立杆验算 2410.3.2.9抗倾覆验算 2610.3.3箱梁墩顶横梁模板支架计算 2610.3.3.1部位属性 2610.3.3.2荷载设计 2610.3.3.3模板体系设计 2710.3.3.4面板验算 2710.3.3.5小梁验算 2810.3.3.6主梁验算 3010.3.3.7可调托座验算 3410.3.3.8立杆验算 3410.3.3.9抗倾覆验算 3610.3.4肋板梁翼板模板支架计算 3610.3.4.1部位属性 3610.3.4.2荷载设计 3610.3.4.3模板体系设计 3710.3.4.4面板验算 3710.3.4.5小梁验算 3910.3.4.6主梁验算 4010.3.4.7可调托座验算 4410.3.4.8立杆验算 4410.3.4.9倾覆验算 4610.3.5立杆地基基础验算验算 4610.3.5.1底托下混凝土基础承载力验算 4710.3.5.2水稳层、砂石垫层承载力验算 4710.3.5.3水稳层、石屑垫层下层土承载力验算 4710.3.5.4混凝土强度验算 4810.3.6箱梁外侧模板（抛撑）验算 4810.3.5.1模板验算 4910.3.5.2小横梁验算 4910.3.5.3大横梁验算 5010.3.5.4斜撑杆强度和稳定性验算 5010.3.7肋板梁外侧模板（抛撑）验算 5110.3.6.1模板验算 5110.3.6.2小横梁验算 5210.3.6.3大横梁验算 5210.3.6.4斜撑杆强度和稳定性验算 5310.3.8肋板梁外侧模板（对拉螺杆）验算 5310.3.6.1模板验算 5410.3.6.2小横梁验算 5410.3.6.3大横梁验算 5510.3.6.4对拉螺栓强度验算 5510.3.9箱梁跨中空腹段模板支架计算 5610.3.9.1部位属性 5610.3.9.2荷载设计 5610.3.9.3模板体系设计 5610.3.9.4面板验算 5710.3.9.4小梁验算 5710.3.9.5主梁验算 5910.3.9.6可调托座验算 6310.3.9.7立杆验算 6310.3.10箱梁端部空腹段模板支架验算 6410.3.10.1部位属性 6410.3.10.2荷载设计 6410.3.10.3模板体系设计 6410.3.10.4面板验算 6510.3.10.4小梁验算 6610.3.10.5主梁验算 6710.3.10.6可调托座验算 7110.3.10.7立杆验算 7110.4计算结论 7210.1计算依据1、设计图纸及相关详勘报告；2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；3、《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB50068-2018）；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）；5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)；6、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；7、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》(GB51210-2016）8、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010)；9、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；10、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；11、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）。10.2支架基本概况10.2.1项目概况湛江机场陆侧高架桥支架法现浇箱梁起讫桩号为K0+539.1～K1+291.1，全桥共9联38跨，梁体截面参数、高度主要信息见下表。表10.2-1箱梁、肋板梁截面参数汇总表序号部位名称梁长(m)跨度梁高(m)箱梁截面尺寸(cm)箱数(箱)起点顶宽/底宽终点顶宽/底宽1第9联A2～A5轴箱梁70m(22m+24m+24m)1.71381.41752.55998.51370.72第8联A5～A8轴箱梁64m(20m+22m+22m)1.81752.62877.971371.72495.23第7联A8～A11轴箱梁66m(22m+22m+22m)1.82879.837608249733804第4～6联A11～A31轴肋板梁352m(18m×4+16m×2+18m×8+16m×2+18m×4)1.837603760338033805第3联A31～A34轴箱梁66m(22m+22m+22m)1.837602950.783379.83321.76第2联A34～A37轴箱梁64m(22m+22m+20m)1.83493.91752.673302.51371.77第1联A37～A40轴箱梁70m(24m+24m+22m)1.71752.51381.451370.7998.5表10.2-2箱梁、肋板梁支架高度汇总表序号轴号梁顶最高点高程（m）基础最低点高程(m)高差（m）1A223.83319.5974.2362A526.70119.2027.4993A827.82219.1478.6754A1128.30619.2809.0265A2128.32119.5858.7366A3128.30519.3418.9647A3427.82119.1428.6798A3726.69519.1387.5579A4023.82319.5374.286本次计算以第7联A8～A11轴箱梁、第6联A11～A12轴肋板梁为计算对象，其横断面详见下图。图10.2-1A8～A11轴箱梁跨中断面图10.2-2A8～A11轴箱梁支点（空腹）断面图10.2-3A8～A11轴箱梁支点（实腹）断面图10.2-4A11～A12轴肋板梁断面10.2.2支架地基处理支架基础处理方式见本案第六章6.2节，相关计算参数取值如下：1、水稳层容许承载力取2000kPa；2、砂石垫层容许承载力取350kPa（参考《路桥施工计算手册》P360，砂土容许承载力，状态为中砂中密）；3、土基容许承载取180kPa。10.2.3支架搭设形式满堂式盘扣支架体系由支架基础、A60（壁厚3.2mm）盘口立杆、A48横杆、斜撑杆、可调节底托、可调节顶托、纵向分配梁（100*100木方）和横向分配梁（Ι16工字钢）组成，见下表。表10.2-3箱梁盘扣式支架搭设布置汇总表（单位mm）支架次龙骨（纵向）主龙骨（横向）截面纵向横向间距跨径间距跨径墩顶横梁600900250600600900跨中横梁600600250600600600实腹段600900250600900600空腹段90012002509009001200侧模板900500300900900500表10.2-4肋板梁盘扣支架搭设布置汇总表（单位mm）支架次龙骨（纵向）主龙骨（横向）截面纵向横向间距跨径间距跨径墩顶横梁600900250600600900跨中横梁600900250600600900肋板段600900250600600900翼板段120090040012001200900外侧模板9005002509001200500内侧模板对拉螺栓900对拉螺栓500250900900500箱梁、肋板梁支架布置图详见附图。表10.2-5箱梁箱室模板支架搭设布置汇总表（单位mm）支架次龙骨（横向）主龙骨（纵向）截面纵向横向间距跨径间距跨径220mm板厚750750400750750750220～420mm板厚50075040075075050010.2.4支架材料基本参数表10.2-5支架材料基本参数表材料名称材质截面尺寸(mm)壁厚(mm)强度f(N/mm2)fv(N/mm2)弹性模量(N/mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)立杆Q345603.23002.06×1052.31×1057.7×10320.1水平杆Q235482.52051202.06×1059.28×1043.86×10316.1竖向斜杆Q195332.31752.06×1052.63×1041.59×10310.9钢管Q235483.02051152.06×1051.08×1054.49×103面板竹胶板18131.4100004.86×1055.4×104面板竹胶板15131.4100002.81×1053.75×10416#工字钢Q2352051202.06×1051.13×1071.41×10510*10cm方木落叶松100*100121.593508.33×1061.67×1055*10cm方木落叶松50*100121.593504.17×1068.33×104钢管Q235483.02051152.06×1051.08×1054.49×10310.3结构计算10.3.1箱梁实腹板、端梁、肋板梁肋板模板支架计算10.3.1.1部位属性部位名称箱梁实腹板、端梁新浇混凝土板厚(mm)1800模板支架高度H(m)9.026模板支架纵向长度L(m)66模板支架横向长度B(m)37.610.3.1.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.946其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)9.026风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.50.489地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)8.5风压高度变化系数μz1.223风荷载体型系数μs0.799风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)9.02610.3.1.3模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100荷载系数参数表正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.110.3.1.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1=71.522kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+2)×1.8)+1×1×3)×1＝49.9kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝71.522×0.252/8＝0.559kN·mσ＝Mmax/W＝0.559×106/54000＝10.348N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×49.9×2504/(384×10000×486000)=0.522mmνmax=0.522mm≤min{250/150，10}=1.667mm满足要求！10.3.1.5小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.25＝17.952kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+2)×1.8)×0.25＝16.838kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.25＝1.114kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×16.838×0.92+0.117×1.114×0.92＝1.469kN·mM2＝q1L12/2=17.952×0.12/2＝0.09kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[1.469，0.09]＝1.469kN·mσ=Mmax/W=1.469×106/166667=8.817N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×16.838×0.9+0.617×1.114×0.9＝9.711kNV2＝q1L1＝17.952×0.1＝1.795kNVmax＝max[V1，V2]＝max[9.711，1.795]＝9.711kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×9.711×1000/(2×100×100)＝1.457N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+2)×1.8)+1×1×3)×0.25＝12.525kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×12.525×9004/(100×9350×833.333×104)＝0.714mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=12.525×1004/(8×9350×833.333×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！10.3.1.6主梁验算主梁类型工字钢主梁截面类型16号工字钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)141主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)1130主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.25＝18.024kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+2)×1.8)×0.25＝16.91kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×0.25＝1.114kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+2)×1.8)+1×1×3)×0.25＝12.575kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×16.91×0.9+1.2×1.114×0.9＝17.944kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×16.91+0.45×1.114)×0.9+18.024×0.1＝8.341kNR＝max[Rmax，R1]＝17.944kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×12.575×0.9＝12.449kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×12.575×0.9+12.575×0.1＝5.784kNR'＝max[R'max，R'1]＝12.449kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=2.242×106/141000=15.902N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.916×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝31.809N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.010mm≤[ν]=min{600/150，10}=4mm悬挑段νmax＝0.001mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=36.631kN，R2=44.117kN，R3=44.117kN，R4=36.631kN10.3.1.7可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)180按上节计算可知，可调托座受力N＝44.117kN≤[N]＝180kN满足要求！10.3.1.8立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1630.000/20.1=81.095查表得，A＝0.623不考虑风荷载:N1=44.117kNf＝N1/(AA)＝44117/(0.623×571)＝124.017N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLAwωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.9×0.489×0.9×1.52/10＝0.132kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[36.631,44.117,44.117,36.631]+0.132/0.6=44.337kNf＝N1w/(AA)+Mw/W＝44337/(0.623×571)+0.132×106/7700＝141.779N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，A1=0.558不考虑风荷载:N=44.117+1.1×γG×q×H=44.117+1.1×1.3×0.15×9.026=46.053kNf=N/(A1A)＝46.053×103/(0.558×571)=144.54N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLAwωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.9×0.489×0.9×1.52/10＝0.132kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H+Mw/lb=Max[36.631,44.117,44.117,36.631]+1.1×1.3×0.15×9.026+0.132/0.6=46.273kNf=Nw/(A1A)+Mw/W＝46.273×103/(0.558×571)+0.132×106/7700=162.373N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！10.3.1.9抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γLAwγQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.489×66×9.026×9.026+0.55×66×9.026)=3951.982kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×9.026/(0.9×0.6))×66×37.62/2=126269.268kN·mMT=3951.982kN·m≤MR=126269.268kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γLAwγQ(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.946×66×9.0262+0.55×66×9.026)=7236.108kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+2)×1.8+(0.5+0.15×9.026/(0.9×0.6))]×66×37.62/2=2091339.117kN·mMT=7236.108kN·m≤MR=2091339.117kN·m满足要求！10.3.2箱梁空腹板模板支架计算10.3.2.1部位属性新浇混凝土楼板名称翼板新浇混凝土楼板板厚(mm)840模板支架高度H(m)9.026模板支架纵向长度L(m)66模板支架横向长度B(m)37.610.3.2.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.447其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)9.026风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.50.489地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)8.5风压高度变化系数μz1.223风荷载体型系数μs0.799风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)9.02610.3.2.3模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100荷载参数表正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.110.3.2.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+2)×0.84)+1.5×0.9×3]×1=35.829kN/mq1静=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1.1×[1.3×(0.1+(24+2)×0.84)]×1=31.374kN/mq1活=γ0×(γQ×γL×Q1k)×b=1.1×(1.5×0.9×3)×1=4.455kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+2)×0.84)+1×1×3)×1＝24.94kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.374×0.22+0.117×4.455×0.22＝0.146kN·mσ＝Mmax/W＝0.146×106/54000＝2.71N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×24.94×2004/(100×10000×486000)=0.056mmνmax=0.056mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！10.3.2.5小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)833.333小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+2)×0.84)+1.5×0.9×3]×0.2＝7.223kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+2)×0.84)×0.2＝6.332kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.2＝0.891kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×6.332×0.92+0.117×0.891×0.92＝0.597kN·mM2＝q1L12/2=7.223×0.12/2＝0.036kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.597，0.036]＝0.597kN·mσ=Mmax/W=0.597×106/166667=3.584N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×6.332×0.9+0.617×0.891×0.9＝3.914kNV2＝q1L1＝7.223×0.1＝0.722kNVmax＝max[V1，V2]＝max[3.914，0.722]＝3.914kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.914×1000/(2×100×100)＝0.587N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+2)×0.84)+1×1×3)×0.2＝5.028kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.028×9004/(100×9350×833.333×104)＝0.287mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=5.028×1004/(8×9350×833.333×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！10.3.2.6主梁验算主梁类型工字钢主梁截面类型16号工字钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)141主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)1130主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+2)×0.84)+1.5×0.9×3]×0.2＝7.28kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+2)×0.84)×0.2＝6.389kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×0.2＝0.891kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+2)×0.84)+1×1×3)×0.2＝5.068kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×6.389×0.9+1.2×0.891×0.9＝7.288kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×6.389+0.45×0.891)×0.9+7.28×0.1＝3.389kNR＝max[Rmax，R1]＝7.288kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×5.068×0.9＝5.017kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×5.068×0.9+5.068×0.1＝2.331kNR'＝max[R'max，R'1]＝5.017kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=5.172×106/141000=36.682N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=25.567×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝30.215N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.139mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.039mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=25.449kN，R2=47.431kN，R3=47.431kN，R4=25.449kN10.3.2.7可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)180按上节计算可知，可调托座受力N＝47.431kN≤[N]＝180kN满足要求！10.3.2.8立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1630.000/20.1=81.095查表得，A＝0.623不考虑风荷载:N1=47.431kNf＝N1/(AA)＝47430.788/(0.623×571)＝133.333N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLAwωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.9×0.489×1.2×1.52/10＝0.176kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[25.449,47.431,47.431,25.449]+0.176/0.9=47.626kNf＝N1w/(AA)+Mw/W＝47626/(0.623×571)+0.176×106/7700＝156.738N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，A1=0.558不考虑风荷载:N=47.431+1.1×γG×q×H=47.431+1.1×1.3×0.15×9.026=49.367kNf=N/(A1A)＝49.367×103/(0.558×571)=154.941N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLAwωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.9×0.489×1.2×1.52/10＝0.176kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H+Mw/lb=Max[25.449,47.431,47.431,25.449]+1.1×1.3×0.15×9.026+0.176/0.9=49.562kNf=Nw/(A1A)+Mw/W＝49.562×103/(0.558×571)+0.176×106/7700=178.41N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！10.3.2.9抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γLAwγQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.489×66×9.026×9.026+0.55×66×9.026)=3951.982kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×9.026/(1.2×0.9))×66×37.62/2=73631.802kN·mMT=3951.982kN·m≤MR=73631.802kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γLAwγQ(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.447×66×9.0262+0.55×66×9.026)=3650.159kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+2)×0.84+(0.5+0.15×9.026/(1.2×0.9))]×66×37.62/2=990664.398kN·mMT=3650.159kN·m≤MR=990664.398kN·m满足要求！10.3.3箱梁墩顶横梁模板支架计算10.3.3.1部位属性新浇混凝土部位名称箱梁墩顶横梁(A10轴)新浇混凝土板厚(mm)1900模板支架高度H(m)9.026模板支架纵向长度L(m)66模板支架横向长度B(m)37.610.3.3.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.998其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)9.026风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.50.489地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)8.5风压高度变化系数μz1.223风荷载体型系数μs0.799风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)9.02610.3.3.3模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.110.3.3.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+2)×1.9)+1.5×0.9×3]×1=75.24kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+2)×1.9)+1×1×3)×1＝52.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝75.24×0.252/8＝0.588kN·mσ＝Mmax/W＝0.588×106/54000＝10.885N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×52.5×2504/(384×10000×486000)=0.549mmνmax=0.549mm≤min{250/150，10}=1.667mm满足要求！10.3.3.5小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)833.333小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+2)×1.9)+1.5×0.9×3]×0.25＝18.881kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+2)×1.9)×0.25＝17.768kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.25＝1.114kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×17.768×0.62+0.117×1.114×0.62＝0.687kN·mM2＝q1L12/2=18.881×0.12/2＝0.094kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.094]＝0.687kN·mσ=Mmax/W=0.687×106/166667=4.119N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×17.768×0.6+0.617×1.114×0.6＝6.809kNV2＝q1L1＝18.881×0.1＝1.888kNVmax＝max[V1，V2]＝max[6.809，1.888]＝6.809kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×6.809×1000/(2×100×100)＝1.021N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+2)×1.9)+1×1×3)×0.25＝13.175kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×13.175×6004/(100×9350×833.333×104)＝0.148mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(600/150，10)＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=13.175×1004/(8×9350×833.333×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！10.3.3.6主梁验算主梁类型工字钢主梁截面类型16号工字钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)141主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)1130主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+2)×1.9)+1.5×0.9×3]×0.25＝18.953kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+2)×1.9)×0.25＝17.839kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×0.25＝1.114kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+2)×1.9)+1×1×3)×0.25＝13.225kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×17.839×0.6+1.2×1.114×0.6＝12.576kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×17.839+0.45×1.114)×0.6+18.953×0.1＝6.477kNR＝max[Rmax，R1]＝12.576kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×13.225×0.6＝8.729kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×13.225×0.6+13.225×0.1＝4.497kNR'＝max[R'max，R'1]＝8.729kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=4.263×106/141000=30.234N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=28.493×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝33.672N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.067mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.027mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=31.035kN，R2=47.774kN，R3=50.291kN，R4=21.811kN图二支座反力依次为R1=26.23kN，R2=49.226kN，R3=49.226kN，R4=26.23kN10.3.3.7可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)180按上节计算可知，可调托座受力N＝50.291kN≤[N]＝180kN满足要求！10.3.3.8立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1630.000/20.1=81.095查表得，A＝0.623不考虑风荷载:N1=50.291kNf＝N1/(AA)＝50291.342/(0.623×571)＝141.374N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLAwωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.9×0.489×0.9×1.52/10＝0.132kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[31.035,49.226,50.291,26.23]+0.132/0.6=50.511kNf＝N1w/(AA)+Mw/W＝50511/(0.623×571)+0.132×106/7700＝159.134N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，A1=0.558不考虑风荷载:N=50.291+1.1×γG×q×H=50.291+1.1×1.3×0.15×9.026=52.227kNf=N/(A1A)＝52.227×103/(0.558×571)=163.919N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLAwωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.9×0.489×0.9×1.52/10＝0.132kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H+Mw/lb=Max[31.035,49.226,50.291,26.23]+1.1×1.3×0.15×9.026+0.132/0.6=52.447kNf=Nw/(A1A)+Mw/W＝52.447×103/(0.558×571)+0.132×106/7700=181.751N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！10.3.3.9抗倾覆验算凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γLAwγQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.489×66×9.026×9.026+0.55×66×9.026)=3951.982kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×9.026/(0.9×0.6))×66×37.62/2=126269.268kN·mMT=3951.982kN·m≤MR=126269.268kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γLAwγQ(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.998×66×9.0262+0.55×66×9.026)=7609.794kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+2)×1.9+(0.5+0.15×9.026/(0.9×0.6))]×66×37.62/2=2200509.664kN·mMT=7609.794kN·m≤MR=2200509.664kN·m满足要求！10.3.4肋板梁翼板模板支架计算10.3.4.1部位属性新浇混凝土部位名称肋板梁翼板新浇混凝土板厚(mm)250模板支架高度H(m)9.026模板支架纵向长度L(m)108模板支架横向长度B(m)37.610.3.4.2荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.14其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)9.026风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.50.308地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)8.74风压高度变化系数μz1.232风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)9.02610.3.4.3模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.110.3.4.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+2)×0.25)+1.5×0.9×3]×1=13.893kN/mq1静=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1.1×[1.3×(0.1+(24+2)×0.25)]×1=9.438kN/mq1活=γ0×(γQ×γL×Q1k)×b=1.1×(1.5×0.9×3)×1=4.455kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+2)×0.25)+1×1×3)×1＝9.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×9.438×0.42+0.117×4.455×0.42＝0.234kN·mσ＝Mmax/W＝0.234×106/54000＝4.341N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×9.6×4004/(100×10000×486000)=0.342mmνmax=0.342mm≤min{400/150，10}=2.667mm满足要求！10.3.4.5小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)833.333小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+2)×0.25)+1.5×0.9×3]×0.4＝5.672kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+2)×0.25)×0.4＝3.89kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.4＝1.782kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.89×0.92+0.117×1.782×0.92＝0.484kN·mM2＝q1L12/2=5.672×0.12/2＝0.028kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.484，0.028]＝0.484kN·mσ=Mmax/W=0.484×106/166667=2.904N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×3.89×0.9+0.617×1.782×0.9＝3.09kNV2＝q1L1＝5.672×0.1＝0.567kNVmax＝max[V1，V2]＝max[3.09，0.567]＝3.09kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.09×1000/(2×100×100)＝0.463N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+2)×0.25)+1×1×3)×0.4＝3.92kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.92×9004/(100×9350×833.333×104)＝0.223mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.92×1004/(8×9350×833.333×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！10.3.4.6主梁验算主梁类型工字钢主梁截面类型16号工字钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)141主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)1130主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+2)×0.25)+1.5×0.9×3]×0.4＝5.786kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+2)×0.25)×0.4＝4.004kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×0.4＝1.782kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+2)×0.25)+1×1×3)×0.4＝4kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×4.004×0.9+1.2×1.782×0.9＝5.889kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×4.004+0.45×1.782)×0.9+5.786×0.1＝2.742kNR＝max[Rmax，R1]＝5.889kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×4×0.9＝3.96kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×4×0.9+4×0.1＝1.84kNR'＝max[R'max，R'1]＝3.96kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=2.188×106/141000=15.516N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.475×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)＝13.561N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.060mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.019mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=12.081kN，R2=18.672kN，R3=19.654kN，R4=8.483kN图二支座反力依次为R1=10.208kN，R2=19.237kN，R3=19.237kN，R4=10.208kN10.3.4.7可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)180按上节计算可知，可调托座受力N＝19.654kN≤[N]＝180kN满足要求！10.3.4.8立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1630.000/20.1=81.095查表得，A＝0.623不考虑风荷载:N1=19.654kNf＝N1/(AA)＝19653.752/(0.623×571)＝55.249N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLAwωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.9×0.308×1.2×1.52/10＝0.111kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[12.081,19.237,19.654,10.208]+0.111/0.9=19.777kNf＝N1w/(AA)+Mw/W＝19777/(0.623×571)+0.111×106/7700＝70.011N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，A1=0.558不考虑风荷载:N=19.654+1.1×γG×q×H=19.654+1.1×1.3×0.15×9.026=21.59kNf=N/(A1A)＝21.59×103/(0.558×571)=67.761N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQγLAwωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.9×0.308×1.2×1.52/10＝0.111kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H+Mw/lb=Max[12.081,19.237,19.654,10.208]+1.1×1.3×0.15×9.026+0.111/0.9=21.713kNf=Nw/(A1A)+Mw/W＝21.713×103/(0.558×571)+0.111×106/7700=82.563N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！10.3.4.9倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γLAwγQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.308×108×9.026×9.026+0.55×108×9.026)=4338.437kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×9.026/(1.2×0.9))×108×37.62/2=120488.403kN·mMT=4338.437kN·m≤MR=120488.403kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γLAwγQ(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.14×108×9.0262+0.55×108×9.026)=2362.866kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=