地连墙钢筋笼吊装安全施工T及T吊装验算及设备选用

②钢筋笼纵向吊点布置：a.上半截钢筋笼长度H为38.5m的纵向吊点位置见下图5.3-1所示。图5.3-138.5米长钢筋笼吊点示意图b.下半截钢筋笼长度H为22.1m的纵向吊点位置见下图5.3-2所示。图5.3-222.1米长钢筋笼吊点示意图5.3.1一字形钢筋纵向吊点布置1）重心计算：本工程钢筋笼长度为60.6m，钢筋笼厚度为1000mm。上半节笼长38.5m，笼重61.9t；下半节笼长22.1m，笼重19.6t。38.5m长钢筋笼重心计算：M总=1048323.34Kg.m、G总=61880.5Kg，重心距笼顶i=M总/G总=16.95m2）纵向吊点布置本方案纵向设置5排吊点，纵向吊点顶端设置在笼头顶端，含冠梁尺寸。底端吊点距钢筋笼底端距离需有利于副吊点卸扣拆卸。中间吊点，间距根据钢筋笼长度适当分配调整，一方面以保证主副吊之间负荷合理分配，同时又有利于减小钢筋笼纵向负弯矩。图5.3.1-1钢筋笼吊点设置示意图根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼吊点位置计算如下，钢筋笼纵向受力弯矩见图5.3.1-2如示：图5.3.1-238.5m钢筋笼纵向受力弯矩图+M=－M其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12；q为均布荷载，M为弯矩。，又2L1+4L2=38.5m；得L1=2.9米，L2=8.175米。因此选取b、c、d、e、f起吊时弯矩最小，实际吊装过程中b、c、d是主吊位置，e、f为副吊位置，d、e段钢筋笼为两台履带吊中间段，在实际吊装过程中主、副履带吊无法做到完全同时起吊，导致该段容易发生变形，根据我单位施工经验，同时考虑钢筋笼桁架位置，将吊点进行适当调整，主吊靠近端部的点移向端部，笼顶悬壁1m，d、e两点向中间移动，吊点距离分别为1m、10m、10m、4m、11m、2.5m，并以此作为初步吊点位置，如钢筋笼发生过大变形，将根据实际情况对吊点位置进行调整。22.1m笼长纵向吊点设置:纵向吊点按照钢筋笼长度设置4排。主吊车2道，副吊车2道。钢筋笼纵向受力弯矩如下图所示，由正负弯矩相等时所受弯矩变形最小原理得:图5.3.1-222.1m笼长纵向吊点布置图+M=－M其中：+M=1/2*qm²－M=1/8*qn²－1/2*qm²故:n=2√2m又:2m+3n=22.1m得：n=5.97,m=2.095因此选取b、c、d、e点起吊时弯矩最小，实际吊装过程中b、c是主吊位置，d、e为副吊位置，c、d段钢筋笼为两台履带吊中间段，在实际吊装过程中主、副履带吊无法做到完全同时起吊，导致该段容易发生变形，根据我单位施工经验，同时考虑钢筋笼桁架位置，将吊点进行适当调整，主吊靠近端部的点移向端部，笼顶悬壁1m，c、d两点向中间移动，吊点距离分别为1m、8m、3m、8m、2.1m，并以此作为初步吊点位置，如钢筋笼发生过大变形，将根据实际情况对吊点位置进行调整。图5.3.1-338.5m钢筋笼吊点布置示意图图5.3.1-438.5m钢筋笼双机抬吊示意图图5.3.1-5钢筋笼平抬时受力分析图钢筋笼主吊、副吊平抬钢筋笼时受力计算：根据起吊时钢筋笼平衡得（钢筋笼子重心在中间16.95米位置）：①3T1＇+2T2＇=66.9t（实际重量为61.9t,吊具按5t计算）②T1＇×1+T1＇×11+T1＇×21+T2＇×25+T2＇×36=66.9×16.95由以上①、②式得：T1＇＝15.5tT2＇=10.2t故钢筋笼平抬时主吊与副吊受力如下：平抬钢筋笼时主吊起吊重量为3T1＇=46.5t平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2＇=20.4t5.3.2一字形钢筋笼横向吊点布置钢筋笼宽度方向吊点一般设置两点、三点或者四点。根据钢筋笼宽度B，吊点按比例位置设置。中间形成简支，两端形成悬挑结构形式，从而使得钢筋笼宽度方向吊装时产生弯矩最小，本方案主吊吊点横向设置四点、副吊吊点横向设置四点。钢筋笼处于垂直状态后，钢筋笼重量全部由主吊点承担，特别是主吊点换绳时，吊点受力全部集中于笼头部位，吊索水平分力对笼头部位产生强大的挤压力。为防止笼头部位钢筋笼层间挤压变形，本方案宽度方向主吊点设置四个吊点。横向吊点以钢筋笼中心线对称布设。=1\*GB3①主吊横向吊点验算根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼横向受力弯矩见图5.3.2-1如示：图5.3.2-1钢筋笼横向受力弯矩图+M=－M 其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12;q为分布荷载，M为弯矩。,又2L1+3L2=6m;得L1=0.572米，L2=1.618米。因此选取B、C、D、E四点为横向吊点位置，横向0.8m+1.3m+1.8m+1.3m+0.8m。横向吊点布置见图5.3.2-2。图5.3.2-2钢筋笼吊点横向分布图吊点的设置根据钢筋笼的结构形式及吊运需求确定。主要是确保钢筋笼吊运过程中不致发生扭曲变形，同时便于吊装过程中吊点卸扣的拆卸。5.3.3“L型”钢筋笼吊点设置5.3.3.1“L型”横向吊点布置（1）“L”型钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架、吊点及剪刀撑之外，另要增设钢筋笼内侧斜撑杆和外侧斜撑进行加强，增强钢筋笼侧向稳定性，以防钢筋笼在空中翻转角度时发生变形。（2）异型槽段横向吊点布置按照以下步骤进行计算设置：图5.3.3-1“L”型钢筋笼横向重心位置示意图根据钢筋笼断面形式和尺寸计算出钢筋笼横向重心位置,L型钢筋笼横断面计算模型可分为钢筋笼A部分和钢筋笼B部分，图中：（x1，y1）和（x2,y2）分别是A部分和B部分的重心坐标，（x0，y0）是钢筋笼的重心坐标。假设：钢筋笼横断面质量均匀分布在钢筋笼横断面S内。钢筋笼横断面总面积为S，A部分面积为SA=b(c−b)，B部分面积为SB=ab；首先计算出钢筋笼横断面对X轴、Y轴的静矩：则钢筋笼横断面重心为：如图所示，L型钢筋笼重心坐标G（x，y）则吊点坐标：A（2x-b/2，0）B（2x-b/2，b）C（b，2y-b/2）D（0，2y-b/2）E(b，（8xy-6yb+b2）/2（2x-b)）其中主吊主钩吊点A、B、C、D两点，主吊副钩上、中、下吊点均为B、E两点；副吊上、中、下吊点均为B、E两点位置。图5.3.3-2L型钢筋笼吊点布置示意图注：a、M、N分别为CD、AB的中点，EB∥MN。MN=EB=MN*(4x0-3b)/(4x0-2b)图5.3.3-3L型钢筋笼简图如上图所示，L型钢筋笼横断面计算模型可分为钢筋笼A部分和钢筋笼B部分，图中：（Xa，Ya）和（Xb，Yb）分别是A部分和B部分的重心坐标，（Xm,Ym）是钢筋笼的重心坐标。假设：钢筋笼横断面均匀分布在钢筋笼横断面S内。SA=0.97*0.88=0.8536m2，SB=4.2*0.88=3.696m2，∑Mx=0.8536*（0.88+0.97/2）+3.696*0.44=2.7914m3∑My=0.8536*0.44+3.696*4.2/2=8.1372m3Xm=∑My/(Sa+Sb)=8.1372/(0.8536+3.696)=1.789mYm=∑Mx/(Sa+Sb)=2.7914/(0.8536+3.696)=0.6136m横向吊点坐标为：A（2Xm—h/2，0）；B（2Xm—h/2，h）；C（h，2Ym—h/2）；D（0，2Ym—h/2）计算后横向4个吊点坐标如下：A（3.138，0）；B（3.138，0.88）；C（0.88，0.7872）；D（0，0.7872）（见下图）图5.3.3-4L型钢筋笼横向吊点坐标对异形钢筋笼采用横向两点起吊时，根据结构的力学平衡原理可知：钢筋笼横断面重心应位于吊点之间；吊点外钢筋笼部分对吊点最大弯矩应尽量左右相等（图中，A部分对吊点1的最大弯矩应与B部分对吊点2的最大弯矩应尽量相等）；钢筋笼横向最大正弯矩与最大负弯矩应尽量相等；因此横向吊点选用B、C两点。图5.3.3-5L型钢筋笼横向吊点布置5.3.3.2“L型”纵向吊点布置根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等时所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼吊点位置计算如下，钢筋笼纵向受力弯矩见图5.3.3-6如示（“L型”钢筋笼上半节最长33.9m，采用竖向四点吊，主吊两点，副吊两点）：图5.3.3-633.9m钢筋笼纵向受力弯矩图+M=－M其中+M=(1/2)qL12;－M=(1/8)qL22-(1/2)qL12；q为均布荷载，M为弯矩。，又2L1+3L2=33.9m；得L1=3.225米，L2=9.15米。因此选取b、c、d、e起吊时弯矩最小，实际吊装过程中b、c是主吊位置，d、e为副吊位置，c、d段钢筋笼为两台履带吊中间段，在实际吊装过程中主、副履带吊无法做到完全同时起吊，导致该段容易发生变形，根据我单位施工经验，同时考虑钢筋笼桁架位置，将吊点进行适当调整，主吊靠近端部的点移向端部，笼顶悬壁1m，c、d两点向中间移动，吊点距离分别为1m、11m、4m、14m、3.9m，并以此作为初步吊点位置，如钢筋笼发生过大变形，将根据实际情况对吊点位置进行调整。具体见图5.3.3-7.下半节纵向吊点布置计算过程与上述方法相同。图5.3.3-7钢筋笼纵向吊点布置图5.3.4吊点加强措施为了满足钢筋笼吊装要求，保证钢筋笼在起吊过程中整体钢度与稳定性，钢筋笼各吊点进行加固处理，在笼口第一排吊点位置横向设置两根Φ28钢筋对笼口进行加强，每道竖向桁架设置一个U形Φ36钢筋（吊点位置竖向桁架设置两个）进行加固。竖向吊点加固，在每个吊点位置分别增加两条竖向桁架“之”字形钢筋具体如下图：图5.3.4-1加固筋及纵向桁架筋示意图笼头吊耳与纵向筋单侧单面焊接长度不小于10D，笼头吊筋与钢筋笼有效焊接范围不小于35D。钢筋笼体部位吊点与水平横筋单侧焊接长度不小240mm。吊点部位受集中荷载，钢筋笼局部易变形。为预防钢筋笼起吊过程中局部扭曲变形，钢筋笼吊点集中荷载影响区范围内需加强处理。A、适当调整钢筋笼纵向桁架和水平桁架位置，使吊点综合利用杵架设置。B、在吊点上下或左右各1m的区域范围内，加密布设水平分布筋和纵向主筋，使集中应力有效分散。对于异形钢筋笼的起吊，应合理布置吊点的设置，避免扰度的产生，并在过程中加强焊接质量的检查，避免遗漏焊点。当钢筋笼刚吊离平台后，停止起吊，注意观察是否有异常现象发生，若有则立即予以补焊加强、加固L型横向桁架筋用Φ28作为斜撑杆加强，入槽时割除，加固方法如下图所示，具体设置位置可根据实际情况调整。 图5.3.4-2L形钢筋笼吊装前加固图 5.4钢筋笼吊装验算本工程将钢筋笼分为上下两节钢筋笼分节吊装，，在槽口对接后用主吊整体下放，故主吊按最重的“一”字型首开幅（6m宽）,60.6m长钢筋笼，分节吊装验算。总重量81.5t：上半节笼长38.5m，笼重61.9t；下半节笼长22.1m，笼重19.6t。5.4.1单机（主吊320T）吊装验算（1）主吊荷载验算：当起重机吊装钢筋笼时，根据《建筑机械使用安全技术规程》4.2.10条规定，单机起吊载荷不得超过允许起重量的80%，即128×0.8=102.4t>（81.5+5）*1.1=95.15t，满足要求，故320t履带吊进行吊装作业时其旋转半径在起吊时控制在12m范围内其起重量满足要求。（2）主吊荷载状态下行走验算：当起重机吊装钢筋笼行走时，根据《建筑机械使用安全技术规程》4.2.10条规定，当起重机如需带载行走时，载荷不得超过允许起重量的70%，即128×0.7=89.6t>（61.9t+5t）*1.1=73.6t，满足要求，故320t履带吊在进行吊装作业行走时其旋转半径在起吊时控制在12m范围内其起重量满足要求。5.4.2单机（副吊150T）吊装验算双机抬吊时，副吊按承受钢筋笼吊装荷载的60%考虑。（61.9×0.6+5）*1.1=46.4t＜Q副=66.7t*0.8=53.36t，满足要求。5.4.3双机抬吊的验算平抬钢筋笼时320t履带吊臂长62m，在幅度为12m时，起重量128t。150t副吊在臂长40m，幅度在10m时，起重量为66.7t。按《建筑机械使用安全技术规程》4.2.9条，采用双机抬吊作业时，起吊重量不得超过两台起重机在该工况下允许起重量总和的75%，则：（128+66.7）×0.75=146.1t>（61.9+5）*1.1=73.6t，满足要求。5.4.4履带吊稳定性验算（1）320t履带吊技术参数表，62m杆，12m工作半径最大吊重为128吨。则：履带吊提供的最大倾覆力矩M抗倾覆=128*（12-7.25/2）=1072t·m（2）地面坡度2%tgβ=2%β=0.02rad则1%坡度导致的扒杆顶水平位移L1+L2=62+2.54/sin79°=64.59m△L=（L1+L2）*β=64.59*0.02=1.3mM1=1.3*81.5=105.95t·m（3）由钢筋笼产生的倾覆力矩M2=81.5*（12-7.25/2）=682.6t·m（4）∑M倾覆=（M1+M2）*1.15=（105.95+682.6）*1.15=906.9t·m小于M抗倾覆=1072t·m，故履带吊稳定性满足要求。5.5吊索具配置及钢丝绳强度验算吊索具及钢丝绳验算统一以最不利状态下6m首开钢筋笼总吊装重量进行验算。钢筋笼吊装索具见表5.5-1。表5.5-1钢筋笼吊装索具一览表(两套）序号名称规格（型号）单位数量备注1单门滑轮25t个8主吊用210t个8副吊用3主吊钢丝绳φ50mm-6×37+1-1960MPa根450t铁扁担、4m长4φ40mm-6×37+1-1870MPa根8主吊点用、18m长5φ40mm-6×37+1-1870MPa根8主吊接长、12m长6副吊钢丝绳Φ40mm-6×37+1-1960MPa根450t铁扁担、4m长7φ36mm-6×37+1-1870MPa根8副吊点用、12m长8φ36mm-6×37+1-1870MPa根8副吊接长、17m长9卸扣35t个4主吊扁担上部1035t个4主吊扁担下部1120t个4副吊扁担上部1220t个4副吊扁担下部1315t个12主吊点1410t个12副吊点1520t个12L型主吊点1610t个12L型副吊点5.5.1吊点吊环验算吊点处钢筋笼按吊装要求进行局部加强。L型钢筋笼吊装：为了使本钢筋笼回直后基本垂直，必须根据重心位置合理选择吊点位置。主吊点钢筋采用HRB400直径36钢筋。主吊点，全荷载吊环钢筋验算Ag=K×G/（n×2×Rg）×sinαAg——吊点钢筋截面积（cm2）K——安全系数取1.5G——钢筋笼重量（kg）81500kgα——90度n——吊点个数（钢筋笼有8个吊点）Rg——钢筋抗拉强度设计值：一级钢2700kg/cm2，二级钢3000kg/cm2Ag0=1.5×81500/（8×2×3000）×sin90°=2.55cm2取D=3.6cm，Ag=10.17cm2＞Ag0=2.55cm2，符合要求。主副吊点吊钩相同均设36圆钢。5.5.2钢丝绳验算钢丝绳采用6×37+1,公称抗拉强度为1770MPa，公称强度为1770MPa，根据JGJ276-2012《建筑施工起重吊装安全技术规范》4.3.1条“当利用吊索上的吊钩、卡环钩挂重物上的起重吊环时，不应小于6；当用吊索直接捆绑重物时，且吊索与重物棱角间采取了妥善的保护措施时，应取6～8；当吊重、大或精密的重物时，除应采取妥善保护措施外，安全系数应取10”，本处安全系数K取8。由《起重吊装常用数据手册》查得钢丝绳数据如下：钢丝绳最大许用拉力计算:（1）拉力计算公式：[F]≤Σsp*A/K公式中[F]——钢丝绳允许用拉力（KN）Σsp———钢丝绳破断拉力（KN）K——钢丝绳的安全系数A——折减系数（2）钢丝绳安全系数：（3）考虑到钢丝绳在承载时各钢丝受力不均匀，绳芯及钢丝绳弯曲，挤压所产生的应力的影响，其理论破断拉力可按下式计算：Sp=Σsp*A式中：Σsp为破断拉力总和，A为考虑各种附加因素和受力不均匀的折减系数。由于实际使用钢丝绳公称抗拉强度为1770MPa则需要进行换算公称抗拉强度为1770MPa时钢丝绳容许拉力计算公式为：[F]≤Σsp*A/K，则：直径50mm钢丝绳容许拉力T=1580*0.82/8=161.9KN=16.19T直径40mm钢丝绳容许拉力T=1010*0.82/8=103.5KN=10.35T直径36mm钢丝绳容许拉力T=817*0.82/8=83.7KN=8.37T（4）主吊扁担上部钢丝绳(走双绳)验算主吊扁担上钢丝绳承担最大重量为钢筋笼对接后的重量以及索具自身重量。吊重：Q1=Q+G主吊=81.5t+5t=86.5t钢丝绳直径：50mm，[T]=16.19t钢丝绳长度：L=2m*2=4m钢丝绳：T=Q1/4sin450/2=15.3t＜[T]=16.19t，满足要求。图5.5-1主吊扁担上钢丝绳受力示意（2）主吊扁担下部钢丝绳验算主吊扁担上钢丝绳承担最大重量为钢筋笼对接后的重量以及索具自身重量。吊重：Q=81.5t钢丝绳直径：40mm，[T]=10.35t；钢丝绳：T=Q/8=81.5/8=10.2t＜[T]，满足要求。（3）副吊扁担上部钢丝绳验算副吊扁担上钢丝绳承担最大重量为双机抬吊38.5m长钢筋笼60度及索具自身重量，最大总重量为：61.9t。吊重：Q1=61.9*0.6+5=42.14t钢丝绳直径：40mm，[T]=10.35t钢丝绳长度：L=2m*2=4m根数：N=4根钢丝绳：T=Q1/4sin450/2=7.45t＜[T]，满足要求（4）副吊扁担下部钢丝绳验算副吊扁担上钢丝绳承担最大重量为双机抬吊38.5m长钢筋笼60度及索具自身重量，最大总重量为：61.9t。吊重：Q2=61.9*0.6=37.14t钢丝绳直径：36mm，[T]=8.37t；钢丝绳：T=T2/8=4.65t＜[T]，满足要求。图5.5-2钢筋笼起吊过程实例组图5.5.3卸扣和滑轮验算卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择。主吊卸扣最大受力在钢筋笼完全竖起时，副吊卸扣最大受力在钢筋笼平放吊起时。根据市场上常用卸扣型号，卸扣安全系数选取大于等于2。（1）主吊扁担上部卸扣选择P1=Q1/4sin45°=（81.5+5）/（4sin450）=30.6t主吊扁担上部选用高强卸扣35t：4个。满足要求。钢筋笼上卸扣受力计算：P2=Q/9=81.5/9=9.1t（共12个卸扣，考虑最不利因素，当横向只有3根钢丝绳受力时只有9个卸扣受力）；主吊卸扣选用20t，12个。满足要求。（2）副吊扁担上部卸扣选择根据计算，副吊受力最大2T2＇=20.4t。P1=2T2＇/4sin450=7.22t副吊扁担上部高强卸扣20T：4个。钢筋笼上卸扣受力计算：P2=2T2＇/6=20.4/6=3.4t（共8个卸扣，考虑最不利因素，当横向只有3根钢丝绳受力时只有6个卸扣受力）；副吊卸扣选用20t，8个。（3）主吊扁担下滑轮（共4个）选取最不利条件，地连墙钢筋笼空中回直后。主吊下滑轮额定荷载25t主吊滑轮荷载=（81.5+5）/4=21.7t<25t主吊滑轮选择25T滑轮符合要求。（4）副吊扁担下滑轮（共4个）副吊扁担下滑轮额定荷载20t地连墙钢筋笼平吊时，副吊滑轮受力最大，则副吊扁担下滑轮荷载=42.14/4=10.54t<20t,副吊滑轮选择20T滑轮符合要求。5.6主、副吊扁担验算主、副吊扁担均采用Q235B钢板，主吊扁担尺寸为3.5×0.6×0.07m，副吊扁担尺寸为3.5×0.6×0.05m。考虑扁担的受力点的位置，取扁担长为3.5m。1、钢扁担尺寸以及材料参数

钢扁担采用Q235号钢板加工制作而成。70mm厚扁担抗拉强度为190MPa，屈服强度为325MPa，抗剪强度为110MPa，挤压强度为拉伸强度的2～2.5倍。表5.6-1钢材强度设计值表2、扁担抗力计算（1）扁担横向最小横截面As如下图所示：As=(70*3500-5*70*100)*10-6=0.21(m2)则竖向承受最大拉伸荷载F为:F=бAs=325*106*0.21=68.25*106(N)换算质量为：G=F/g=68.25*106/9.8=6964.286(t)小结：由竖向拉伸抗力计算可知，此种型号扁担横向可承受6964.286t。（2）竖向最小横截面如右图所示：As=(70*600-100*50)*10-6=0.037(m2)则竖向截面承受最大剪力为：Q=τAs=110*106*0.037=4.07*106(N)换算为质量为：G=F/g=4.07*106/9.8=415.306(t)（3）钢扁担孔周承载计算计算面积如右图，上下均为70mm，计算一侧即可，为：As=70*100*10-6=0.007(m2)则单孔承受最大剪力为：Q=τAs=145*106*0.007=0.973*106(N)换算为质量为：G=F/g=0.973*106/9.8=99.3(t)，则每个扁担可承受重量为4G＝397.2T。综上所述，从最大拉伸验算，钢扁担可承受最大起吊质量为6964.286t；从扁担最小截面承受最大剪力来验算，钢扁担可起吊重量为434.184t；而从单孔周边最大承载来验算，钢扁担可起吊最大重量为397.2t。故比较以上可知，此种型号钢扁担可起吊最大重量为397.2T，取安全系数为2.5，则此种型号扁担起吊重量应≤397.2/2.5＝158.88T。本工程钢筋笼并吊索具最大重量是86.5T，满足要求；3、扁担加工的技术要求（1）钢板平整，落料平直，根据焊缝结构必须加工坡口后方可焊接；（2）钢板不得有影响质量的缺陷，表面要求光滑平整；（3）焊缝均为连续焊,焊缝等级为一级焊缝，焊高为相邻之薄板厚度减2mm，焊后须经退火处理方可进行加工；（4）装配前各零件去毛剌，清洗干净，装配后各活动部分应转动灵活,无卡阻。5.7吊点处焊接受力验算根据《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012）中规定：在焊接接头中，荷载施加于接头的力不是由与钢筋等截面的焊缝金属抗拉力所承受，而是由焊接金属抗剪力承受。焊缝金属抗剪力等于焊缝剪切面积乘以抗剪强度。熔敷金属的抗剪强度为钢筋抗拉强度的0.85倍，焊缝金属的抗剪强度为熔敷金属抗拉强度的0.6倍。图5.7-1吊点焊接示意图考虑主吊承受整个钢筋笼的重量，所以计算主吊各吊点焊接金属受力情况，若主吊焊接金属强度能够满足要求，则副吊亦能满足要求。一根钢筋的抗力按下式计算：式中：Rs——钢筋的抗力（N）d——钢筋的直径（mm）ƒy——钢筋抗拉强度设计值（N/mm²）钢筋接头焊缝的抗力按下式计算：式中：Rf——钢筋接头焊缝的抗力（N）h——焊缝厚度（mm），约按0.