轮机员辅机考证笔记1

第页制冷凝轴同热全异余同p200阀后干度变化及温度相同，冷凝温度低则冷却效果好。在单机多库制冷装置中用于控制高温库温度的元件是温度控制阀在单机多库制冷装置中用于控制高温库蒸发温度的元件是蒸发压力调节阀。取消它不会使装置制冷系数降低。自动化的船舶伙食冷库有可能不设水量调节阀伙食冷库的温度控制器最常见的是用来控制供液电磁阀制冷装置中低压控制器可以防止吸气压力过低可引起热力膨胀阀开大的是制冷剂不足库温上升.冷凝压力下降。冷凝压力越低则制冷压缩机轴功率越低。内平衡式热力膨胀阀弹性元件下方作用着蒸发器进口压力，上方作用着温包内饱和压力。外平衡式热力膨胀阀波纹管下方作用着蒸发器出口压力，上方作用着温包内饱和压力。蒸发器出口管径小于21时，感温包应贴在水平管侧上方，否则在侧下方。热力膨胀阀温包漏气则阀全关，温包从管路上脱开则开大。制冷剂不足、库温上升、冷凝压力下降都使膨胀阀开度变大。空调制冷装置热力膨胀阀多用外平衡式，因为其制冷剂流过冷风机压降大。压缩制冷量装置中冷凝器容量偏大不会导致制冷系数降低，容量偏小不会导致排压降低。蒸发器选的太小不会导致吸气过热度增加。增加压缩机工作缸数会使压缩制冷装置蒸发温度提高降低，皮带打滑会使压缩制冷装置蒸发温度提高。从压缩机吸入阀外接通道充注制冷剂时，钢瓶（无液管通至瓶底）应向上直立放置为宜。从充剂阀充注制冷剂时，钢瓶（无液管通至瓶底）应向下倾斜放置为宜。从充剂阀向制冷系统充注制冷剂时不应该开干燥器旁通阀。制冷装置充制冷剂过多可能会使高压控制器停车。制冷装置中高压控制器是用来防止排气压力过高。制冷装置中低压控制器可以防止吸气压力过低。多孔消高频扩大消低频噪音船舶制冷装置所用的冷凝器几乎都是卧式壳管式。船舶制冷装置菜库使用最普遍的蒸发器是冷风机，不能降低冷库热负荷。船舶制冷装置中用来冷却载冷剂的蒸发器通常是壳管式。一般热力膨胀阀调到蒸发器出口工作过热度为3～6℃为宜。充制冷剂、取出制冷剂、气密试验、抽空系统都可通过充剂阀进行。作冷冻机油用的脂类油适用于目前常用的混合制冷剂。滑油压力不足或缸头弹簧太强不会使活塞式制冷压缩机输气系数降低。冷却水量不足、气阀变形、系统中进入空气多会使输气系数降低。当制冷压缩机输气系数降低时，其吸压升高、排压降低。制冷压缩机双阀座截止阀多用通道接压力表时，使用中开足后应退回一圈。制冷压缩机一般采用机械轴封。往复泵用软填料轴封。滑油分离器位于压缩机出口处。氟利昂开启式活塞制冷压缩机的滑油分离器分出的滑油通常是直接排回到曲轴箱。氟利昂半封闭式活塞制冷压缩机的滑油分离器分出的滑油通常是排回到吸气管。用电磁阀控制回油的制冷装置滑油分离器，电磁阀应在压缩机启动时开启，停用时关闭。制冷装置贮液器设在靠近冷凝器出口处。氟利昂制冷系统的干燥器通常设在液管上。制冷装置贮液器顶部的平衡管及冷凝器顶部相通。在压缩机排出口通常不设滤器。在制冷装置中作干燥剂用的硅胶吸足水分后要再生，应将其加热至140～160℃。我国国标规定，在环境温度高达43℃或冷却水温33℃时，开启式制冷压缩机滑油温度不应高于70℃。船舶制冷装置菜库使用最普遍的蒸发器是冷风机。加热风机加湿使人能感觉空气干燥及否的空气参数是相对湿度。空调舱室人活动区的风速应是0.15～0.20为宜。我国国标规定的无限航区船舶空调舱室冬季设计温度是22℃。夏季27℃空调舱室的潜热负荷是指单位时间内加入舱室的水蒸汽的焓值。船舶集中式空调系统的空调舱室内气压及大气压相比略高。集中式船舶空调系统必须向餐厅送风。集中式空调个别调节舱室空气温度的方法是改变送风量和送风温度。无限航区船舶空调舱室夏季湿度一般保持在40%～60%范围内，船冬季30—40%。海水淡化带板式换热器的海水淡化装置的蒸发器换热板拆洗时一般用含抑制剂的酸溶液，冷凝器换热板拆洗时一般用不高于50℃的热水。真空沸腾式海水淡化装置正常使用中最容易漏气而使真空度降低的地方通常是凝水泵轴封和阀杆填料。要使真空沸腾式海水淡化装置给水倍率合适的措施不包括适当调节水喷射器出口阀开度。真空沸腾式海水淡化装置水喷射器排出背压太高不会导致蒸馏器真空度太高。水喷射器抽真空的吸入管上的观察镜在凝水水位过高时会充满水。真空沸腾式海水淡化装置产水含盐量太高时凝水回流电磁阀开启。真空沸腾式海水淡化装置设有防止蒸馏器壳体内压力过高的安全阀。真空沸腾式海水淡化装置凝水泵进口的管路不设止回阀。要使真空沸腾式海水淡化装置给水倍率合适，主要是靠控制海水给水流量，措施不包括适当调节水喷射器出口阀开度。为了减少结垢，给水倍率一般应控制在3～4。船用真空沸腾式海水淡化装置所用喷射器的工作流体来自造水机海水泵。真空沸腾式海水淡化装置真空度不足，可能是因为加热水流量太大、冷却水温太高、冷却水量不足、装置气密性差、抽气能力不足。蒸馏式海水淡化装置工作真空度增大所产淡水量增加、所产淡水含盐量增加、沸腾更剧烈。冷却水温低不会导致真空沸腾式海水淡化装置产水量低。锅炉补给水要求含盐量产水盐分来自蒸汽携带含盐量大通常真空度大真空沸腾式海水淡化装置将蒸馏器抽至要求的真空度后，停止抽气并关闭各阀，在1h内真空度下降超过10%则密封不合格。真空沸腾式海水淡化装置通常在凝水通淡水舱管路上设有流量计。海水淡化装置盐度传感器使用1个月左右应拆洗一次。停用真空沸腾式海水淡化装置时最先做的是停海水泵。锅炉供应饱和蒸汽的辅锅炉，蒸汽参数用蒸汽压力表示；供应过热蒸汽的锅炉，蒸汽参数用蒸汽压力和蒸汽温度表示锅炉蒸发率的常用单位是2h；锅炉蒸发量的常用单位是；炉膛容积热负荷的常用单位是3烟管锅炉的辐射换热主要发生在炉膛，烟管锅炉的蒸发受热面不包括烟箱，烟管锅炉中以对流为主要换热方式的换热面是烟管。水管锅炉的水冷壁是指设在炉膛壁面的有水强制循环的管排，水管锅炉的辐射换热面是水冷壁，水管锅炉主要的对流换热面是沸水管，水管锅炉中水冷壁的主要换热方式为辐射。水管锅炉比烟管锅炉效率高是因为换热好，烟气离开锅炉时温度较低，排烟损失少。盘管式废气锅炉是一种强制循环水管锅炉。当燃油锅炉作为废气锅炉的汽水分离筒时，废气锅炉采用强制循环水管锅炉。水平盘管废气锅炉各层盘管进口节流程度应该是上层大。水平盘管式废气锅炉，其各盘管进口设节流孔板的目的是根据吸热量不同调节各层进水量出口管路带电磁阀的锅炉压力式喷油器投入工作时，该电磁阀关闭锅炉回油式喷油器的进油和回油管道通常是进油在外，回油在内锅炉喷油器中喷油量调节幅度最大的是蒸汽式，最小的是压力式。带斜向叶片的锅炉配风器使供风及油雾反向旋转。锅炉喷油器中价格最贵的是转杯式锅炉冷炉点火后烟囱冒烟较黑待炉温升高后再观察处理离开锅炉喷油器的油雾呈空心圆锥形现今船用辅锅炉的燃油通常是冷炉启用和停炉前用柴油，正常工作用及主机相同的重油锅炉燃油泵一般不宜使用离心泵。压力式喷油器的锅炉燃烧一般不进行比例调节锅炉过剩空气系数是指实际供气量/理论所需空气量船舶辅锅炉供油柜加热用的蒸汽一般无须减压。锅炉蒸汽系统的接岸供气管一般及总蒸汽分配联箱相连。锅炉汽水系统中阻汽器设在凝水管路上。加热油柜的蒸汽管路出口设阻汽器的目的是使蒸汽汽化潜热尽量得到利用。锅炉汽水系统中的大气冷凝器是指没有真空度冷凝器。锅炉汽水系统凝水含油多，通常在观察柜处将其泄放至舱底，锅炉给水管路接近锅炉处先靠锅炉设一个截止止回阀，再设一个截止阀锅炉的给水进锅筒是经下半圆许多小孔的水平管通到工作水面之下。锅炉上排污时应在水位降至排污漏斗处时停止排污。锅炉不能用上排污来保证锅水质量的情况是锅水硬度太大。两台锅炉进行并汽操作，升汽锅炉汽压应比已在工作的锅炉主蒸汽管中汽压稍大。锅炉最适宜的过剩空气系数应为1.05～1.2。燃油锅炉若过剩空气系数合适，则排烟呈浅灰燃油锅炉若过剩空气系数太小，则火焰呈暗红色。燃油锅炉若过剩空气系数太大，则排烟呈几乎无色，火焰发白燃油锅炉燃烧良好时炉膛火焰颜色应为橙黄色保持锅炉水中过剩磷酸根含量的锅炉水处理法，一般不再化验硬度化验锅炉水含盐量的最常用指示剂铬酸钾，滴定剂为硝酸银，初始为黄色，终点砖红。化验锅炉水硬度的最常用指示剂铬黑蓝，滴定剂通常是，初始为葡萄酒红色，终点为蓝色。化验锅炉水碱度的最常用指示剂是酚酞，滴定剂通常是硝酸，初始为红色，终点无色。锅炉点火升汽过程中，升汽后分数次冲洗水位计锅炉点火升汽时，应在达到工作汽压后进行表面排污水位过高时船用燃油自动辅锅炉一般不会自动停止喷油。船用燃油自动锅炉进入炉膛的空气压力低时一般不会有备用设备自动投入工作，只能报警并熄火。船用自动锅炉，燃油锅炉水位过低时会报警并自动熄火。从点火到产生汽压的时间应约占整个点火升汽时间的2/3锅炉冷炉点火升汽过程中空气阀应在开始冒气时关闭。碱洗锅炉时应周期性点火燃烧，定期下排污锅炉酸洗常用的是盐酸，酸洗完应监测腐蚀指示片的腐蚀量。锅炉热水井不设水冷却器。锅炉关闭蒸汽阀后完全燃烧，安全阀开启后，在规定时间内汽压应不超过设计压力的10%。有的锅炉热水井设有控制温度调节阀的温度传感器，它能帮助起减少给水含氧量作用。空调经冷却器相对湿度上升，含湿量下降；经加热器相对湿度下降，含湿量不变。由湿球温度可以知道空气的焓值，干球温度知相对湿度，露点知含湿量。舱外空气温度不变，含湿量增大，空气冷却器的潜热负荷增大。无限航区船舶空调舱室夏季湿度一般保持在4060%范围内冬季在3040%冬季室内气温高于0～5℃一般不加湿，长航线船舶鱼、肉库库温以－18～－20℃为宜，短航线为－10～－12℃。完成蒸气压缩式制冷循环的基本元件及其按制冷剂流动顺序排列是冷凝器、节流元件、蒸发器、压缩机。制冷剂在蒸发器中流动在完全汽化前干度增高。工作正常时氟利昂制冷剂在压缩机吸气管中吸热流动压力降低，过热度增加。液管中降压升温。制冷装置冷凝器的排热量近似等于制冷量+压缩机指示功率。分区再热式空调系统的加热器是设在主风管或空调器分配室的隔离小室内。船舶集中式空调器一般不设干燥器。中央空调器中在取暖工况一般不起作用的设备是挡水板。压不高的空调系统风机布置多采用吸入式，以利于空气均匀流过换热器船舶中央空调器中的空气加热器通常采用饱和蒸汽加热。调用双脉冲温度调节器两个感温元件分别感受新风和送风温度。空调加热装置的直接作用式温度调节器常采用液体感温包为感温元件。空调制冷装置蒸发压力不宜过低主要是为了防止结霜堵塞风道。取暖工况控制中央空调器送风相对湿度时，调定值可按送风温度选取。中央空调器选用双液体温包温度调节器，温度补偿率为0.67，温包甲及温包乙容积比为3:2，安装时应甲放送风处，乙放新风处当空气相对湿度变化时，电容式感湿元件的电容发生变化。取暖工况送风温度越高，则其相对湿度应越低。有的集中式空调器风机设低速挡，它一般是用自然通风。冬季气温升高到5～8℃以上时空调器加湿阀开度应关闭。空调装置取暖工况停用时应先停加湿，0.5后停风机取暖工况启用中央空调器，开启顺序是：加热蒸汽阀、风机、加湿蒸汽阀。间接冷却式空调制冷装置采用比例调节时，感受回风和送风温度信号控制载冷剂流量。间接冷却式空调制冷装置采用双位调节时，感受回风温度信号来控制载冷剂流量。取暖工况控制中央空调器送风相对湿度的调节器一般都采用比例调节方式。空压机最后级排气冷却不是为了防止着火及爆炸，主要是为了减小排气比容。空压机最省功的是等温压缩。空压机的机械效率是指示功率及轴功率之比。活塞式空压机的输气系数随压力比增加会迅速减小，其中容积系数减小最快。活塞式空压机的压力系数可衡量吸气阻力引起的排气量损失。缸盖垫片厚度将影响级差式活塞空压机低压级的余隙容积，减小排气量增大。压缩机的输气系数是指实际及理论排气量之比。输气系数不会因余隙高度减小而减小。输气系数会因清洗空气滤器而提高。活塞式空压机的温度系数表征了气体在吸气过程中从气缸吸热引起的排气量损失。船用空压机启阀式卸载机构可用强开第一级吸气阀方法卸载。高压级相对余隙容积大于低压级。压力系数第二级大于第一级。容积系数第一级大。空压机排气温度过高的原因不包括余隙容积大，包括排气阀泄露大、冷却不良、吸气温度高。空压机曲轴箱滑油温度不应超过60℃。空压机气阀组装好后用煤油试漏，滴油不应超过20滴。空压机油的闪点以高于压缩终了气温20～40℃为宜。空压机气缸冷却水温以不低于30℃为宜。国标规定空压机各级排气温度应不超过200℃。级差式空压机低压级安全阀顶开可能是高压级吸气阀或排气阀泄露严重。船舶空调器降温工况新风及回风混合后焓值减少。船用空调器取暖工况新风在及回风混合后含湿量增加。采用间接冷却式空冷器的集中式船舶空调装置，夏季在外界空气温、湿度变化较大时，自动控制载冷剂流量。集中式空调个别调节舱室空气温度的方法是改变送风量或送风温度。空调装置取暖工况湿度调节可以用双位调节直接控制回风或典型舱室的相对湿度。空压机的公称排气量是指其在额定排气压力和额定转速下的排气量。平均排气量大于公称的。空压机气阀升程不宜过大，以免关闭滞后和撞击加重、转速高的及工作压力大的升程较小、严格限制，多在2～4，工作中不随流量改变。此处对升程限制不要和往复泵混淆。空压机的液气分离器多为惯性式。空压机气阀及往复泵泵阀要求相同的是关闭严密及时。能使空压机停车的自动保护不包括排压过高或滑油温度自动控制，包括排气温度过高、滑油压力过低、冷却水温度过高。液压阀件方向控制阀：液压锁、低压选择阀船用液压装置中最常见的减压阀是定值减压阀。调速阀没有油直接从阀流回油箱、除进出口外没有泄油口，通过调节执行机构供油流量来调节执行机构工作速度；并非只能设在执行元件进口。溢流阀做安全阀常闭。先导型溢流阀、先导型减压阀、顺序阀、平衡阀设有外控油口，调速阀和溢流节流阀没有外泄油口。节流阀装在定量油源的分支油路上可调节流量“液压锁”有4条及系统相通的油路。先导型减压阀不起减压作用的原因不会是先导阀弹簧太弱。先导型溢流阀（阀前压力控制）一般不能作顺序阀用。顺序阀当油压信号达到调定值时开启。外控顺序阀可做卸荷阀，控制阀后压力。先导性溢流阀也可作卸荷阀。船舶液压装置中使用比例方向阀较多的是起货机。电磁溢流阀是由电磁换向阀和先导型溢流阀组成。电磁换向阀不能离开中位的原因不会是弹簧张力不足。当电磁换向阀公允流量不够大时，可选用电液换向阀。柱塞式液压泵常用调节柱塞行程的方法来调节流量。斜轴式轴向柱塞泵改变排油方向是靠改变缸体偏摆方向。液压马达的实际输出扭矩及理论输出扭矩之比称为液压马达的机械效率。液压马达的总效率通常为容积效率×机械效率。过滤精度最高的滤芯是纤维式。液压装置液压泵进口处油温一般不应超过60℃。液压装置的异常噪声不是指重载工作产生的噪声。通常液压装置齿轮箱油比液压油使用寿命更短。C型三位四通滑阀在中位时B、T不通，P、A相通。液压马达长期工作油压应比额定压力低25%为宜。五星轮式液压马达如工作时柱塞卡在上止点，则马达不能工作。冲洗液压系统时并非采用额定流量。停用的液压传动设备每1个月需做一次检查性运转。斜盘式轴向柱塞泵改变排油方向是靠改变倾斜盘倾斜方向。斜轴式轴向柱塞泵改变排油方向是靠改变缸体摆角。斜盘泵和斜轴泵的排量都不受柱塞长度和转速影响。斜盘式轴向柱塞泵内漏泄不发生在泵壳体和油缸体之间。当工作压力超过整定值时变量泵的流量迅速降低，则称为限压式变量泵。液压马达调速方法中属于节流调速的是改变流量调节阀供油流量。液压马达容积调速是改变液压泵排量和液压马达排量。节流调速及容积调速相比设备成本低。径向柱塞式液压马达变量方式可采用改变、工作液压缸列数、柱塞工作行程、柱塞有效作用次数。轴向柱塞式液压马达变量方式常采用改变柱塞工作行程，不属于低速液压马达。变量液压马达重载工作时其排量应取较大值。一般螺杆式液压马达不做成变量式。液压马达轻载时换重载档则转速降低、工作油压较低。重载用轻载档安全阀开启。液压马达总效率=容积效率×机械效率液压马达输入功率的大小主要由供入油流量×进、排油压差决定。用变量泵和变量液压马达的液压传动系统，如果降低安全阀整定压力而输出扭矩不变（尚未使安全阀开启），则最大输出扭矩降低。采用变量泵和变量液压马达的液压传动系统如输出扭矩不变，若减小变量泵流量（设管路阻力变化可忽略），则液压马达转速降低。泵容积式泵适合作液压泵。降低转速使泵实际工作中的许用吸高增加改变往复泵和螺杆泵的流量可以用改变回流阀开度的方法。离心泵采用旁通调节使流量减少，泵的功率增加。离心泵用节流调节法改变泵的流量一般应改变排出阀的开度。离心泵调节流量方法中经济性最好的是变速调节，最差的是回流调节。离心泵最适合节流调节。旋涡泵比较经济简便的流量调节方法是回流调节。往复泵流量均匀性最差，螺杆泵流量最均匀。水环泵水力效率低。旋涡泵允许吸上真空高度小，汽蚀性能最差，不能输送高粘度液体。叶片泵内部漏泄最大的间隙是在叶片及配流盘之间。离心泵不用于油水分离器供水泵。水环泵的漏泄主要发生在叶轮及侧盖间轴向间隙。水环泵工作水不用来润滑轴承。水环泵反转不能压送气体。水环泵排气时排压过高则流量为零。往复泵不用做冷却水泵，多做舱底水泵。泵阀敲击声大的原因可能是泵转速过高。电动往复泵排出压力过高不会导致泵阀敲击严重。排出阀未开足．转速过高．排出容器中气压过高引发过载。往复泵排压、流量正常，但电机过载，可能是活塞环或填料过紧。泵转速增增加会使泵的吸入压力降低。往复式舱底水泵吸入滤器堵塞不会过载。电动往复泵的活塞及缸套不靠滑油润滑。往复泵排出阀弹簧张力加大会利于阀无声工作，减弱会使容积效率降低。阀的比载荷越小，最大升程越大。用群阀代替盘阀会使往复泵泵阀升程减小。改变往复泵的流量不能用改变排出阀开度的方法。会使泵的吸入压力升高的是流注高度增大。泵吸水温度过高时致使工作失常主要是因为气穴现象。提高往复泵的吸入压力可避免产生气穴现象。关小排出阀不能减少气穴现象。提高转速不能使泵实际工作中的许用吸高增加。泵在系统中的工作扬程及额定扬程无直接关系。容积式泵吸入正常时，其排出压力基本上及吸入压力无关。泵的容积效率是指实际流量及理论流量之比。泵的机械效率是指传给液体的功率及输入功率之比。总效率是指有效功率及轴功率之比。泵的水力效率是指实际扬程及理论扬程之比。泵的水力功率是指泵传给液体的功率。泵铭牌可能标注的性能参数：额定排出压力、额定容积流量、允许吸上真空高度，不会标注有效汽蚀余量。泵资料提供必需汽蚀余量，不提供额定排出压力。泵的所送液体饱和蒸气压力降低（优先）、流量增加会使泵的允许吸上真空度减小。泵的流量一定时，允许吸上真空度及泵排出条件无关。降低排压不能避免水击现象。允许吸上真空度的大小反应泵的抗汽蚀能力。泵工作中实际能达到的最大吸高随吸入液面压力降低而降低，降低转速可以使许用吸高增加。电动往复泵一般没有轴向推力平衡机构。电动往复泵缸内压力最低值出现在吸入行程之初。漩涡泵开式流道效率高，闭式流道有自吸。转速适当提高不会使容积效率降低，泵转数增加会使泵的吸入压力降低。限制往复泵的转速提高的最主要因素是泵阀工作性能电动机可能过载是限制往复泵工作压力过高的原因。往复泵阀箱被吸入阀和排出阀分隔为三层，排出管通上层，泵缸通中间层。如果双缸四作用往复泵不采用群阀，则应有8个泵阀。往复泵水压实验压力应为泵排出阀关闭时安全阀排放压力的1.5倍，且5不漏。往复泵采用压力润滑时一般油压为1±0.2和油温≯70℃。往复泵安全阀的开启压力应为额定排出压力的1.1～1.15倍。往复泵随排出压力增大而轴承径向负荷加大。电动往复泵吸入真空度很高，不能吸上液体，不可能是因为泵内密封不严。电动往复泵吸入真空度很低，吸不上水，不可能是因为吸入滤器堵塞。往复泵转速增加，则泵阀开启阻力增大、泵阀升程升高、泵阀敲击可能性增加、容积效率降低。部分液体被排到排出空气室中不是使往复泵实际流量小于理论流量的原因。往复式舱底水泵吸入滤器堵塞会发生缸内液击．流量明显减少．吸入真空度过大，不会发生过载。齿轮端面间隙大一般不会使齿轮泵工作噪声增大。齿轮泵最主要的内漏泄发生在齿顶间隙。齿轮泵在及齿轮啮合处相贴合的固定件面上有一对凹槽，其作用是防止“困油”。齿轮泵主、从动齿轮的不平衡径向力大小不等，方向不同。齿轮泵必须设安全阀。为防止排出压力过高，必须设置安全阀的泵是往复泵、齿轮泵、螺杆泵。转子泵可以用来排送滑油的泵。齿轮泵的齿轮端面间隙增大不会使功率增大。齿轮泵不宜在太低转速使用主要是容积效率低。油温降低会使齿轮泵排出压力升高。齿轮泵排出压力超过额定值不会导致流量急剧减小或困油现象加重。齿轮泵工作时所受径向力大小及转速无关。限制齿轮泵转速提高的主要原因是会增加吸入困难。减小齿轮泵径向不平衡力的常用方法是缩小排出口。齿轮泵由于密封差，自吸能力不如往复泵。使齿轮泵吸入真空度不足而吸油困难的原因不包括油温太低。油温升高不会使电动齿轮泵电流增大。使齿轮泵吸入真空度较大而吸油困难的原因不会是泵内间隙过大，可能是滤器堵塞、吸高太大、吸入阀未开足。齿轮泵理论流量及排出压力无关。离心泵理论流量及排出压力有关。吸入真空度低不会使齿轮泵容积效率减小。液压径向力不平衡不是限制齿轮泵反转使用的原因。限制反转因素在于设有不对称卸荷槽，吸、排口直径可能不同，内置安全阀是单向工作。在拆检和装配齿轮泵时主要应注意检查齿轮端面间隙。转子直径和转速相同的双侧吸入和单侧吸入式螺杆泵相比，液压轴向力自相平衡、流量大，但不能提高额定排出压力。额定扬程（或排压）及转速无关的是螺杆泵。三螺杆泵从动螺杆排液时，轴向力指向吸口，泄露主要发生在螺杆顶圆及泵壳间。调节螺杆泵流量或工作压力的方法一般是调节旁通阀。主柴油机多以螺杆泵为润滑油泵的主要原因是工作可靠，很少需要维修。三螺杆泵可作为阀控型液压系统主泵。单螺杆泵可用来输送水。螺杆泵工作噪声过大的原因不包括排压高。普通三螺杆滑油泵反转使用会使主从动螺杆轴向力无法平衡。叶片泵设计成双作用式结构，有利于平衡径向液压力。叶轮式泵皆不能作液压泵用。叶轮出口宽度较大是高比转数离心泵的特点之一，高比转数不具备高效率区宽，节流调节能量损失小的特点。叶轮外径及叶轮吸入口直径之比较大是低比转数离心泵的特点，低比转数扬程相对较高，流量相对较小，曲线较平坦。随排出压力增大而轴承径向力不加大的是导轮式离心泵。船用离心式海水泵叶轮多采用闭式。双吸离心泵平衡径向力而非轴向力，流量大。曲径密封环用于扬程高的离心泵。离心泵单吸闭式叶轮后盖板密封环以内近泵轴处开有若干圆孔，是用来使叶轮轴向力平衡。密设平衡孔的离心泵密封环在前后盖板都设。叶轮设平衡孔降低水力和容积效率；设平衡管会降低容积效率。离心泵有的叶轮做成双吸主要是为了限制进口流速，提高抗汽蚀能力。离心泵输送热水时汽蚀产生频率较大的震动和噪声。离心泵双吸式叶轮如装反会过载。电动离心泵三相相序接错则流量不足。对离心泵，关闭排出阀启动时扬程最高，轴功率最小，效率最低。估计排送冷水的离心泵的流量时，流量应及泵的吸口直径的平方成正比。离心泵原先在额定工况工作，开大排出阀后允许吸入真空度降低。叶轮式泵的汽蚀余量是指泵入口处总能头及液体汽化时压力头之差。离心泵提倡关排出阀启动是因为这时泵的启动功率最小。离心泵发生汽蚀时，采取的应急措施可以是关小排出阀。有正吸高的自吸离心泵工作时吸入真空度较大，但不能正常排水，不可能是因为排出阀未开足。往复泵发生“气穴现象”的原因不包括排出阀未开足。离心泵输油时油温下降则．流量减小．效率降低．吸入压力降低。转速过高不会使离心泵排压不足。离心泵排压过高不会导致电机过载，可能导致无法排液。会使离心泵流量增大的是输油温度适当升高。离心泵汽蚀破坏不会发生在叶片进口处。有效汽蚀余量取决于吸、排条件而及泵无关。设于离心泵软填料函中的H形截面金属环叫水封环。泵进口部分形状及有效汽蚀余量无关，及必须汽蚀余量有关；液体温度及之相反。要提高有效汽蚀余量，降低必须汽蚀余量。离心水泵改输燃料油时，如管路状况不变，则流量减小。排出容器液面升高会使离心泵流量减小。离心泵改送黏度较大的液体时，性能曲线中会增高的是轴功率曲线。性能曲线最先变化的是轴功率增加和效率降低。排压增高会使离心泵电流降低。排出管路堵塞不会使电流过大。排出阀开得太小不会使离心泵电动机过载。排出容器液面升高会使离心泵流量减小。离心泵有效汽蚀余量低到一定程度，叶轮流道内形成汽、水两相区，振动和汽蚀破坏不明显，称为稳定汽蚀。叶轮两侧盖板都设密封环的离心泵不包括带平衡盘的离心泵。单侧设密封环的离心泵叶轮正常工作时轴向推力大小及泵的流量无直接关系。离心泵改送黏度较大的液体时，工况点的参数中降低不明显的是扬程和轴功率。离心泵电流过大的原因有填料压得太紧、泵轴弯曲或对中不良、排出管脱开敞口运转、电压过低，不包括油黏度太大或排出管路堵塞。离心泵开大旁通回流阀后，泵的流量和主管路流量前者增大，后者减小；功率增大。工作条件不变的离心泵如流量、扬程超过需要，为节省功率，最佳的工况调节方法是将叶轮外径车削减小。两台同型离心泵，单独向某系统供液时，工作扬程接近关闭扬程，如希望得到尽量大的流量，应串联使用。两台同型离心泵，单独向某系统供液时，工作扬程比额定扬程低。如希望得到尽量大的流量，应并联使用。离心泵水压试验的压力为设计压力的1.5倍，时间不少于10，铸件表面不渗漏。船用泵中较容易产生汽蚀的是凝水泵。水环泵中工作水的作用一般不包括润滑泵的轴承。水环泵从某封闭容器抽气，该容器中真空度越大，抽气量越小。三级以上的多级旋涡泵是开式。旋涡泵叶轮端面轴向间隙泄露大。旋涡泵关小排出阀轴功率和功率增大，扬程升高。使喷射泵工作能力降低的原因有喷嘴和混合室不同心、喷嘴口径过度磨损、工作水温太高。喷射泵没有排出室，喷嘴将压力能转化为动能。喷射泵不用电动机带动，自吸能力最强，效率最低，工作噪声最低。喷射泵的喉嘴距是指喷嘴出口至混合室进口处截面的距离，过大则引射流量过多，效率下降；过小则引射流量过少，效率降低。排压降低不会使引射流量降低。混合室喉部易气穴。喷射泵的喉嘴面积比m是指圆柱段截面积及喷嘴出口截面积之比。喉嘴面积比较小的喷射泵工作中最大的水力损失是扩压损失；喉嘴面积比比较大时为混合损失，扬程低。蒸汽抽气器抽吸液体时比用空气喷射器效率高，喷嘴截面呈缩放形，常用来为蒸汽冷凝器抽气。气体喷射器喷嘴截面呈缩放型，为离心泵引水。蒸汽喷射器工作流体为低过热度蒸汽，为蒸汽冷凝器抽气。水喷射器为造水机抽真空。甲板机械船舶克令吊或吊杆规定的试验负荷最低应不少于安全工作负荷的1.1倍。锚机负载试验要求以公称速度在额定负载下进行30运转试验。自动绞缆机指自动使缆绳张力保持在一定范围内的绞缆机。船舶克令吊或吊杆规定的试验负荷最低应不少于安全工作负荷的1.1倍。克令吊或吊杆试验时重物离甲板后悬挂的时间应不少5。锚机应能在过载拉力（不小于1.5倍额定拉力）下连续工作2。液压锚机液压泵的液压试验压力应为最大工作压力的1.5倍，为设计压力的1.25倍。航行锚泊试验时，抛出半节锚链后操作制动器刹车，允许锚链滑移不超过2m。双克令吊只有起重绞车。液压起货机的手动液压操纵机构应该随时用蓄能器向低压侧补油。液压起货机的辅泵供油式液