高大模板安全施工计算书和相关图纸

9.1计算书（鼎维固） 19.1.1华夫板计算书 19.1.2300mm厚板计算书 109.1.3200mm厚板计算书 189.1.4150mm厚板计算书 279.1.5400×900mm梁计算书 359.1.6400×1100mm梁计算书 479.1.7500×1700mm梁计算书 599.1.8700×1400mm梁计算书 739.1.9700×1800mm梁计算书 889.1.101200×2300mm梁计算书 1029.2计算书（五恒） 1179.2.1200mm楼板模板支架计算书 1179.2.2750mm华夫楼板模板支架计算书 1259.2.3500×1700mm梁底模板支架计算书 1329.2.4900×1600mm梁底模板支架计算书 1449.2.51200×2300mm梁底模板支架计算书 1559.2.6300×900mm梁底模板支架计算书 1649.2.7500×1700mm梁侧模板计算书 1739.2.8900×1600mm梁侧模板计算书 1799.2.91200×2300mm梁侧模板计算书 1869.2.10300×900mm梁侧模板计算书 1929.3计算书（博广源） 1989.4附图 2829.4.1典型截面节点图 2829.4.2各施工段平立面图 2899.1计算书（鼎维固）9.1.1华夫板计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.9m，立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=1.80m，脚手架步距h=1.50m，顶层水平杆步距h'=1.00m。立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1800(Φ48×2.5×1740);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.×50.×2.mm，间距200mm，梁顶托采用10号工字钢。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.50kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。图9.1.1-1盘扣式楼板支撑架立面简图图9.1.1-2楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照JGJ/T231-2021规范确定荷载组合分项系数如下：验算项目永久荷载分项系数可变荷载分项系数强度、稳定性1.31.5挠度、地基承载力1.01.0倾覆（有利）0.90倾覆（不利）1.31.5由可变荷载效应控制的组合S=19.026kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=20.107kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.550×1.500+0.300×1.500=21.158kN/m活荷载标准值q2=(0.000+1.500)×1.500=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=49.00cm3；截面惯性矩I=34.30cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×21.158+0.98×2.250)×0.200×0.200=0.123kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.123×1000×1000/49000=2.763N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×21.158+0.98×2.250)×0.200=3.692kN截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3692.0/(2×1500.000×14.000)=0.290N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×21.158×2004/(100×4500×343000)=0.148mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.550×0.200=2.761kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.500+0.000)×0.200=0.300kN/m静荷载q1=1.35×2.761+1.35×0.060=3.808kN/m活荷载q2=0.98×0.300=0.294kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.294+3.808)×1.500=6.153kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=6.154/1.500=4.102kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.10×1.50×1.50=0.923kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.500×4.102=3.692kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.500×4.102=6.769kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=5.91cm3；截面惯性矩I=14.77cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.923×106/5908.5=171.84N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3692.12/(2×50.00×50.00)=2.437N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.821kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.821×1500.04/(100×206000.00×147712.0)=3.177mm龙骨的最大挠度小于1500.0/400(木枋时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=6.769kN均布荷载取托梁的自重q=0.152kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=11.082kN.m经过计算得到最大支座F=67.350kN经过计算得到最大变形V=3.392mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=49.00cm3；截面惯性矩I=245.00cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×11.082×106/1.05/49000.0=236.93N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于300.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=3.392mm顶托梁的最大挠度小于1800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.137×6.900=0.944kN钢管的自重计算参照规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.500×1.800=0.810kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.550×1.500×1.800=37.274kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=39.027kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.500+0.000)×1.500×1.800=4.050kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=56.66kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=2.01A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.71W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=7.70σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照规范，由公式计算顶部立杆段：l0=h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；l0=1.800m；λ=1800/20.1=89.552,φ=0.558立杆稳定性验算:σ=1.10×56656/(0.558×571)=195.599N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.000×0.138=0.041kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.80m；lb——立杆横向间距，1.50m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=0.98×0.6×0.041×1.800×1.500×1.500/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.041×6.9×1.80×(0.5×6.9+0.00)=1.774kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.774/20.00)=0.047kN立杆Nw=1.350×39.027+0.980×4.050+0.98×0.6×0.047=56.696kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(56696/(0.558×571)+14000/7700)=197.748N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=20.0002×1.800×(0.350+0.300)+2×(0.000×20.000×1.800)×20.000/2=467.671kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×1.774=5.854kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！9.1.2300mm厚板计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为18.0m，立杆的纵距b=1.80m，立杆的横距l=1.80m，脚手架步距h=1.50m，顶层水平杆步距h'=1.00m。立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1800(Φ48×2.5×1740);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.×50.×2.mm，间距200mm，梁顶托采用10号工字钢。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.50kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。图9.1.2-1盘扣式楼板支撑架立面简图图9.1.2-2楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照JGJ/T231-2021规范确定荷载组合分项系数如下：验算项目永久荷载分项系数可变荷载分项系数强度、稳定性1.31.5挠度、地基承载力1.01.0倾覆（有利）0.90倾覆（不利）1.31.5由可变荷载效应控制的组合S=11.496kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=11.636kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.300×1.800+0.300×1.800=14.094kN/m活荷载标准值q2=(0.000+1.500)×1.800=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=58.80cm3；截面惯性矩I=41.16cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×14.094+0.98×2.700)×0.200×0.200=0.087kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.087×1000×1000/58800=1.622N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×14.094+0.98×2.700)×0.200=2.601kN截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2601.0/(2×1800.000×14.000)=0.170N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×14.094×2004/(100×4500×411600)=0.082mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.300×0.200=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.500+0.000)×0.200=0.300kN/m静荷载q1=1.35×1.506+1.35×0.060=2.114kN/m活荷载q2=0.98×0.300=0.294kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.294+2.114)×1.800=4.334kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.335/1.800=2.408kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.41×1.80×1.80=0.780kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.800×2.408=2.601kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.800×2.408=4.768kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=5.91cm3；截面惯性矩I=14.77cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.780×106/5908.5=145.26N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2600.75/(2×50.00×50.00)=1.716N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.566kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.566×1800.04/(100×206000.00×147712.0)=3.658mm龙骨的最大挠度小于1800.0/400(木枋时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=4.768kN均布荷载取托梁的自重q=0.152kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=7.821kN.m经过计算得到最大支座F=47.530kN经过计算得到最大变形V=2.267mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=49.00cm3；截面惯性矩I=245.00cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×7.821×106/1.05/49000.0=167.21N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于300.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=2.267mm顶托梁的最大挠度小于1800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.143×18.000=2.580kN钢管的自重计算参照规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.800×1.800=0.972kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.300×1.800×1.800=24.397kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=27.949kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.500+0.000)×1.800×1.800=4.860kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=42.49kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=2.01A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.71W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=7.70σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；l0=1.800m；λ=1800/20.1=89.552,φ=0.558立杆稳定性验算:σ=1.10×42494/(0.558×571)=146.707N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.98×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.230×0.138=0.051kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.80m；lb——立杆横向间距，1.80m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=0.98×0.6×0.051×1.800×1.500×1.500/10=0.017kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.051×18.0×1.80×(0.5×18.0+0.00)=14.849kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(14.849/20.00)=0.396kN立杆Nw=1.350×27.949+0.980×4.860+0.98×0.6×0.396=42.827kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(42827/(0.558×571)+17000/7700)=150.331N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=20.0002×1.800×(0.796+0.300)+2×(0.000×20.000×1.800)×20.000/2=789.333kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×14.849=49.001kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！盘扣式楼板模板支架计算满足要求！9.1.3200mm厚板计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为18.0m，立杆的纵距b=1.80m，立杆的横距l=1.50m，脚手架步距h=1.50m，顶层水平杆步距h'=1.00m。立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1800(Φ48×2.5×1740);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.×50.×2.mm，间距200mm，梁顶托采用方钢管50.×100.×3.mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.50kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。图9.1.3-1盘扣式楼板支撑架立面简图图9.1.3-2楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照JGJ/T231-2021规范确定荷载组合分项系数如下：验算项目永久荷载分项系数可变荷载分项系数强度、稳定性1.31.5挠度、地基承载力1.01.0倾覆（有利）0.90倾覆（不利）1.31.5由可变荷载效应控制的组合S=8.484kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=8.247kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.200×1.800+0.300×1.800=9.576kN/m活荷载标准值q2=(0.000+1.500)×1.800=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=58.80cm3；截面惯性矩I=41.16cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×9.576+1.40×2.700)×0.200×0.200=0.061kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.061×1000×1000/58800=1.143N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×9.576+1.40×2.700)×0.200=1.833kN截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1833.0/(2×1800.000×14.000)=0.120N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×9.576×2004/(100×4500×411600)=0.056mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.500+0.000)×0.200=0.300kN/m静荷载q1=1.20×1.004+1.20×0.060=1.277kN/m活荷载q2=1.40×0.300=0.420kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.420+1.277)×1.800=3.055kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.054/1.800=1.697kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.70×1.80×1.80=0.550kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.800×1.697=1.833kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.800×1.697=3.360kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=5.91cm3；截面惯性矩I=14.77cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.550×106/5908.5=102.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1832.54/(2×50.00×50.00)=1.209N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.064kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.064×1800.04/(100×206000.00×147712.0)=2.485mm龙骨的最大挠度小于1800.0/400(木枋时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=3.360kN均布荷载取托梁的自重q=0.081kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=3.806kN.m经过计算得到最大支座F=27.857kN经过计算得到最大变形V=1.597mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=22.42cm3；截面惯性矩I=112.12cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×3.806×106/1.05/22423.8=177.81N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于300.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.597mm顶托梁的最大挠度小于1500.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.137×18.000=2.460kN钢管的自重计算参照规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.800×1.500=0.810kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.800×1.500=13.554kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=16.824kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.500+0.000)×1.800×1.500=4.050kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=25.86kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=2.01A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.71W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=7.70σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；l0=1.800m；λ=1800/20.1=89.552,φ=0.558立杆稳定性验算:σ=1.10×25859/(0.558×571)=89.275N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.40×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.230×0.138=0.051kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.50m；lb——立杆横向间距，1.80m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.40×0.6×0.051×1.500×1.500×1.500/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.051×18.0×1.50×(0.5×18.0+0.00)=12.374kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(12.374/20.00)=0.330kN立杆Nw=1.200×16.824+1.400×4.050+1.40×0.6×0.330=26.136kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(26136/(0.558×571)+14000/7700)=92.294N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=20.0002×1.500×(0.911+0.300)+2×(0.000×20.000×1.500)×20.000/2=726.667kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×12.374=40.834kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！盘扣式楼板模板支架计算满足要求！9.1.4150mm厚板计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为18.0m，立杆的纵距b=1.80m，立杆的横距l=1.80m，脚手架步距h=1.50m，顶层水平杆步距h'=1.00m。立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1800(Φ48×2.5×1740);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.×50.×2.mm，间距200mm，梁顶托采用方钢管50.×100.×3.mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.50kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。图9.1.4-1盘扣式楼板支撑架立面简图图9.1.4-2楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照JGJ/T231-2021规范确定荷载组合分项系数如下：验算项目永久荷载分项系数可变荷载分项系数强度、稳定性1.31.5挠度、地基承载力1.01.0倾覆（有利）0.90倾覆（不利）1.31.5由可变荷载效应控制的组合S=6.978kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=6.553kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.150×1.800+0.300×1.800=7.317kN/m活荷载标准值q2=(0.000+1.500)×1.800=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=58.80cm3；截面惯性矩I=41.16cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×7.317+1.40×2.700)×0.200×0.200=0.050kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.050×1000×1000/58800=0.940N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×7.317+1.40×2.700)×0.200=1.507kN截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1507.0/(2×1800.000×14.000)=0.099N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×7.317×2004/(100×4500×411600)=0.043mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.500+0.000)×0.200=0.300kN/m静荷载q1=1.20×0.753+1.20×0.060=0.976kN/m活荷载q2=1.40×0.300=0.420kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.420+0.976)×1.800=2.513kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.512/1.800=1.396kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.40×1.80×1.80=0.452kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.800×1.396=1.507kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.800×1.396=2.763kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=5.91cm3；截面惯性矩I=14.77cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.452×106/5908.5=84.18N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1507.25/(2×50.00×50.00)=0.995N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.813×1800.04/(100×206000.00×147712.0)=1.899mm龙骨的最大挠度小于1800.0/400(木枋时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=2.763kN均布荷载取托梁的自重q=0.081kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=4.530kN.m经过计算得到最大支座F=27.533kN经过计算得到最大变形V=2.573mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=22.42cm3；截面惯性矩I=112.12cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×4.530×106/1.05/22423.8=211.64N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于300.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=2.573mm顶托梁的最大挠度小于1800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.143×18.000=2.580kN钢管的自重计算参照规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.800×1.800=0.972kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×1.800×1.800=12.199kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=15.751kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.500+0.000)×1.800×1.800=4.860kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=25.71kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=2.01A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.71W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=7.70σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；l0=1.800m；λ=1800/20.1=89.552,φ=0.558立杆稳定性验算:σ=1.10×25705/(0.558×571)=88.743N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.40×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.230×0.138=0.051kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.80m；lb——立杆横向间距，1.80m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.40×0.6×0.051×1.800×1.500×1.500/10=0.017kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.051×18.0×1.80×(0.5×18.0+0.00)=14.849kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(14.849/20.00)=0.396kN立杆Nw=1.200×15.751+1.400×4.860+1.40×0.6×0.396=26.037kN立杆稳定性验算:σ=1.10×(26037/(0.558×571)+17000/7700)=92.366N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=20.0002×1.800×(0.796+0.300)+2×(0.000×20.000×1.800)×20.000/2=789.333kN.m倾覆力矩MT=3×1.100×14.849=49.001kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！盘扣式楼板模板支架计算满足要求！9.1.5400×900mm梁计算书1、工程参数梁模板支架参数模板支架安全等级Ⅰ级结构重要性系数：支架1.1面板主次楞1梁截面宽度0.4m梁截面高度0.9m支架高度14.52m楼板厚度0.15m板底立杆纵距la1.8m板底立杆横距lb1.5m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，1.8m梁两侧立杆间距1.50m钢管类型水平杆Q345：φ48.3×2.5mm，立杆Q345：φ60.3×3.2mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1m梁底步距是否加密不加密立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m扫地杆离地高度0.5m面板14mm厚木胶合板梁底次楞方钢管50×100×3mm梁底主楞方钢管50×100×3.mm梁侧次楞40×90mm方木，间距150mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm×500mm剪刀撑设置依据GB51210-2016规范要求设置支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.182kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载广东广州市，基本风压：0.3kN/m2集中线荷载设计值1.3×(25.5×0.4×0.9+0.3×(2×0.9+0.4))+1.5×2.5×0.4=14.29kN/m<20kN/m，支架高度14.52m，属于高大模板！2、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《混凝土结构工程施工规范》，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=24×0.9=21.6kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.9m；3、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=21.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q=(1.3×21.6+1.5×2)×1=31.08KN/m3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1ql2=0.1×31.08×0.152=0.07kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.07×106=1.87N/mm2<f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q=1×21.6=21.6kN/m；面板最大容许挠度值:150/400=0.38mm；面板弹性模量:E=6000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×21.600×1504=0.04mm<0.38mm100EI100×6000×281250满足要求!4、梁侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木，间距：0.15m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3；截面惯性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=21.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q=(1.3×21.6+1.5×2)×0.15=4.662KN/m3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×4.662×0.52=0.117kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×4.662×0.5=2.56kN次楞抗弯强度设计值[f]＝15N/mm2。σ=Mmax=0.117×106=2.167N/mm2<15N/mm2W54000满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×4.662×0.5=1.399kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.399×103=0.583N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=21.6×0.15=3.24kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量:E=9000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×3.24×5004=0.063mm<2mm100EI100×9000×2430000满足要求!5、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8480mm3；截面惯性矩I=204900mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.56kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN·m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.425kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.425×106=50.118N/mm2<205N/mm2W8480满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.782kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.125mm<3.3mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距150mm，弯矩M=2.56×0.15=0.38kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=M=0.38×106=44.811N/mm2<205N/mm2W8480满足要求!（四）悬挑段挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.782kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。容许挠度值：150×2/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.068mm<0.8mm。满足要求!6、对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：N＝abFsa——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；Fs——侧模板承受的荷载设计值：Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×(1.3×21.6+1.5×2)=29.53kN。N=0.50×0.50×29.53=7.38kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面积，M14螺栓An=105.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=7.38kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!7、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm。取梁底横向水平杆间距1.80m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=180×1.5×1.5/6=67.5cm3；截面惯性矩I=180×1.5×1.5×1.5/12=50.625cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为2根，面板按简支板计算，其计算跨度取梁底次楞间净距，L=0.2m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=[1.3×(24×0.9+1.5×0.9+0.3)+1.5×2.5]×1.8=61.155kN/m计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=12.23kN;R2=12.23kN;最大弯矩Mmax=0.305kN·m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.305×106=4.518N/mm2<12.5N/mm2W67.5×103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=1.80×（24×0.9＋1.5×0.9＋0.3+2.5）=46.35kN/m；面板弹性模量:E=6000N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.355mm梁底模板的最大容许挠度值:200/400=0.5mm；最大变形Vmax=0.355mm<1.0mm满足要求!8、梁底模板次楞验算梁底模板次楞采用方钢管50×100×3mm，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=22.42cm3；I=112.12cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下梁底小横杆的间距，L=1.80m。次楞计算简图荷载设计值q=12.23/1.80=6.794kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×6.794×1.802=2.201kN·m；次楞抗弯强度设计值[f]=300N/mm2；σ=Mmax=2.201×106=98.171N/mm2<300N/mm2W22.42×103次楞抗弯强度满足要求！（二）挠度验算次楞的最大容许挠度值：l/250=1800/250=7.2mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=9.270/1.80=5.15N/mm；次楞弹性模量:E=206000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×5.15×18004=1.585mm<7.2mm100EI100×206000×112.12×104次楞挠度满足要求!9、梁底模板主楞验算主楞采用:方钢管50×100×3.mm，截面抵抗矩W=22.42cm3，截面惯性矩I=112.12cm4，集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kN·m)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=12.23kN;R2=12.23kN;最大弯矩Mmax=2.925kN·m；材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)=300N/mm2；；抗弯强度按下式验算：σ=Mmax=2.925×106=130.46N/mm2<300N/mm2W22.42×103梁底主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算构件最大容许挠度值:L/150=1500/150=10.0mm或10mm；经计算的最大变形值Vmax=2.771mm<10.0mm梁底主楞挠度满足要求!10、连接盘抗剪承载力验算梁底水平杆通过连接盘传递给立杆的最大荷载设计值为12.23kN，连接盘抗剪承载力设计值为6