支模架专项方案

模板工程安全专项施工方案模板工程安全专项施工方案29工程模板工程专项施工方案编制人：审核人：审定人：编制时制时间：201611目录第一章编制依据 4其次章工程概况 4一、工程根本状况 4二、方案编制范围 5第三章支模架形式及搭设参数 5一、支模架形式选定 5二、搭设参数 8第四章施工部署 9一、工程治理体系 9二、材料、设备、劳动力组织 11\l“_TOC_250001“第五章支模架构造要求及技术措施 11一、架体根底处理措施 二、架体搭设一般要求 三、特别部位的处理措施 四、防雷、防火措施 \l“_TOC_250000“第六章支模架施工质量与安全治理 17一、材料验收17二、搭设过程掌握17三、施工前组织相关人员集中进展交底 四、支模架验收 五、支模架监测监控 六、支模架的撤除

25一、危急源分析 25二、应急预案第八章计算书梁模板〔盘扣式，梁板立柱共用〕计算书 28板模板〔盘扣式〕计算书 40第一章编制依据1、主要标准类别标准规程名称编号国家标准《木构造设计标准》GB50005-2003国家标准《建筑地基根底设计标准》GB50007-2011国家标准《建筑构造荷载标准》GB50009-2012国家标准《混凝土构造设计标准》GB50010-2010国家标准《钢构造设计标准》GB50017-2003国家标准《混凝土构造工程施工质量验收标准》GB50204-2015国家标准《钢构造工程施工质量验收标准》GB50205-2012国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013国家标准《混凝土构造工程施工标准》GB50666-2011国家标准《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010国家标准《建筑施工高处作业安全技术规程》JGJ80-91国家标准《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008国家标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011国家标准《危急性较大的分局部项工程安全治理方法》建质[2009]87号国家标准《建设工程高大模板支撑系统施工安全监视治理导则》建质[2009]254号浙江省标准《建筑施工承插型插槽式钢管支架安全技术规程》DB33/T1117-2015杭州市标准《关于进一步加强建设工程模板支撑系统安全治理的通知》杭建工发[2015]55号杭州市标准实施意见》杭建协[2015]10号其次章工程概况一、工程根本状况1、二、方案编制范围架设计考虑，优先承受承插型盘扣式钢管支架作为本模板工程的支撑体系。第三章支模架形式及搭设参数一、支模架形式选定1、支模架选型选择方案时充分考虑了以下几点：(2)、模架设计时，做到受力明确，构造措施到位，安全文明。承插型盘扣式钢管支架作为本模板工程的支撑体系。2、材料要求48×3.2钢管(计算时按48×3.0进展)立杆为Q345A等级，水平杆为Q235B等级，立杆下垫板为200mm×200mm×15mm木板。、支架构配件要求：GB/T700和《低合金高强度构造钢》GB/T1591的规定。GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235一般钢管的要求，并应符合现行GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严峻锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。扣接头组成，如以下图；主要构配件种类、规格符合附件一种的要求。盘扣节点1-连接盘；2-插销；3-水平杆杆端扣接头；4-水平杆；5-斜杆；6-斜杆杆端扣接头；7-立杆；轮扣式脚手架附图片：其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中牌号为ZG230-450的屈服强度、抗拉强度、延长率的要求。5)、主要构配件的制作质量及形位公差要求，应符合相关规定。、面板材料要求：、胶合模板板材外表应平坦光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，12mm，一般承受15mmZBB70006的规定。、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差异不应大于5%。横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)、木材的选用、模板构造或构件的树种应依据各地区实际状况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。标准应符合现行国家标准《木构造设计标准》GB50005的规定。标准》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。设计标准》GB50005的要求进展设计。对速生林材，应进展防腐、防虫处理。、当需要对模板构造或木材的强度进展测试验证时，应按现行国家标准《木构造设计标准》GB50005的标准进展。制作的原木、方木构造，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。二、搭设参数支架典型的参数汇总表如下：梁截面尺寸(mm)梁截面尺寸(mm)板厚350×1000120搭设参数300×800300×650搭设参数150300×700可调托撑+承插型盘扣可调托撑+承插型盘扣式支架形式式模板支架模板支架搭设高度(m)77600×12001200×1200板立杆纵、横距(mm)600×900150厚为900*900平行立柱纵向方向双钢梁底次楞放置方向梁底次楞平行梁跨方向板支撑主梁布置方向管梁底次楞材料尺寸50mm×80mm方木小梁60×80方木梁底次楞根数或间距3根小梁间距300(mm)梁底主楞材料尺寸φ48×3.2钢管板底主楞材料尺寸φ48×3.2钢管梁底主楞材料间距(mm)450板底主楞材料间距1200梁底增加立杆根数1梁底立杆依次间距(mm)300、300梁两侧立杆间距(mm)1200、900板与梁两侧立杆间距(mm)1200(mm)1500、1800模板支架步距(mm)1500、1800梁侧次楞布置方向垂直梁跨方向布置竖直剪刀撑剪刀撑由底至顶连续设置。水平剪刀撑模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开头向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。550mm处的立杆插扫地杆座上，扫地杆不得缺失。550mm处的立杆插水平拉结座上，扫地杆不得缺失。立杆根底20cm厚碎石垫层、130砼楼板面第四章施工部署一、工程治理体系二、材料、设备、劳动力组织1、劳动力木工(人)65钢筋工(人)40砼工(人)30架子工(人)25水电工(人)2、检测仪器5其它工种(人)7名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪AL8-262千米来回±3mm激光垂直仪DZJ22h/40000力矩检测板手1第五章支模架构造要求及技术措施一、架体根底处理措施本工程架体立杆根底有2种状况：碎石回填地坪、130mm楼板。〔具体计算数据参阅模板支架计算书底座面标高高于自然地坪50mm~100mm。楼层架体立杆根底为C30混凝土板，板混凝土强度经计算能够满足承载脚手〔具体计算数据参阅模板支架计算书设垫板，要求为厚度不小于30mm的木板或则承受槽钢等，严禁立杆直接落在板干净干净，积水应准时清理。二、架体搭设一般要求1、厂房较高的楼层承受，承插型盘扣式钢管支架的搭设高度按7m考虑；定长水平杆件的选用；具体选择如下表：部位部位架体高度(m)地下室顶板〔最高代表〕6立杆组合方式B-LG-3000+B-LG-1000+B-LG-500水平杆选用B-SG-300+B-SG-600+B-SG--9003、梁板立杆布置时，先依据先主梁、在次梁、后楼板的挨次布置，在消灭横杆整体，水平杆向两端延长至少两跨立杆；臂过大，如以下图:5、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：6、剪刀撑、当搭设高度不超过8m的模板支架时，支架架体四周外立面对内的第一跨每体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或承受扣件钢管搭设的大剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑，如以下图：满堂架高度不大于8m斜杆设置立面 满堂架高度不大于8m剪刀撑设置立面图1- 立杆；2-水平杆；3-斜杆；4-扣件钢管剪刀撑；7.9m的模板支架时，竖向斜杆应满布设置，水平杆的步距不得大于1.5m，沿高度每隔4～6个步距应设置水平层斜杆或扣件钢管剪刀撑，满堂架高度大于8m水平斜杆设置立面图1-立杆；2-水平杆；3-斜杆；4-水平层斜杆或扣件钢管剪刀撑；650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆长度不得少于150mm，1-可调托座；2-螺杆；3-调整螺母；4-立杆；5-水平杆；8、同一水平高度内相邻立杆连接套管的位置宜错开。高度7m的支架，错开高度不宜小于500mm。高支模区域延长2跨，拉结成整体。10、与四周构造拉结措施〔柱〕与水平构造分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成牢靠整体。〔连墙件〕，如以下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的力量。、连墙件必需承受可承受拉力和压力的构造，应靠近主节点。抱柱式拉结图〔一〕三、特别部位的处理措施1、后浇带处支模架搭设形式〔底模内开洞〕，楼板混凝土浇捣前，应利用废旧模板做好后浇带顶部的封盖工作。2、凹凸跨部位的支撑系统处理措施当立杆根底不在同一高度上时，必需将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，凹凸差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。件连接，以抵抗水平荷载的影响。四、防雷、防火措施1、避雷装置极、接地线。、脚手架顶部高于2m，每个阳角设置避雷针。直接地体应承受5×50角钢、Φ48钢管或Φ22圆钢，长度2.2m，不得承受螺纹钢，接地电阻不大于4Ω。2、接闪器即避雷针，可用直径25～32毫米、壁厚不小于3毫米的镀锌管或直径不小于12毫米的镀锌钢筋制作，设在房屋四角的脚手架立竿上，高度不小于1米，并应侧的中间立竿接高出顶端不小于2米，在该立竿下端设置接地线。3、接地线应尽可能承受钢材垂直接地极可用长1.5～2米，直径25～30毫米、壁厚不小于2.5毫米的钢管，直径不小于20毫米的圆钢或50*53米直径8～14毫米的圆钢或厚度不小于4毫米宽25～40毫米的扁钢。另外也可用埋设在地下50远点内脚手架上的过渡电阻不超过1020地极埋入地下的最高点，并在地面下并不浅于50厘米，埋设时应将填土夯实。子内，以及特别枯燥的土层内不得埋设接地线。4、接地线即引下线可承受截面不小于16平方毫米的铝导线或截面不小于12平方毫米的铜导线为了节约有色金属可在连接牢靠的前提下承受直径不小于8毫米的圆钢或厚度不小于4毫米的扁钢。接地线的连接要确定接触牢靠，连接时应将接触外表的6倍以上或扁钢宽度的2螺栓连接，接触面不得小于接地线截面积的4倍，拼接螺栓直径不小于9毫米。5、设置避雷装置还要留意以下事项、接地装置在设置前要依据接地电阻限值、土的湿度和导电特性等进展设作和安装要求等作出具体规定。装设完成后要用电阻表测定是否符合要求。害，防止接地线患病机械损伤，接地极应和其他金属或电缆之间保持3米或以上的距离。、接地装置的使用期在6个月以上时，不宜在地下利用裸铝导线作为接地极或接地线。在有强腐蚀性土壤中，应使用镀锌或镀铜的接地极。、施工期间遇有雷击时，钢脚手架上的操作人员应马上撤离。第六章支模架施工质量与安全治理一、材料验收1、面板、主、次楞材料验收：、钢材技术性能必需符合《碳素构造钢》〔GB/T700-2006〕的要求。、胶合板技术性能必需符合《混凝土模板用胶合板》〔GB/T17656-2008〕要求。、木方必需符合标准《建筑施工模板安全技术标准》JGJ162-2008要求。、钢管应承受现行国家标准《直缝电焊钢管》〔GB/T13793〕或《低压流体输送用焊接钢管》〔GB/T3092〕中规定的3号一般钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素构造钢》〔GB/T700〕中Q235-A级钢的规定。2、承插型盘扣式钢管支架构配件验收：、应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；、应有钢管支架主要技术参数及产品使用说明书；有疑问时，应进展质量抽检和试验。二、搭设过程掌握1、模板拼装所用的部位是否全都。、模板的基准定位工作并依据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧掌握线，施工前5线必需到位，以便于模板的安装和校正。、标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高依据实际要求，直接引测到模板的安装位置。、梁侧模的支设应依据模板图在钢筋绑扎验收后合拢。、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。复核工作。2、施工工艺、柱模板、施工工艺流程：搭设安装操作架→钢筋骨架绑扎验收→模板安装就位→检查对角线、垂直度和位置→安置柱箍→全面检查校正→模板支架固定。、主要施工方法b)、柱、墙根部清理干净。海棉条，@500，支撑杆与楼板支架连接。、梁、板模板、梁、板模板安装工艺流程：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托座或主楞→摆次楞→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑〔梁高加对拉螺栓〕→复核梁模尺寸、标高、位置→摆板主次楞→调整楼板模标高及起拱→铺板底模板→清理、刷脱模剂→检查模板标高、平坦度、支撑结实状况。(3)、全部跨度≥4m的梁必需起拱2‰，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。、全部≥2mm板缝必需用胶带纸封贴。端。≥300mm﹤300mm浇砼时不能挤崩掉。、楼梯模板、梯模施工前，依据实际斜度放样，先安平台梁及根底模板，然后安梯钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀全都，特别留意最下一步及最上一步的高度，必需考虑楼地面面层的抹灰厚度。、楼梯模板支撑用钢管架支设结实。合格前方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。3、过程检查、施工中检查要点(2)、模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。(3)、砼浇筑方式符合施工方案要求，掌握堆载，避开上部荷载集中化。要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自撤除任何构件。、质量检查措施、认真认真地学习和阅读施工图纸，吃透和领悟施工图的要求，遇工程〔GB50204-2015〕和其它有本工程的质量监视和指导。、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，环节，提出改进措施，把质量问题掌握在萌芽状态。、严格落实班组自检、互检、交接检及工程中质检“四检”制度，确保模板安装质量。、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格掌握模板的位移和稳定性，一旦产生移位应准时调整，加固支撑。不合格的模板和配件不得发放使用。、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。、模板安装应严格掌握轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平坦寸等的准确性。严格掌握预期拼模板精度。(10)关生产负责人，准时进展整改和订正。4、安全技术措施、应遵守高处作业安全技术标准的有关规定。现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。严禁堆放在脚手板上和抛掷。得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。四个吊点。吊点要合理布置。、对于预拼模板应整体撤除。撤除时，先挂好吊索，然后撤除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开构造外表再起吊。起吊时，下面不准站人。适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。计强度的规定要求时撤除模板。5、技术交底三、施工前组织相关人员集中进展交底明确等诱发工程质量和安全隐患的因素四、支模架验收1、钢管支架应依据以下状况按进度分阶段进展检查和验收：、根底完工后及钢管支架搭设前；、搭设高度到达设计高度后和混凝土浇筑前。2、验收人员应包括施工单位和工程技术人员、工程安全、质量、施工人员，监序的施工。3、支模架的主要验收内容：悬空现象，底座和支垫应符合规定要求；求；、可调托座和可调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；、水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标识刻度。、安全防护措施应符合本专项施工方案的要求；、应无超载使用；、立杆的沉降与垂直度偏差应符合预警要求；JGJ231-2010的相关要求执行。项目项目允许偏差〔mm〕预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3中心线位置5插筋外露长度+10，0中心线位置2预埋螺栓外露长度+10，0中心线位置10预留洞尺寸+10，05、现浇构造模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差〔mm〕检查方法轴线位置5尺量底模上外表标高±5水准仪或拉线、尺量根底±10尺量模板内部尺寸 柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量层高≤6m柱、墙垂直度层高＞6m810经纬仪或吊线、尺量经纬仪或吊线、尺量相邻模板外表高差2尺量外表平坦度52m靠尺和塞尺量测施工验收记录表的要求。五、支模架监测监控-1、监测掌握是否有偏移。2、监测点设置观测点可实行在临边位置的支撑根底面〔梁或板〕及柱、墙上埋设倒“L”直径12钢筋头。3、监测措施水平位移状况的应准时解决。4、监测说明、 安全检查，工程部进展安全周检查，公司进展安全月检查；、 模板工程日常检查重点部位：、杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；、连墙件是否松动；、架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；、施工过程中是否有超载现象；、安全防护措施是否符合标准要求；、支架与杆件是否有变形现象；5、监测频率、在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜低于20~30分钟一7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。、本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。加固处理。六、支模架的撤除续。22米以上高处作业设置牢靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模挨次应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。3、模板撤除前必需有混凝土强度报告，强度到达规定要求前方可拆模。底模撤除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)到达设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)≤2≥50板＞2,≤8≥75＞8≥100≤8≥75梁、拱、壳＞8≥100悬臂构件-≥100、 强度能保证构件外表及棱角不因撤除模板而受损坏前方可撤除。、 底模撤除梁长>8混凝土强度到达100m混凝土强度到达75；悬臂构件到达100%前方可撤除。、 板底模≤2m，混凝土强度到达50%；>2m、≤8m混凝土强度到达75%；>8m，混凝土强度到达100%方可撤除。、 办理撤除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字前方可撤除。、 撤除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。、 墙模板撤除，先撤除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。、 楼板、梁模撤除，应先撤除楼板底模，再撤除侧帮模，楼板模板撤除应先撤除水平拉杆然后撤除板模板支柱每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已撤除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模承受双层排架时，先撤除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先撤除穿墙螺杆，再撤除梁侧模和底模。第七章应急预案一、危急源分析源有以下几点：1、机械损害应实行的掌握措施：料器等设施，确保安全有效。、停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电应实行的掌握措施：“一机一闸一漏电”。、按、拆电源应由专业电工操作。、漏电开关等必需灵敏有效。、现场电缆布设标准。、设备必需使用按扭开关严禁使用倒顺开关。3、火灾形成缘由：明火。1)、严禁烟火；、严禁存放易燃易爆物品；、操作间必需配齐消防器材。4、物体打击应实行的掌握措施：、轻拿慢放，标准作业，留意安全；、应常常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成缘由：高处支模防护不到位。工人应标准操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌应实行的掌握措施：、应分散放料，并严格掌握堆放高度，严禁超过规定载荷；堆载试验。7、起重损害应实行的掌握措施：、吊装时应把吊物绑结实；、信号工及吊装司机必需持证上岗，亲热协作，严格遵守“十不吊”规定；、被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留；、常常检查吊索具，并且保持安全有效；、遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物；、整个预防措施过程都比必需安排有特地人员进展监控。二、应急预案1、目的境和资源，把事故降低到最小程度，详见应急预案专顶方案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变力量。调。、负责预备所需要的应急物资和应急设备。、准时到达现场进展指挥，掌握事故的扩大，并快速向上级报告。3、应急反响预案、事故报告程序上报，并联络报警，组织抢救。、事故报告向上级主管部门作出书面报告。、现场事故应急处理高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。、①火灾事故应急处理：准时报警，组织扑救，集中力气掌握火势。困人员，协作消防人员扑灭大火。、触电事故处理：马上切断电源或者用枯燥的木棒、竹竿等绝缘工具必需注射破伤风抗菌素。、高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血准时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，准时送医院治疗。、其他人身损害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中防止救援人员受到损害，乐观对伤员进展抢救。第八章计算书梁模板〔盘扣式，梁板立柱共用〕计算书计算依据：1JGJ231-20102DB33/1035-20063GB50010-20104GB50009-20125GB50017-2003一、工程属性浇混凝土梁名称H(m)KL7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)模板支架横向长度B(m)350×10004L(m)4梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板0.1G1k(kN/m2)模板及次楞0.3楼板模板0.5G2k(kN/m3)24G3k(kN/m3)1.5G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值3Q1k(kN/m2)ωk(kN/m2)

根本风压ω0(kN/m2)0.25地基粗糙程度 类(城市郊区)

非自定义:0.066模板支架顶部距地模板支架顶部距地25面高度(m)风压高度变化系数1.31μz风荷载体型系数μs0.2三、模板体系设计浇混凝土梁支撑方式浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等否梁跨度方向立杆间距la1(mm)600梁跨度方向立杆间距la2(mm)600梁两侧立杆间距lb(mm)1800支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)600浇混凝土楼板立杆间距l”(mm)、l”(mm)ab1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)900梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)900梁底支撑次楞最大悬挑长度(mm)200梁底支撑次楞根数4梁底支撑次楞间距117梁跨度方向纵距内是否有附加主楞否设计简图如下：平面图四、模板验算

立面图模板类型模板类型胶合板模板厚度t(mm)15[f](N/mm2)15[τ](N/mm2)1.4E(N/mm2)6000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3]×1＝38.76kN/m静q1 ＝1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝34.56kN/m静活q1 ＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m活q2 ＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b ＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)+1×3]×1 ＝28.6kN/m计算简图如下：1、强度验算0.054kN·m

1L2+0.117q 1静 活σ＝Mmax/W＝0.054×106/37500＝1.433N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、抗剪验算V ＝0.6q

L＝0.6×34.56×0.117+0.617×4.2×0.117＝2.729kNmax 1静 1活τmax=3Vmax/(2bh)=3×2.729×103/(2×1000×15)=0.273N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax ＝ 0.677q2L4/(100EI)=0.677×28.6×116.6674/(100×6000×281250) ＝0.021mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[116.667/150，10]＝0.778mm满足要求！4、支座反力计算(承载力量极限状态)静 静 R1=R4=0.4q1 L+0.45q1 R2=R3=1.1q1 L+1.2q1 L=1.1×34.56×0.117+1.2×4.2×0.117静 静 (正常使用极限状态)R2”=R3”=1.1q2L=1.1×28.6×0.117＝3.67kN五、次楞验算次楞类型次楞类型方木次楞截面类型(mm)60×80[f](N/mm2)13[τ](N/mm2)1.3W(cm3)64E(N/mm2)9000I(cm4)256次楞计算方式二跨连续梁承载力量极限状态：梁底模板传递给左边次楞线荷载：q1左＝R1/b=1.833/1＝1.833kN/m梁底模板传递给中间次楞最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/bMax[5.023,5.023]/1=5.023kN/m梁底模板传递给右边次楞线荷载：q1右＝R4/b=1.833/1＝1.833kN/m次楞自重：q2＝1.35×(0.3-0.1)×0.35/3=0.032kN/mq4左＝[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(0.9-0.35/2)/2×1=3.364kN/m4梁右侧楼板传递给右边次楞荷载 q ＝4右[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×((1.8-0.9)-0.35/2)/2×1=3.364kN/m1 2 3 左侧次楞荷载q ＝q +q1 2 3 左 左 左 左1 中间次楞荷载q =q +q1 中 中1 2 3 右侧次楞荷载q ＝q +q1 2 3 右 右 右 右次楞最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[5.816,5.055,5.816]=5.816kN/m左 中 右正常使用极限状态：左梁底模板传递给左边次楞线荷载：q1 ”＝R1”/b=1.335/1＝1.335kN/m左中q1Max[3.67,3.67]/1=3.67kN/m中

”＝Max[R2”,R3”]/b =右梁底模板传递给右边次楞线荷载：q1 ”＝R4”/b=1.335/1＝1.335kN/m右次楞自重：q2”＝1×(0.3-0.1)×0.35/3=0.023kN/m3梁左侧模板传递给左边次楞荷载q ”＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m3左3梁右侧模板传递给右边次楞荷载q ”＝1×0.5×(1-0.13)=0.435kN/m3右4梁左侧楼板传递给左边次楞荷载q ”＝4左[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×(0.9-0.35/2)/2×1=2.452kN/m4梁右侧楼板传递给右边次楞荷载q ”＝4右[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×((1.8-0.9)-0.35/2)/2×1=2.452kN/m1 2 3 左侧次楞荷载q ”＝q ”+q1 2 3 左 左 左 左1 中间次楞荷载q ”=q ”+q1 中 中1 2 3 右侧次楞荷载q ”＝q ”+q1 2 3 右 右 右 右次楞最大荷载q”=Max[q ”,q ”,q ”]=Max[4.245,3.694,4.245]=4.245kN/m左 中 右1、抗弯验算次楞弯矩图(kN·m)maxσ=M /W=0.204×106/64000=3.181N/mm2≤[f]=13N/mm2max满足要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)maxV ＝1.89kNmaxτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.89×1000/(2×60×80)＝0.591N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2满足要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)maxν 满足要求！max4、支座反力计算Rmax=3.78kN同理可得：梁底支撑次楞所受最大支座反力依次为R1=3.78kN,R2=3.286kN,R3=3.286kN,R4=3.78kN正常使用极限状态Rmax”=2.759kN同理可得：梁底支撑次楞所受最大支座反力依次为R1”=2.759kN,R2”=2.401kN,R3”=2.401kN,R4”=2.759kN六、主楞验算主楞类型主楞类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3(mm)Ф48×3[f](N/mm2)205[τ](N/mm2)125W(cm3)4.49E(N/mm2)206000I(cm4)10.78可调托座内主楞根数11、抗弯验算主楞弯矩图(kN·m)maxσ=M /W=0.654×106/4490=145.712N/mm2≤[f]=205N/mm2max满足要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)maxV ＝6.846kNmaxτmax=2Vmax/A=2×6.846×1000/424＝32.293N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)maxν 满足要求！max4、支座反力计算R1=0.22kN，R2=13.692kN，R3=0.22kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30kc0.85是否考虑荷载叠合效应是1、扣件抗滑移验算N＝1.05×max[R1,R3]＝1.05×max[0.22,0.22]＝0.231kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩到达40～65N·m2、可调托座验算N＝1.05×max[R2]＝14.377kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算(mm)Ф48×3钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345A(mm2)424i(mm)15.9W(cm3)4.49η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算λ=hmax/i=1340/15.9=84.277≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.5992、风荷载计算M＝×1.4×ω×(l +l )/2×h2/10＝0.9×1.4×0.066×0.6×0.52/10＝0.001kN·mw c k a1 a2RKH=1/[1+0.005(H-4)]=1/[1+0.005×(7-4)]=0.985RwNw

＝max[R

1+N

1，R2，3+N

2边2

w/lb＝边max[0.22+[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(1.2+0.9-0.35/2)/2×(0.6+0.6)/2 ，边13.692 ，0.22+[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(1.2+1.8-0.9-0.35/2)/2×(0.6+0.6)/2]+1.215+0.001/1.8＝14.908kNf ＝ 1.05×N/(AKH)+Mw/W ＝1.05×14907.752/(0.599×424×0.985)+0.001×106/4490300N/mm2满足要求！九、高宽比验算

＝ 62.78N/mm2≤[f] ＝JGJ231-20106.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=7/4=1.75≤3满足要求，不需要进展抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算h(mm)130混凝土强度等级C30(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200b(mm)200F1=1.05N=15.653kN1、受冲切承载力计算公式参数剖析Fl≤(0.7βhft公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βhβh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m其值掌握在1.0-3.5N/㎜2范围内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂um直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η1局部荷载或集中反力作用面积外形的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η=min(η1,η2)βsη1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umβs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as=40，对边柱，取as=30：asas=20σpc,m说明0，作为板承载力量安全储藏。um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc ，m m0 1)ηuhm m0 1满足要求！2、局部受压承载力计算公式参数剖析F1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值Fl≤1.35β公式参数剖析F1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值Fl≤1.35βcβlfcAlnfc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表4.1.4-1取值ββc混凝土强度影响系数，按本标准第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积Al混凝土局部受压面积βl=(Ab/Al)1/2Ab局部受压的计算底面积，按本标准第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3 ，Aln=ab=40000mm2满足要求！板模板〔盘扣式〕计算书板模板〔盘扣式〕计算书计算依据：1JGJ231-20102JGJ162-20083GB50010-20104GB50009-20125GB50017-2003一、工程属性浇混凝土楼板名称浇混凝土楼板名称标高6.80m浇混凝土楼板板厚(mm)130H(m)6模板支架纵向长度L(m)10B(m)10二、荷载设计G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5G2k(kN/m3)24G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3Q2k(kN/m2)0.075其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9ω0(kN/m2)0.25地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地ωk(kN/m2)面高度(m)90.125风压高度变化系数1μzμs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图四、面板验算

横向剖面图面板类型面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18[f](N/mm2)16.83[τ](N/mm2)1.4E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连续梁1m单位宽度计算。＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载力量极限状态q1 ＝ [1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1=8.236kN/m静q1 =[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)]×1=4.036kN/m静活q1 =(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m活正常使用极限状态(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1×3)×1＝Q6.363kN/m计算简图如下：1、强度验算M ＝0.1q

L2＝0.1×4.036×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.081kN·mmax 1静 1活σ＝Mmax/W＝0.081×106/54000＝1.492N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算maxν ＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.363×3004/(100×9350×486000)=0.077mmmaxν=0.077mm≤min{300/150，10}=2mmνmax满足要求！五、小梁验算小梁类型小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)60×80[f](N/mm2)12.87[τ](N/mm2)1.386W(cm3)64E(N/mm2)8415I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁q1 ＝ [1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×0.3＝2.543kN/m静1.283kN/m静

+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.3＝q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算0.458kN·m

L2+0.125q ＝1静 活1M2＝q1L12/2=2.543×0.12/2＝0.013kN·mmax 1 2M ＝max[M，M]＝max[0.458，0.013]max 1 2σ=Mmax/W=0.458×106/64000=7.151N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算静 V1＝0.625q1 L+0.625q1 V2＝q1L1＝2.543×0.1＝静 max 1 2V ＝max[V，V]＝max[1.907，0.254]max 1 2τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.907×1000/(2×60×80)＝0.596N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算+(G2k+G3k)×h)+γ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1×3)×0.3＝Q1.969kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.969×12004/(100×8415×256×104)＝0.987mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；＝ql14/(8EI)=1.969×1004/(8×8415×256×104＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3(mm)Ф48×3[f](N/mm2)205[τ](N/mm2)125W(cm3)4.49E(N/mm2)206000I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.51、小梁最大支座反力计算q1 ＝ [1.2×(G1k静活+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×0.3＝2.615kN/mq1 ＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)×0.3＝1.355kN/mq1 ＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.3＝1.26kN/m静活+(G2k+G3k)×h)+γ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3)×0.3＝Q2.029kN/m承载力量极限状态max 1按二等跨连续梁，R ＝1.25qL＝1.25×2.615×1.2max 1R1＝2.615×0.1＝0.261kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5R＝max[R

，max

1]×0.5＝1.961kN;R正常使用极限状态RR”max＝1.25q2L＝1.25×2.029×1.2＝3.043kN按悬臂梁，R”1＝q2l1=2.029×0.1＝0.203kNR”＝max[R”max，R”1]×0.5＝1.522kN;计算简图如下：2、抗弯验算

主梁计算简图一主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=0.912×106/4490=203.088N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.437×1000/424＝20.928N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算ν主梁变形图一(mm)跨中 =2.557mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mmνmaxmax悬挑段ν 满足要求！max5、支座反力计算图一R1=5.368kN，R2=8.359kN，R3=8.359kN，R4=5.368kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30N＝8.359/0.5=16.718kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算(mm)Ф48×3钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235A(mm2)424i(mm)15.9W(cm3)4.49[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mm01 λ=max[l ，l01 满足要求！2、立柱稳定性验算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×0.3=2.489kN/m同上四～六步计算过程，可得：2 3 R1＝5.111kN，R＝7.958kN，R＝7.958kN，R＝2 3 顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，υ＝0.573不考虑风荷载:2f＝N1/(ΦA)＝15916/(0.573×424)＝65.511N/mm2≤[f]＝205N/mm22满足要求！:M＝γυω×l

×h2/10＝1.4×0.9×0.125×1.2×1.52/10＝0.043kN·mw Q c k aN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.5+Mw/lb=Max[5.111,7.958,7.958,5.111]/0.5+0.043/1.2=15.952kNf ＝ N1w/(υA)+ Mw/W ＝15952/(0.573×424)+0.043×106/4490 ＝75.236N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，υ1=0.496不考虑风荷载:N4]/0.5+γG×q×H=Max[5.111,7.958,7.958,5.111]/0.5+1.2×0.15×7=17.176kN4f=N/(υ1A)＝17.176×103/(0.496×424)=81.672N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！:M＝γυω×l

×h2/10＝1.4×0.9×0.125×1.2×1.52/10＝0.043kN·mw Q c k aNw4=Max[R1,R2,R3,R]/0.5+γG×q×H+Mw/lb=Max[5.111,7.958,7.958,5.111]/0.5+1.2×0.154×7+0.043/1.2=17.212kNf=N

/(υw

A)+M

w/W ＝17.212×103/(0.496×424)+0.043×106/4490=91.42N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算JGJ231-20106.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=7/10=0.7≤3满足要求！十、抗倾覆验算自重产生M=ψ×γ(ωLHh+Q

LHh

)=1×1.4×(0.125×10×7×3.9+0.55×10×7×3.9)=257.985T c Q k 1 kN·m

3k 1 1MR=γ(G

+0.15H/(ll))LB

2/2=0.9×(0.5+0.15×7/(1.2×1.2))×10×102/2=553.125kN·G 1km

ab 1 1MT=257.985kN·m≤MR=553.125kN·m满足要求！生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M=ψ×γ(Q

LH2+Q

LHh

mT c

2k

3k 1 1GMR=γG

[(G

+G

+(G

+0.15H/(ll

))]LB

2/2=0.9×[(24+1.1)×0.13+(0.5+0.15×7/(2k3k01kab111.2×1.2))]×10×102k3k01kab11T M=261.66kN·m≤MT 满足要求！十一、立柱支承面承载力验算h(mm)100混凝土强度等级C15(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200b(mm)200F1=N=17.212kN1、受冲切承载力计算公式参数剖析F1局部荷载设计值或集中反力设计值公式参数剖析F1局部荷载设计值或集中反力设计值βhβh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m其值掌握在1.0-3.5N/㎜2范围内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂um直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值ηη1局部荷载或集中反力作用面积外形的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η=min(η1,η2)βsη1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umβsβs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2asas=20说明0，作为板承载力量安全储藏。um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc ，m m0 1)ηuhm m0 1满足要求！2、局部受压承载力计算公式参数剖析F1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表公式参数剖析F1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本标准表4.1.4-1取值Fl≤1.35βcβlfcAlnβc混凝土强度影响系数，按本标准第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本标准第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3 ，Aln=ab=40000mm2clc ln 1clc ln 1满足要求！柱模板〔设置对拉螺栓〕计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术标准》JGJ162-20082、《混凝土构造设计标准》GB50010-20103、《建筑构造荷载标准》GB50009-20124、《钢构造设计标准》GB50017-20035、《混凝土构造工程施工标准》GB50666-2011一、工程属性浇混凝土柱名称KZ800浇混凝土柱长边边长(mm)800浇混凝土柱的计算高度(mm)7000浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合《混凝土构造工程侧压力计算依据标准施工标准》GB5066γc(kN/m3)246-2011浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土侧压力计算位置处至浇混凝混凝土浇筑速度V(m/h)2土顶面总高度H(m)7G4k(kN/m2)Q4k(kN/m2)

min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×7}＝min{34.213，168}＝34.213kN/m22G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×7}＝min{34.213，168}＝34.213kN/m2S承载力量极限状态设计值S承

4k]＝0.9max[1.2×34.21+1.4×2，1.35×34.21+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.852，48.144]＝0.9×48.144＝43.329kN/m2正 正常使用极限状态设计值S ＝G ＝34.21kN/m正 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15[f](N/mm2)14.74E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500

模板设计平面图最不利受力状态如以下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×34.21＝20.783kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ4k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM ＝-0.1ql2-0.117q

l2＝-0.1×20.783×0.2672-0.117×0.882×0.2672＝-0.155kN·mmax 1 2σ＝Mmax/W＝0.155×106/(1/6×500×152)＝8.273N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×34.21＝17.105kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×17.105×266.6674/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.467mm≤[ν]＝l/400＝266.667/400＝0.667mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)60×80I(cm4)256W(cm3)64[f](N/mm2)13.5E(N/mm2)9000[τ](N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.267×43.329＝11.554kN/m小梁弯矩图(kN·m)maxM ＝0.592kN·mmaxσ＝Mmax/W＝0.592×106/64×103＝9.243N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)maxV ＝3.778kNmaxτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.778×1000/(2×60×80)＝1.181N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.267×34.21＝9.123kN/m小梁变形图(mm)ν＝1.074mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算Rmax=7.476正常使用极限状态Rmax=5.903五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3I(cm4)10.78W(cm3)4.49[f](N/mm2)205E(N/mm2)2060001、柱箍强度验算

模板设计立面图连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。长边柱箍：取小梁计算中b=800/(4-1)=266.667mm=0.267m代入小梁计算中得到：Rmax＝7.476kNP=Rmax/2=3.738kN正常使用极限状态：R’max＝5.903kNP’=R’max/2=2.951kN长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.423kN·m，N1＝8.043kN短边柱箍：b=800/(4-1)=266.667mm=0.267m代入小梁计算中得到：承载力量极限状态Rmax＝7.476kNP=Rmax/2=3.738kN’R ＝5.903kN’maxP’=R’max/2=2.951kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.423kN·m，N2＝8.043kNM/Wn＝0.423×106/(4.49×103)＝94.208N/mm2≤[f]＝