某公路大桥连续刚构连续梁组合体系施工方案

内蒙古准兴运煤高速公路A1标柳林滩黄河公路大桥（76.8+5×140+76.8）m预应力混凝土连续刚构、连续梁组合体系0号块施工方案第1章编制依据、说明及原则1.1、编制依据1.1.1（1）、《内蒙古准格尔至兴和运煤高速公路大路至永兴段黄河公路大桥土建施工项目招标文件》；（2）、《交通部公路工程国内招标文件范本》（2003年版）；（3）、《内蒙古准兴重载高速公路柳林滩黄河公路大桥两阶段施工图设计文件》（黄河勘探规划设计有限公司）；（4）、会议纪要、补遗书资料、双方签订的各种合作协议书等。1.1.2、行业和（1）、《混凝土结构工程施工及验收标准》（GBJ50204-92）；（2）、《混凝土质量控制标准》（GBJ50164-92）；（3）、《钢结构工程施工及验收标准》（GB50205-95）；（4）、《工程测量规范》（GB50026-93）；（5）、《普通混凝土力学性能试验方法》（GBJ81-85）；（6）、《混凝土外加剂应用技术规范》（GBJ119-88）；（7）、《混凝土外加剂》（GB8076-1997）；（8）、《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》（GB175-1999）；（9）、《矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥及粉煤灰硅酸盐水泥》（GB1344-1999）；（10）、《热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）；（11）、《低碳钢热轧圆盘条》（GB/T701-1997）；（12）、《热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）；（13）、《碳素结构钢》（GB700-800）；（14）、《建筑用砂》（GB/T14684-93）；（15）、《建筑用卵石、碎石》（GB/T14685-93）；（16）、《建设工程施工现场供电安全规范》（GBJ50194-93）；（17）、《建筑工程冬季施工规范》(JGJ104-97)。（18）、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；（19）、《公路桥涵设计通用规范》（JTJ023-89）；（20）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85）；（21）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ02586）；（22）、《公路工程技术标准》（JTJ076-97）；（23）、《公路工程抗震设计规范》（JTJ027-89）；（24）、《公路工程石料试验规程》（JTJ054-94）；（25）、《公路工程集料试验规程》（JTJ058-2000）；（26）、《公路工程水泥混凝土试验规程》（JTJ053-94）；（27）、《公路工程金属试验规程》（JTJ055-83）；（28）、《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071-98）；（29）、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）；（30）、《扣件式钢管钢管脚手架计算手册》（中国建筑工业出版社）；（31）、《脚手架结构计算及安全技术》（中国建筑工业出版社）；（32）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。1.1.3、（1）、通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。（2）、本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。1.2、编制说明（1）、本方案中所采用SMSlover结构力学求解器为杆件计算程序；（2）、SMSlover结构力学求解器已经过多次验证，在杆件计算方面能到达所要求的精度要求。1.3、编制原则（1）、依据柳林滩黄河公路大桥招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。（2）、施工方案力求采用先进的、可靠的工艺、材料、设备、达到技术先进，力求工艺成熟，具有可操作性。（3）、根据柳林滩黄河大桥施工设计文件，施工方案结合桥址的气象条件及工程规模、技术特点、工期要求、工程造价多方面比选的基础上确定。（4）、在保证工程安全、质量的前提下，确保计划工期。（5）、根据桥位所处的地理气候特点，冬季漫长而寒冷，夏季炎热而短促，春秋气温变化剧烈特点，施工组织力求合理科学。（6）、坚持用工制度的动态管理。根据工程实际进度需要，合理配备劳动力资源。（7）、坚持按项目法管理的原则。通过与建设单位、监理单位和设计单位协作，综合运用人员、机械、物资、资金和信息，实现质量和造价在保证安全和工期前提下的最佳组合。（8）、重视生态环境，在施工期间保证不发生水土流失，保证不破坏当地环境。贯彻执行国家和当地政府的方针政策，遵守法律法规，尊重当地的民风民俗。（9）、大量利用社会上先进的技术资源，制定先进、实用的施工方案。（10）、高度重视施工安全、施工质量问题。第2章工程概述2.1、工程概况2.1.1、桥位地理位置柳林滩黄河公路大桥是准格尔至兴和煤炭运输高速公路的控制性公路，拟建桥位位于内蒙古自治区西南部，地处鄂尔多斯与呼和浩特清水河县交界处。2.1.2、工程地形桥址位于鄂尔多斯高原东北部边缘,地形切割强烈,起伏较大,黄河滩岸高差近60m，桥址距黄河中上游分界处的托克托县河口镇27Km，距头道拐水文站37Km，桥址处河道比降约0.14‰，该段河道属于平原型向山区型转折的由宽变窄的过渡段。桥址处黄河河道顺直，滩槽分明。2.1.3项目区属于典型的中温带大陆性气候，总的气候特点是：冬季漫长而寒冷，夏季炎热而短促，春秋气温变化剧烈。全年降雨少而集中，多集中在7、8两月，降雨年际变化大，最低年份为143.5mm，最高年份为636.5mm，年平均417.5mm，蒸发量年平均为2093mm。每年一月最冷，平均最低气温-11.5℃，极端最低气温-29℃；极端最高气温为37.1℃，七月份最热，平均最低气温22.5℃，无霜期约118-152天,初霜日平均为主要气象要素见下表。主要气象要素表气象数据名称数值气象数据名称数值年平均气温（℃）5.6年平均蒸发量(mm)2093年极端最高气温（℃）37.5年平均风速(m/s)2.3年极端最低气温（℃）-29最大风速风向(m/s)24.5最冷月平均气温（℃）-11.5主导风向NW最热月平均气温（℃）22.5最大积雪厚度(cm)12年平均降雨量（mm）417.5年平均相对湿度（%）552.1.4、设计方案简介2.1.4.1、总体(1)、总体构造桥梁全长1873.6m，其中主桥长853.6m，西引桥长300m，东引桥720m。全桥分联情况（自西向东）为：1联×6跨×50mT梁+（76.8+5×140+76.8）m预应力混凝土连续刚构、连续梁组合体系+2联×4跨×50mT梁+2联×4跨×40mT梁。（2）、设计标准公路标准：高速公路；设计速度：80km/h；设计荷载：公路-Ⅰ级；桥梁宽度：桥梁全宽27.75m，分为上下行分离的两幅桥，其兴和至准格尔方向12.50m（左幅），准格尔至兴和14.25m（右幅），两幅桥间距1m；设计洪水频率：三百年一遇；地震动峰值加速度：0.1475g，相应地震基本烈度Ⅶ度；通航标准：Ⅳ级。2.1.4.2混凝土标号为C50，采用塔吊辅助翻模施工工艺，桥墩结构形式见下表。桥墩结构形式一览表墩号位置高度截面形式墩顶固结方式横桥向宽度顺桥向宽度有无墩帽备注7左幅边墩64.8m单肢薄壁空心墩支座底：708cm，2%收坡650cm有右幅64.8m单肢薄壁空心墩支座底：708cm，2%收坡825cm有8左幅次边墩67.8m双肢薄壁实体墩固结830cm650cm无右幅67.8m双肢薄壁实体墩固结830cm825cm无9左幅中墩71.4m双肢薄壁实体墩固结830cm650cm无右幅71.4m双肢薄壁实体墩固结830cm825cm无10左幅中墩76.0m双肢薄壁实体墩固结830cm650cm无右幅76.0m双肢薄壁实体墩固结830cm825cm无11左幅次边墩79.7m双肢薄壁实体墩固结830cm650cm无右幅79.7m双肢薄壁实体墩固结830cm825c无12左幅边墩78.4m单肢薄壁空心墩支座底：708cm，2%收坡650cm有右幅78.4m单肢薄壁空心墩支座底：708cm，2%收坡825cm有2.1.4.3、0号块0号块为单箱单室构造，采用C55混凝土，采用三向预应力体系，纵向采用19Φj15.20预应力钢绞线束，横向采用3Φj15.20预应力钢绞线束，竖向采用Φj32mm高强精轧螺纹钢筋，结构形式见下表。0号块结构形式一览表序号内容左幅(cm)右幅(cm)备注1长度120012002顶板宽度125014253底板宽度6508254翼缘长3003005梁高9009006墩顶底板厚1301307腹板厚1001008底板厚1301302.2、施工组织准备2.2.1柳林滩黄河公路大桥作为跨越黄河的一座公路大桥，主桥全长853.6m，自然条件十分恶劣，无论其工程规模，还是施工难度、施工工期、技术含量都具有相当的难度。如何结合具体工程特点，发挥我集团公司大型施工企业在施工管理、施工技术方面的优势，保质保量按期完成柳林滩黄河公路大桥施工任务，将是我们奋斗的目标。（1）、柳林滩黄河公路大桥工程量大，自然条件恶劣、施工组织困难的特点，发挥我集团公司在同类型桥梁施工积累的较为丰富的施工经验，拟按照“统一部署、分区实施、科学管理、总体协调、有序推进”的原则组织施工。（2）、贯彻ISO9001:2000质量管理、ISO14001环境管理、GB/T28001:2001职业健康安全管理三个标准要求整合建立的管理体系文件，实施标准化管理，按照“过程零缺陷”的施工理念组织施工，确保完工工程合格率100%，优良率95%以上。（3）、根据设计提供的桥墩和0号块截面形式，以及采用的施工方法，进行科学论证，分析其技术是否可行、经济是否合理，确保安全储备在可控的范围内。（4）、针对0号块工程量大、施工难度大的特点，考虑有效作业时间短等因素影响的前提下，按照倒排工期法进行工期安排及相应的资源配备。（5）、为确保柳林滩黄河公路大桥施工顺利进行，我集团公司将结合自身综合实力、技术专长及具体的施工特点，同时发挥我集团公司技术优势，聘请上海同济大学吴定俊博士生导师等国内知名专家及我集团公司有关专家成立柳林滩黄河公路大桥专家组对施工过程中的技术、质量、安全等问题进行把关，为柳林滩黄河公路大桥施工提供足够的技术后援。2.4.2、区段任务划分根据共6个T构的特点，按施工需要配置两个专业性作业队。根据工程分布特点及施工需要，0号块施工配置的作业队设置如下：（1）、主桥工区负责主桥0号块所有钢构件的加工制作和安装、塔吊和电梯的安装、托架和模板的安装和拆除、混凝土地泵的安装和维护、钢筋加工安装、预应力施工、混凝土浇筑等。主桥共6个T构，分设6个施工综合作业班组，每个综合作业班组负责一个墩位的施工任务。（2）、混凝土拌和站负责全桥混凝土、钢材等原材料验收、倒运、保管、混凝土搅拌、混凝土运送等工作，配合各工区现场施工。2.2（1）、设计图纸复核接到设计图纸后，组织全体工程技术人员参加图纸复核，认真阅读设计文件，了解设计意图，熟悉设计内容，结合前期施工调查，准确掌握设计要求，并形成纪要，对设计图纸有疑问时主动与设计部门联系，求得明确答复，据此制订工作计划和工作标准，为0号块施工方案和技术交底奠定扎实的基础。（2）、导线控制网复核根据业主及设计院提供的工程定位资料、控制网资料、以及施工单位布设的加密控制网资料，会同监理单位对整个线路进行控制点复测；将完整、准确的测量资料，报监理工程师审查、批准后，据此完成0号块施工放样定位工作，并进行测量资料交底。（3）、编制施工方案和技术交底组织有关管理人员和技术人员对0号块施工进行深入细致的施工调查、分析、论证，根据调查结果和施工图纸的复核、会审情况，组织技术人员进行0号块施工方案的编制工作，通过审查后报监理工程师和业主审批；业主审批后，根据施工方案、图纸和有关的施工规范进行技术交底，以便工程施工能顺利开展。2.3、规划原则及指导思想 针对0号块的施工规模和特点，我们确立施工指导思想和原则：“机构精干，队伍专业，科技先行，设备精良，管理规范，施工科学，关系协调，保护环境，保障安全，保证工期”。机构精干：按项目法配备管理经验丰富、业务能力强、思想素质高、工作责任心强的人员组建项目经理部。队伍专业：实现专业化施工，整建制调入专业队伍承担桥梁施工任务。科技先行：对工程的重、难点进行提前研究，结合现场攻关为工程保驾护航。坚持信息化施工，始终把施工过程中的各种可变因素掌握在可控的范围内。设备精良：配备先进大型设备进行桥梁施工，合理配套，满足工程快速施工要求。管理规范：实现项目法管理，科学组织、合理安排、均衡生产。施工科学：按设计施工，按规范施工，按标准化作业要求施工。关系协调：服从业主、尊重设计、监理，搞好路地共建，营造和谐环境。保护环境：自始至终把“环境保护”工作放在施工过程中日常工作的重要位置，确保工程所处环境不受污染和破坏。保证安全：建立健全安全体系，确保实现安全目标。保证工期：计划71天完成0号块施工。2.4、施工准备阶段组织措施组织培训，加强学习，学习桥梁施工新工艺、新技术。进行图纸学习与会审，领会设计意图，提出合理化建议，避免产生技术事故和工程质量问题。不断完善和优化施工方案，使施工方案科学合理，措施详实、可行、可靠。建立各项质量、安全等规章制度，确保施工管理有据可依。严格执行技术交底制度，每道工序施工前必须提前作好技术交底。控制物资采购。作好材料供应方的评价和材料的进货检验，确保用于工程的所有材料均符合质量要求。组织资源进场，组织人员、设备及物资，满足施工准备阶段的需要。2.5、施工阶段组织措施严格进行材料、构配件检验、试验和工程试验。实行工序监控。一是监控工序活动的条件，即“人、机、料、法、环”必须符合要求；二是监控工序活动的效果。编制突发性事件预案，并储备应对突发性事件所需常用的设备及物资。严格按程序进行设计变更管理。坚持安全检查制度，定期每年、每季、每月，进行安全检查及评比，奖优罚劣。坚持技术交底制度，将方案进行逐项分解，编制出各工序、各分项工程技术交底指导施工。坚持隐蔽工程的检查制度，保障内蒙古准兴运煤高速公路施工对质量的高要求。加强对成品保护，施工过程中对已完分项、分部工程制定防护措施加以保护；对产品的保护，着重抓施工顺序和防护措施，不颠倒工序，按正确的施工流程组织施工，防止前道工序损坏或污染后道工序。注意积累施工技术资料，作好工程日志，全面、科学、准确、及时记录试（检）验资料，完备手续，按规定计算、整理、归档。2.6、工期目标全桥工期：计划2013年7月30竣工通车。0号块工期：计划在2012年5月1日开工，在2012年7月15日前完成，总工期72.7、质量目标确保工程一次验收合格率达到100%，优良率达到95%以上。2.8、安全目标坚持“安全第一，预防为主”的方针，建立健全安全管理组织机构，完善安全生产保证体系，杜绝安全特别重大、重大、大事故，杜绝死亡事故，防止一般事故的发生。消灭一切责任事故，确保人民生命财产不受损害；创建安全文明生产标准工地。2.9、文明施工及环境保护目标创建内蒙古准兴运煤高速公路工程文明工地。工地现场施工材料堆放整齐。工地生产、生活设施清洁文明。泥浆及废水、废弃物、弃土等实行有效控制，不对环境造成污染。第3章、施工进度安排3.1、施工进度安排原则针对本工程0号块工程量大、结构复杂、施工难度大的特点，进行统一部署、统一协调，在保证工程质量、施工安全的基础上，通过优化资源配置，挖掘人员和设备潜力，确保按照总计划工期完工，（76.8+5×140+76.8）m连续刚构、连续梁组合体系施工为本标段工期的关键线路，也是本标段施工的难点。优先保障跨黄河（76.8+5×140+76.8）m连续刚构、连续梁组合体系施工，确保设备高效精良，监控准确，工序紧凑平行，措施及时可靠，安全优质提前。3.2、施工进度安排依据（1）、全桥工期：计划2013年7月30竣工通车。（2）、0号块工期：计划在2012年5月1日开工，在2012年7月15日前完成，总工期7（3）、按照设计文件规定，先边跨，后中跨的合拢。（4）、先行组织7、12号墩0号块施工，然后组织8、11号墩0号块施工，最后组织9、10号墩0号块施工，合理的时间间隔为12天。3.3、施工工效分析0号块施工按照35天/个控制，施工工效分析见下表。0号块施工工效分析表序号工序时间（天）备注1支座安装12墩顶固结13托架安装24底模安装15外侧模安装26第1次钢筋安装77第1次内膜和端头模安装28混凝土浇筑19混凝土等强210接茬面凿毛111内腔支架安装112第2次钢筋安装513第2次内膜和端头模安装214混凝土浇筑115混凝土等强216侧模拆除117悬臂端托架拆除118不可预见因素2合计35第4章、主要施工方案、施工方法4.1、总体施工方案概述（1）、桥墩结构设计为双肢薄壁实体墩身、单肢薄壁空心墩两种结构形式，根据工期要求、墩顶截面形式、墩顶固结方式、0号块箱梁截面形式、以及设计总数量，统筹安排墩顶托架，0号块模板结构和数量等以及先后的施工顺序。（2）、先行组织7、12号墩0号块施工，然后组织8、11号墩0号块施工，最后组织9、10号墩0号块施工，合理的时间间隔为12-15天。（3）、统一采用墩顶托架法施工，根据桥墩不同截面形式和0号块箱梁截面形式，以及左右幅不等宽的特点，设置为不同布置形式的墩顶托架。（4）、墩顶托架共分横桥向悬臂三角托架、顺桥向悬臂三角托架、前后肢斜腿刚构托架三种结构形式，并通过预埋钢板的方式与墩顶固结。（5）、采用1.2倍的钢筋混凝土自重荷载预压墩顶托架，进行弹性变形和非弹性变形分析，检验托架的安全性，消除非弹性变形，并指导后续墩顶托架的预抛高值设置。（6）、根据荷载组合，计算墩顶托架和模板的强度、刚度等。（7）、根据0号块混凝土数量较大，受力复杂，施工难度大的特点，混凝土采用采用水平分层，两次浇筑成型，第一次浇筑5.4m高，第二次浇筑3.6m（8）、由于0号块箱梁截面复杂，且底板厚度达到了130cm，横隔板厚度达到了22ocm，底板和横隔板合理配置冷却管，进行循环水冷却，避免出现温度裂缝。（9）、7、12号墩顶固结采用预埋型钢组焊件，并配合Φj32mm竖向精轧螺纹钢参与共同受力。（10）、箱梁外膜和底模采用挂篮侧模和底模组拼，不足部分采用大块钢模板组拼。（11）、箱梁内膜采用大块组合钢模拼装，倒角处采用木模。（12）、箱梁顶板采用碗口支架作为承力支撑。（13）、模板采用拉杆设置，并设置PVC材质拉杆孔。（14）、采用塔吊进行钢筋、模板等垂直运输，同时塔吊作为混凝土地泵附着系统。（15）、采用施工电梯作为施工人员上下通道。（16）、钢筋在钢筋加工区集中加工制作，现场绑扎安装。（17）、混凝土（19）、混凝土地泵设置三通管，以确保混凝土浇筑平衡施工。（20）、设置养护系统，确保混凝土养护质量。（21）、设置高空安全防护系统。4.2、工程特点、难点及施工对策4.2.1、工程特点及难点（1）、工程规模大、工期紧柳林滩黄河公路大桥为内蒙古准兴运煤高速公路的控制性工程，主桥（76.8+5×140+76.8）m预应力混凝土连续刚构、连续梁组合体系跨越黄河，是全桥施工的关键线路，工期紧，任务重。（2）、薄壁箱型构造受力复杂0号块箱梁集中了全部的纵向负弯矩预应力束，单肢和双肢桥墩截面形式对箱梁的约束作用不同，箱型不同的局部构造尺寸箱型的变形约束作用不同。（3）、混凝土工程量较大左幅混凝土方量达到了454.0m3，右幅混凝土方量达到了474.1m（4）、大体积混凝土施工温度控制要求严格底板厚度达到了1.3m，腹板厚度达到了1.1m，中横隔板厚度达到了2.2m，（5）、高空施工安全风险大墩高达到了64.8-79.7m，并处于季节性多风地区，高空施工安全显得尤为突出。4.2.2、施工对策针对以上的特点和难点，制定如下对策：（1）、配置多年从事挂篮悬臂施工的专业施工队伍进行梁部施工作业。（2）、劳动力进行动态管理，根据工程实际施工需要，及时调配劳动力资源。（3）、配备足够数量的托架和模板周转材料。（4）、采用施工电梯作为施工人员上下通道。（5）、采用塔吊进行钢筋、模板等垂直运输，同时塔吊作为混凝土地泵附着系统。（6）、采用HBT80型高压地泵作为混凝土垂直输送系统。（7）、严格控制混凝土原材料、半成品、成品的质量，严格控制混凝土强度、弹性模量、高抗裂性、可泵送性、收缩性等指标。（8）、采用1.2倍的钢筋混凝土自重荷载预压墩顶托架。（9）、采用两次浇筑混凝土，第一次浇筑5.4m高，第二次浇筑3.6（10）、底板和中横隔板配置冷却管，进行循环水冷却，避免出现温度裂缝。（11）、设置高空安全防护系统。4.3、墩顶变形值设置成型后的墩顶高程和梁部高程，需在原设计高程的基础上，考虑下列因素引起的桥墩变形：①、桥墩在箱梁自重、桥面铺装及防撞护栏等荷载作用下的弹性变形；②、根据桩基沉降的观测资料，确定桩基在箱梁自重、桥面铺装及防撞护栏等荷载作用下的基础沉降；③、桥墩在箱梁自重、桥面铺装及防撞护栏等荷载作用下徐变引起的墩身变形。施工墩顶（梁部）高程=设计高程+桥墩变形值。桥墩变形的参数值由监控方提供。4.4、混凝土水平分层、两次浇筑成型施工方案选择采用水平分层，两次浇筑成型，第一次浇筑5.4m高，第二次浇筑3.6m高，原因如下：（1）、混凝土数量较大，左幅7、12号墩达到了454m3,左幅8-11号墩达到了474.1m3；右幅7、12号墩达到了555.5m3（2）、如采用一次浇筑成型，施工组织难度较大，混凝土缓凝时间较长，要求侧模具有较大的强度和刚度。（3）、如采用一次浇筑成型，自重荷载增大，要求模板和托架具有较大的强度和刚度。（4）、如采用两次浇筑成型，第一次浇筑5.4m高，第二次浇筑3.6m高，纵向预应力负弯矩束集中在顶部的3.6m段，不会截断纵向预应力负弯矩束预埋波纹管，施工难度较小。（5）、如采用两次浇筑成型，第一次浇筑5.4m高，第二次浇筑3.6m高，第一次浇筑成型的槽型梁可承受上部3.6m高的钢筋混凝土自重荷载，加大了托架的安全储备。（6）、如采用两次浇筑成型，第一次浇筑5.4m高，第二次浇筑3.6m高，此水平截面为中性轴截面略往上的部位，且水平截面处由于负弯矩引起的应力较小，因为不同凝期混凝土收缩引起的次内应力影响较小。4.5、托架结构形式和基本构造4.5.1、根据单肢薄壁空心墩和双肢薄壁空心墩不同的墩顶截面形式，墩顶托架共分为横桥向悬臂三角托架、顺桥向悬臂三角托架、前后肢斜腿刚构托架三种结构形式。（1）、横桥向悬臂三角托架横桥向悬臂三角托架采用预埋型钢构件，单侧各布置4组,每个墩位共布置16组，作为腹板外侧模和翼缘的承力支撑结构，同时兼作腹板外侧的人行通道。②、顺桥向悬臂三角托架顺桥向悬臂三角托架采用预埋型钢构件。7、12号墩左幅单端各布置9组；右幅单端布置11组，其中单侧腹板加密为3组；8-11号墩左幅单端各布置7组；右幅单端布置9组，其中单侧腹板加密为2组。作为悬臂段底模和腹板、底板混凝土的承力支撑，在三角托架上铺设挂篮前后下横梁，上铺底纵梁、挂篮底模。③、前后肢斜腿刚构托架前后肢斜腿刚构托架采用预埋型钢构件。7-12号墩左幅布置7组，右幅布置9组，其中单侧腹板加密为2组，作为前后肢之间底模和腹板、底板混凝土的承力支撑结构。在斜腿刚构上铺设混凝土预制块，混凝土预制块上铺3cm砂浆调平层，作为模板的拆除系统。在砂浆调平层上铺设横桥向工［14a槽钢，间，在［14a槽钢上铺设顺桥向方木，方木截面10cm×10cm，顶面铺设1.5cm厚竹制胶合板。其中方木和［14a槽钢在腹板下进行托架结构形式和数量见下表。托架结构形式和数量一览表墩位托架形式单位数量备注7左幅横桥向悬臂三角托架套8单肢薄壁空心墩顺桥向悬臂三角托架套18前后斜腿刚构托架套0右幅横桥向悬臂三角托架套8顺桥向悬臂三角托架套22前后斜腿刚构托架套08左幅横桥向悬臂三角托架套8双肢薄壁空心墩顺桥向悬臂三角托架套14前后斜腿刚构托架套7右幅横桥向悬臂三角托架套8顺桥向悬臂三角托架套18前后斜腿刚构托架套99左幅横桥向悬臂三角托架套8双肢薄壁空心墩顺桥向悬臂三角托架套14前后斜腿刚构托架套7右幅横桥向悬臂三角托架套8顺桥向悬臂三角托架套18前后斜腿刚构托架套910左幅横桥向悬臂三角托架套8双肢薄壁空心墩顺桥向悬臂三角托架套14前后斜腿刚构托架套7右幅横桥向悬臂三角托架套8顺桥向悬臂三角托架套18前后斜腿刚构托架套911左幅横桥向悬臂三角托架套8双肢薄壁空心墩顺桥向悬臂三角托架套14前后斜腿刚构托架套7右幅横桥向悬臂三角托架套8顺桥向悬臂三角托架套18前后斜腿刚构托架套912左幅横桥向悬臂三角托架套8单肢薄壁空心墩顺桥向悬臂三角托架套18前后斜腿刚构托架套0右幅横桥向悬臂三角托架套8顺桥向悬臂三角托架套22前后斜腿刚构托架套04.5.2托架基本构造见附图1。托架结构强度和刚度计算4.6依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50—2011）P22页的相关规定，验算模板、支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许值：（1）、结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1/400。（2）、结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1/250。（3）、支架受载后挠曲的杆件（纵梁、横梁），其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/400。4.6依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50—2011）P21页的相关规定，模板、支架设计应按照下列方式进行荷载组合：（1）、模板、支架自重；（2）、新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力；（3）、施工人员及施工设备、施工材料等荷载；（4）、振捣混凝土时产生的振动荷载；（5）、新浇筑混凝土对模板侧面的压力；（6）、混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；（7）、设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；（8）、其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。模板、支架设计计算的荷载组合表模板、支架结构类别荷载组合强度计算刚度计算梁、板的底模板以及支撑板、支架等(1)+(2)+(3)+(4)+(7)+(8)(1)+(2)+(7)+(8)缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板(4)+(5)（5）基础、墩台等厚大结构物的侧模板（5）+（6）（5）4.6.模板、支架设计计算的荷载组合，强度计算时采用(1)+(2)+(3)+(4)+(7)+(8)组合；刚度计算时采用(1)+(2)+(7)+(8)。此方案关于托架刚度计算时统一采用(1)+(2)+(3)+(4)+(7)+(8)荷载组合取值。4.6.托架设计荷载组合计算公式中相关荷载取值如下：（1）、模板、支架自重：模板采用钢模，模板、支架自重按照实际重量计算；（2）、新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力：梁体钢筋混凝土容重按照2.65×103Kg/m（3）、施工人员及施工设备、施工材料等荷载：按照250Kg/m3计算；（4）、振捣混凝土时产生的振动荷载：按照200Kg/m3计算；（7）、设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力：按照0Kg/m2计算；（8）、其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等：按照0Kg/m2计算。4.6.5、0号块混凝土采用两次浇筑成型，第一次浇筑5.4m高，第二次浇筑3.6m高，为简化计算，采用一次浇筑混凝土成型的相关荷载代入相关计算公式中，且有利于安全储备。（1）、翼缘板钢筋混凝土自重荷载翼缘板由根部的70cm变化至端部的20cm，悬臂长度300cm，统一按照70cm厚度计算。翼缘板钢筋混凝土自重荷载为：2650×0.7=1855Kg/m2。（2）、顶板钢筋混凝土自重荷载顶板厚度按照50cm计算。顶板钢筋混凝土自重荷载为：2650×0.5=1325Kg/m2。（3）、顶板和底板叠加钢筋混凝土自重荷载底板厚度按照130cm计算，顶板厚度按照50cm计算。顶板和底板叠加钢筋混凝土自重荷载为：2650×1.8=4770Kg/m2。（4）、腹板钢筋混凝土自重荷载腹板钢筋混凝土自重荷载按照90腹板钢筋混凝土自重荷载为：2650×9.0=23850Kg/m4.6.6设计荷载组合见下表。设计荷载组合一览表部位（1）（N/m2）（2）（N/m2）（3）（N/m2）（4）（N/m2）（7）（N/m2）（8）（N/m2）合计（N/m2）横桥向悬臂三角托架翼缘--18550250020000023050顶板--13250250020000017750腹板--------------横隔板--------------底板--------------顺桥向悬臂三角托架翼缘--------------顶板--13250250020000017750腹板--23850025002000----243000横隔板--------------底板--4770050004000----56700前后肢斜腿刚构托架翼缘--------------顶板--13250250020000017750腹板--23850025002000----243000横隔板--------------底板--4770050004000----56700说明：1、模板、支架自重作为荷载数值另行代入相关计算程序和计算式中，此表中不再进行组合。4.6（1）、型钢型钢容许弯曲应力［бw］=145Mpa，容许轴向应力［б］=140Mpa,容许剪应力［τ］=85Mpa,弹性模量E=2.1×105Mpa。（2）、方木方木容许顺纹弯应力［бw］=9.5Mpa,弹性模量E=8.5×103Mpa(8.5×109pa)(选用针叶林,木材应力等级为A-5,为较低等级)。（3）、竹制胶合板胶合板静曲强度［б］=50Mpa,弹性模量E=0.5×104Mpa(5×109pa)。4.6（1）、型钢①、［14a槽钢，截面面积A=18.5cm2（1.85×10-3m2）,截面惯性矩Ix=564cm4（5.64×10-6m4）,截面抵抗矩Wx=80.5②、［22a槽钢，截面面积A=31.8cm2（3.18×10-3m2）,截面惯性矩Ix=2394cm4（2.394×10-5m4）,截面抵抗矩Wx=218cm③、［28a槽钢，截面面积A=40cm2（4.0×10-3m2）,截面惯性矩Ix=4765cm4（4.765×10-5m4）,截面抵抗矩Wx=340cm④、［36b槽钢，截面面积A=68.1cm2（6.81×10-3m2）,截面惯性矩Ix=12650cm4（1.265×10-4m4）,截面抵抗矩Wx=703cm3（7.03×⑤、HN400×200×8×13H型钢，截面面积A=64.3cm2（6.43×10-3m2）,截面惯性矩Ix=22965cm4（2.2965×10-4m4）,截面抵抗矩Wx=1148cm3（1.148×（2）、10cm×10cm方木截面面积A=0.01截面惯性矩:m4；截面抵抗矩:m3；（3）、15mm厚竹制胶合板采用15mm厚竹制胶合板。1m宽度时，截面面积A=0.015m截面惯性矩:m4；截面抵抗矩:m3。4.6.9横桥向悬臂三角托架分为7、12号墩横桥向悬臂三角托架和8-11号墩横桥向悬臂三角托架两种结构形式。翼缘宽3.0m，模板宽1.5m。三角托架水平杆采用2［28a槽钢，斜杆采用2［28a槽钢，预埋钢板采用σ20mm厚A3钢板。7-12号墩顺桥向悬臂三角托架采用统一的结构形式。三角托架上水平分配梁采用挂篮三角桁架的水平杆和斜杆2［36b槽钢，其中8-11号前后肢支架由于三角托架跨度达到了4.8m翼缘板钢筋混凝土自重荷载由横桥向三角托架和位于顺桥向三角托架上的挂篮前下横梁共同承受。翼缘钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载产生的组合荷载Q1=23050N/m2；模板自重均布荷载Q2=16000N/m。4.6.9（1）、均布荷载Q3、Q4翼缘钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载产生的组合荷载Q1=23050N/m2，在分配梁1、2上产生的均布荷载Q3、Q4，采用如下图示计算。计算图示：分配梁1上产生的均布荷载Q3=0N/m,分配梁2上产生的均布荷载Q4=69150N/m。（2）、均布荷载均布荷载Q5、Q6模板自重均布荷载Q2=16000N/m，在分配梁1、2上产生的均布荷载Q5、Q6，采用如下图示计算。计算图示：分配梁1、2上产生的均布荷载Q5=Q6=8000N/m。（3）、分配梁1产生的集中荷载F1、F2、F3、F4、F5、F6支撑点1和6采用挂篮前下横梁作为支撑，支撑点2、3、4、5采用横桥向三角托架作为支撑，同时支撑点2、5处采用挂篮后下横梁作为备用支撑。分配梁1的均布荷载在三角托架产生的集中荷载为F2、F3、F4、F5，在挂篮前下横梁产生的集中荷载为F1、F6，采用如下图示计算。分配梁1均布荷载Q=8000N/m。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,横桥向1结点,1,0,0结点,2,3.3,0结点,3,5.1,0结点,4,6.9,0结点,5,8.7,0结点,6,12,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1结点支承,1,2,-90,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,3,1,0,0结点支承,4,1,0,0结点支承,5,1,0,0结点支承,6,1,0,0单元荷载,1,3,8000,0,1,90单元荷载,2,3,8000,0,1,90单元荷载,3,3,8000,0,1,90单元荷载,4,3,8000,0,1,90单元荷载,5,3,8000,0,1,90单元材料性质,1,5,2.8602e9,5.313e7,0,0,-1END单元节点图示：剪力输出结果：在挂篮前下横梁产生的集中荷载为F1=F6=10771N，在三角托架产生的集中荷载为F2=F5=26732N，F3=F4=10496N。弯矩输出结果：两端4.8m段由挂篮侧模和2［36b槽钢共同参与受力，结构趋于安全。中部2.4段由2［36b槽钢承受，且要求2［36b槽钢通常布置，2［36b槽钢的应力计算：满足使用要求。（4）、分配梁2产生的集中荷载F7、F8、F9、F10、F11、F12支撑点1和6采用挂篮前下横梁作为支撑，支撑点2、3、4、5采用三角托架作为支撑，同时支撑点2、5处采用挂篮后下横梁作为备用支撑。分配梁2均布荷载在三角托架产生的集中荷载F8、F9、F10、F11，在挂篮前下横梁产生的集中荷载为F7、F12，采用如下图示计算。分配梁2均布荷载Q=69150+8000=77150N/m。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。TITLE,横桥向2结点,1,0,0结点,2,3.3,0结点,3,5.1,0结点,4,6.9,0结点,5,8.7,0结点,6,12,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1结点支承,1,2,-90,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,3,1,0,0结点支承,4,1,0,0结点支承,5,1,0,0结点支承,6,1,0,0单元荷载,1,3,77150,0,1,90单元荷载,2,3,77150,0,1,90单元荷载,3,3,77150,0,1,90单元荷载,4,3,77150,0,1,90单元荷载,5,3,77150,0,1,90单元材料性质,1,5,2.8602e9,5.313e7,0,0,-1END单元节点图示：剪力输出结果：在挂篮前下横梁产生的集中荷载为F7=F12=103873N，在三角托架产生的集中荷载为F8=F11=257801N，F9=F10=101224N。弯矩输出结果：最大弯矩位于节点2处，Mmax=77299n.m两端4.8m段由挂篮侧模和2［36b槽钢共同参与受力，结构趋于安全。中部2.4段由2［36b槽钢承受，且要求2［36b槽钢通常布置，2［36b槽钢的应力计算：满足使用要求。4.6（1）、均布荷载Q3、Q4翼缘钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载产生的组合荷载Q1=23050N/m2，在分配梁1上产生的均布荷载Q3、Q4，采用如下图示计算。计算图示：分配梁1上产生的均布荷载Q3=0N/m,分配梁1上产生的均布荷载Q4=69150N/m。（2）、均布荷载均布荷载Q5、Q6模板自重均布荷载Q2=16000N/m，在分配梁1、2上产生的均布荷载Q5、Q6采用如下计算图示计算。计算图示：分配梁1上产生的均布荷载Q5=Q6=8000N/m。（3）、分配梁1产生的集中荷载F1、F2、F3、F4、F5、F6支撑点1和6采用挂篮前下横梁，支撑点2、3、4、5采用三角托架作为支撑，同时支撑点2、5处采用挂篮后下横梁作为备用支撑。分配梁1均布荷载在三角托架产生的集中荷载为F2、F3、F4、F5，在挂篮前下横梁产生的集中荷载为F1、F6，采用如下图示计算。均布荷载Q=8000N/m。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。输入程序：TITLE,横桥向3结点,1,0,0结点,2,2.4,0结点,3,3.6,0结点,4,8.4,0结点,5,9.6,0结点,6,12,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1结点支承,1,2,-90,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,3,1,0,0结点支承,4,1,0,0结点支承,5,1,0,0结点支承,6,1,0,0单元荷载,1,3,8000,0,1,90单元荷载,2,3,8000,0,1,90单元荷载,3,3,8000,0,1,90单元荷载,4,3,8000,0,1,90单元荷载,5,3,8000,0,1,90单元材料性质,1,5,2.8602e9,5.313e7,0,0,-1END单元节点图示：剪力输出结果：在挂篮前下横梁产生的集中荷载为F1=F6=8718N，在三角托架产生的集中荷载为F2=F5=6028N，F3=F4=33253N。弯矩输出结果：（4）、分配梁2产生的集中荷载F7、F8、F9、F10、F11、F12支撑点1和6采用挂篮前下横梁，支撑点2、3、4、5采用三角托架作为支撑，同时支撑点2、5处采用挂篮后下横梁作为备用支撑。分配梁均布荷载Q5、Q6在三角托架产生的集中荷载F8、F9、F10、F11，在挂篮前下横梁产生的集中荷载为F7、F12，采用如下图示计算。均布荷载Q=8000+69150=77150N/m。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,横桥向4结点,1,0,0结点,2,2.4,0结点,3,3.6,0结点,4,8.4,0结点,5,9.6,0结点,6,12,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1结点支承,1,2,-90,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,3,1,0,0结点支承,4,1,0,0结点支承,5,1,0,0结点支承,6,1,0,0单元荷载,1,3,77150,0,1,90单元荷载,2,3,77150,0,1,90单元荷载,3,3,77150,0,1,90单元荷载,4,3,77150,0,1,90单元荷载,5,3,77150,0,1,90单元材料性质,1,5,2.8602e9,5.313e7,0,0,-1END单元节点图示：剪力输出结果：在挂篮前下横梁产生的集中荷载为F7=F12=84075N，在三角托架产生的集中荷载为F8=F11=58142N，F9=F10=320683N。弯矩输出结果：最大弯矩位于节点3处，Mmax=127492n.m两端4.8m段由挂篮侧模和2［36b槽钢共同参与受力，结构趋于安全。中部2.4段由2［36b槽钢承受，且要求2［36b槽钢通长布置，4.4.9.3、三角托架强度和刚度计算结合第4.4.9.1条和第4.4.9.2条计算结果，三角托架的强度和刚度采用如下计算图示。F1=33253N，F2=320683N。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,横桥向5结点,1,0,0结点,2,1.5,0结点,3,3.0,0结点,4,0,-2.598单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,0,0,0单元,2,4,1,1,1,1,1,1结点支承,1,6,-90,0,0,0结点支承,4,6,-90,0,0结点荷载,1,1,33253,-90结点荷载,2,1,320683,-90单元材料性质,1,3,1.68e9,2.0013e7,0,0,-1END单元节点图示：轴力输出结果：剪力输出结果:弯矩输出结果：位移输出结果：最大位移点为节点2，位移值为0.0008m相对刚度为：满足使用要求。（1）、杆件1应力计算满足使用要求。（2）、杆件3应力计算满足使用要求。（3）、锚固钢筋计算锚固钢筋采用φ28圆钢制作，并与连接杆件等截面配置，并设置锚固钩，计算略。4.6.10顺桥向悬臂三角托架分为7、12号墩顺桥向悬臂三角托架和8-11号墩顺桥向悬臂三角托架强度和刚度计算两种结构形式。7、12号墩0号块顺桥向悬臂长度为2.9m，8-11号墩0号块顺桥向悬臂长度为三角托架水平杆采用2［28a槽钢，大斜杆采用2［28a槽钢，小斜杆采用2［22a槽钢，分配梁采用2HN400×200H型钢，预埋钢板采用σ20mm厚A3钢板。7-12号墩顺桥向悬臂三角托架采用统一的结构形式。腹板处钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载产生组合荷载Q1=243000N/m2；底板处钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载产生组合荷载Q1=56700N/m2；模板自重均布荷载Q2=3000N/m2。腹板处布置2道顺桥向悬臂三角托架；左幅底板处布置3道顺桥向悬臂三角托架；右幅底板处布置5道顺桥向悬臂三角托架。统一以左幅为例计算顺桥向悬臂三角托架强度和刚度。4.4.10.1、7、12号墩顺（1）、腹板处荷载计算①、均布荷载Q3、Q4、Q5腹板处钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载产生组合荷载Q1=243000N/m2，在分配梁1、2上产生的均布荷载Q3、Q4、Q5，采用如下计算图示计算。均布荷载Q=243000N/m2。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,顺桥向1结点,1,0,0结点,2,2.9,0结点,3,6.0,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1结点支承,1,2,-90,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,3,1,0,0单元荷载,1,3,243000,0,1,90单元材料性质,1,2,10000,10000,0,0,-1END单元节点图示：剪力输出结果：均布荷载Q3=309774N/m，均布荷载Q4=434754N/m，均布荷载Q5=39829N/m。②、均布荷载均布荷载Q6、Q7、Q8模板自重均布荷载Q2在分配梁上产生的均布荷载Q6、Q7、Q8，采用如下图示计算。均布荷载Q=3000N/m2。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,顺桥向2结点,1,0,0结点,2,2.9,0结点,3,6.0,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1结点支承,1,2,-90,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,3,1,0,0单元荷载,1,3,3000,0,1,90单元荷载,2,3,3000,0,1,90单元材料性质,1,2,10000,10000,0,0,-1END单元节点图示：剪力输出结果：均布荷载Q6=3182N/m，均布荷载Q7=11260N/m，均布荷载Q8=3558N/m。（2）、底板处荷载计算①、均布荷载Q3、Q4、Q5底板处钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载产生组合荷载Q1=56700N/m2，在分配梁上产生的均布荷载Q3、Q4、Q5，采用如下计算图示计算。均布荷载Q=56700+3000=59700N/m2。计算图示：Q3=Q4=86565N/m。（3）、分配梁1处的集中荷载计算均布荷载在分配梁1上产生的荷载F1、F2、F3、F4、F5、F6、F7，采用如下图示计算。分配梁1处均不荷载：腹板处的均布荷载Q=309774+3182=312956N/m，底板处Q=86565N/m。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,顺桥向3结点,1,0,0结点,2,0.2,0结点,3,0.8,0结点,4,1,0结点,5,2.025,0结点,6,3.25,0结点,7,4.475,0结点,8,5.5,0结点,9,5.7,0结点,10,6.3,0结点,11,6.5,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,9,10,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,1结点支承,2,2,-90,0,0结点支承,3,1,0,0结点支承,5,1,0,0结点支承,6,1,0,0结点支承,7,1,0,0结点支承,9,1,0,0结点支承,10,1,0,0单元荷载,1,3,312956,0,1,90单元荷载,2,3,312956,0,1,90单元荷载,3,3,312956,0,1,90单元荷载,4,3,86565,0,1,90单元荷载,5,3,86565,0,1,90单元荷载,6,3,86565,0,1,90单元荷载,7,3,86565,0,1,90单元荷载,8,3,312956,0,1,90单元荷载,9,3,312956,0,1,90单元荷载,10,3,312956,0,1,90单元材料性质,1,10,2.7006e9,9.513e7,0,0,-1END单元节点图示：剪力输出结果：F1=F7=144855N；F2=F6=201599N；F3=F5=108974N,F4=104600N。弯矩输出结果：最大弯矩为13233nm分配梁应力：位移输出结果位移变形很小，忽略不计。（4）、分配梁2处的集中荷载计算均布荷载在分配梁2上产生的荷载F8、F9、F10、F11、F12、F13、F14，采用如下图示计算。翼边缘混凝土和侧模传递的集中荷载为F1=8718N，F2=84075N。分配梁2处均布荷载：腹板处均布荷载Q=434754+11260=446014N/m，底板处均布荷载Q=86565N/m。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,顺桥向4结点,1,0,0结点,2,1.5,0结点,3,1.7,0结点,4,2.3,0结点,5,2.5,0结点,6,3.525,0结点,7,4.75,0结点,8,5.975,0结点,9,7.0,0结点,10,7.2,0结点,11,7.8,0结点,12,8.0,0结点,13,9.5,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,9,10,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,1单元,11,12,1,1,1,1,1,1单元,12,13,1,1,1,1,1,1结点支承,3,2,-90,0,0结点支承,4,1,0,0结点支承,6,1,0,0结点支承,7,1,0,0结点支承,8,1,0,0结点支承,10,1,0,0结点支承,11,1,0,0单元荷载,2,3,359245,0,1,90单元荷载,3,3,359245,0,1,90单元荷载,4,3,359245,0,1,90单元荷载,5,3,86565,0,1,90单元荷载,6,3,86565,0,1,90单元荷载,7,3,86565,0,1,90单元荷载,8,3,86565,0,1,90单元荷载,9,3,359245,0,1,90单元荷载,10,3,359245,0,1,90单元荷载,11,3,359245,0,1,90结点荷载,1,1,84075,-90结点荷载,13,1,84075,-90结点荷载,2,1,8718,-90结点荷载,12,1,8718,-90单元材料性质,1,12,2.7006e9,9.513e7,0,0,-1END单元节点图示：剪力输出结果：F8=F14=545507N、F9=F13=87423N，F10=F12=145572N、F11=86307N、弯矩输出结果：最大弯矩为151856nm分配梁应力：位移输出结果最大位移点为节点1，位移值为0.00028m。相对刚度为：（5）、分配梁3处的集中荷载计算腹板处的分配梁3的集中荷载F=0.5×1×39829=19914.4N。（6）、三角托架强度和刚度计算三角托架的强度和刚度采用如下计算图示。F1=144855N，F2=545507N，F3=19914.4N。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,顺桥向5结点,1,0,0结点,2,2.9,0结点,3,6,0结点,4,0,-4.157结点,5,1.2,-2.0785单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,1,5,1,1,1,1,1,1单元,2,5,1,1,1,1,1,1结点支承,1,6,-90,0,0,0结点支承,4,6,-90,0,0,0结点荷载,1,1,144855,-90结点荷载,2,1,545507,-90结点荷载,3,1,19914.4,-90单元材料性质,1,2,1.68e9,2.0013e7,0,0,-1单元材料性质,3,3,1.68e9,2.0013e7,0,0,-1单元材料性质,4,4,1.3356e9,1.0055e7,0,0,-1单元材料性质,5,5,1.68e9,2.0013e7,0,0,-1END单元节点图示：轴力输出结果：剪力输出结果：弯矩输出结果：位移输出结果：最大位移点为节点2，位移值为0.0025相对刚度为：,满足使用要求。（1）、杆件1应力计算满足使用要求。（2）、杆件2应力计算满足使用要求。（3）、杆件5应力计算此杆件进行进行加强处理，由原计划的两组三角托架，变为3组三角托架。（5）、锚固钢筋计算锚固钢筋采用φ28圆钢制作，并与连接杆件等截面配置，并设置锚固钩，计算略。4.6.10.8-11号墩顺桥向悬臂长度为200cm，小于7、12号墩顺桥向悬臂长度为290cm4.6.11斜腿刚构托架水平杆采用2［22a槽钢，斜杆采用2［22a槽钢腹板处钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载引起组合荷载Q1=243000N/m2；底板处钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载引起组合荷载Q2=56700N/m2；模板自重均布荷载Q3=2000N/m2。腹板处布置2道顺桥向斜腿刚构托架；左幅底板处布置3道顺桥向悬臂三角托架；右幅底板处布置5道顺桥向斜腿刚构托架。统一以左幅为例计算前后肢斜腿刚构托架强度和刚度。4.6实际受力模型为多跨超静定结构,简化为三跨连续梁。（1）、底板处采用竹制胶合板，厚15mm，支垫间距20均布荷载Q=Q2+Q3=56700+2000=58700N/m2。取1m宽胶合板计算。最大弯距：传递给方木分配梁的荷载：最大弯应力：＜［б］=50Mpa满足使用要求。最大挠度：最大相对挠度：满足使用要求。（2）、腹板处采用竹制胶合板，厚15mm，支垫间距15cm均布荷载Q=Q1+Q3=243000+2000=245000N/m2。取1m宽胶合板计算。最大弯距：传递给方木分配梁的荷载：最大弯应力：＜［б］=50Mpa满足使用要求。最大挠度：最大相对挠度：满足使用要求。4.6.11实际受力模型为多跨超静定结构,简化为三跨连续梁。（1）、底板处采用10cm×10cm方木，支垫间距90cm均布荷载Q=12914N/m。计算简图:最大弯距：传递给传递给［14a槽钢的荷载：最大弯应力：＜［б］=9.5Mpa满足使用要求。最大挠度：最大相对挠度：,满足使用要求。（2）、腹板处采用10cm×10cm方木，支垫间距45cm均布荷载Q=26950N/m。计算简图：最大弯距：传递给传递给［14a槽钢的荷载：最大弯应力：＜［б］=9.5Mpa满足使用要求。最大挠度：最大相对挠度：满足使用要求。4.6.11实际受力模型为多跨超静定结构,简化为三跨连续梁。（1）、底板处采用［14a槽钢，支垫间距122.5cm均布荷载Q=12784.86/0.2=63924.2N/m。计算简图:最大弯距：传递给传递给斜腿钢构槽钢的荷载：最大弯应力：＜［бw］=145Mpa满足使用要求。最大挠度：最大相对挠度：满足使用要求。（2）、腹板处采用［14a槽钢（［12.6），支垫间距60cm。均布荷载Q=13340.3/0.1=133403N/m。计算简图:最大弯距：传递给传递给斜腿钢构槽钢的荷载：最大弯应力：＜［бw］=145Mpa满足使用要求。最大挠度：最大相对挠度：满足使用要求。4.6取腹板处前后肢斜腿刚构托架作为控制计算，取2组前后肢斜腿刚构托架整体进行计算。水平杆和斜杆采用2［22a槽钢底板处钢筋混凝土自重、施工人员及施工设备材料等荷载、振捣混凝土时产生的振动荷载引起组合荷载Q1=243000N/m2；模板自重均布荷载Q3=2000N/m2。Q=Q1+Q3=243000+2000=245000N/m2。计算图示：采用SMSlover杆件计算程序计算。程序输入：TITLE,斜腿钢构结点,1,0,0结点,2,1.3,0结点,3,2.7,0结点,4,4,0结点,5,0,-1.3结点,6,4,-1.3单元,1,2,1,1,1,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,2,5,1,1,1,1,1,1单元,3,6,1,1,1,1,1,1结点支承,1,6,-90,0,0,0结点支承,4,6,-90,0,0,0结点支承,5,6,-90,0,0,0结点支承,6,6,-90,0,0,0单元荷载,1,3,250300,0,1,90单元荷载,2,3,250300,0,1,90单元荷载,3,3,250300,0,1,90单元材料性质,1,3,2.6712e9,2.011e7,0,0,-1单元材料性质,4,4,2.6712e9,2.011e7,0,0,-1单元材料性质,5,5,2.6712e9,2.011e7,0,0,-1END单元节点图示：轴力输出结果：剪力输出结果：弯矩输出结果：位移输出结果：最大位移点为单元2跨中，位移值为0.000相对刚度为：满足使用要求。（1）、杆件1、3法向应力计算满足使用要求。（2）、杆件2应力计算满足使用要求。（3）、杆件4、5应力计算满足使用要求。（4）、锚固钢筋计算锚固钢筋采用φ28圆钢制作，并与连接杆件等截面配置，并设置锚固钩，计算略。托架和模板系统拼装完成后，进行预压加载试验，预压荷载取1.2倍的钢筋混凝土自重，加载试验的目的：（1）、检验三角托架的安全可靠性；（2）、检验三角托架的弹性变形，为混凝土浇筑施工时的线形变化提供数据；（3）、消除三角托架的非弹性变形。预压试验整个过程模拟混凝土灌注顺序进行加载，按照底板、腹板、顶板分别进行加载。卸载过程、顺序与加载过程相反，每减一级荷载即测得一次下挠度监测数据，由此绘出下挠度与荷载之间的线性关系；根据监控数据还可以分析出托架非弹性变形值，借以指导后续三角托架施工。荷载施加采用钢筋、型钢等荷载进行分级加载。4.8、模板施工为减小0号块混凝土整体浇筑的难度，将0号块混凝土分二次浇筑，第一次混凝土浇筑5.4m高度,第二次混凝土浇筑3.8m高度。模板的高度相应地分为两节，第一节模板高度取为6.0m,作为第一次混凝土浇筑的立模高度。再行拼装3.2m0号块箱梁模板施工包括，腹板外侧模施工、内模施工、拉杆施工、内腔支架施工。大块钢模已经在桥墩施工经过理论强度和刚度计算，并经实际施工检验，能满足施工要求，本方案不再进行强度和刚度计算。4.8.1、侧模的拼装长度为4.8m+2.4m+4.8m,分为三段，共长12.0m中间段翼缘板采用碗口支架作为支撑，并传递至托架上分配梁，配置方式同顶板碗口支架。外模的拉杆背带采用2［16槽钢，为加强挂蓝侧模桁片的稳定性，在桁片的顶部和跟部外侧，采用φ48×3.5的钢管锁定。堵头模板采用小块钢模组拼，并与外膜和内模电焊牢固。4.8.2、0号块内模主要包括腹板内模、横隔板侧模、倒角模、横隔板人孔模板。模板配置时，原则上优先考虑墩身大块组合钢模，这样有利于提高模板自身刚度，同时考虑既有材料的充分利用，考虑小块钢模、木模、胶合板的综合使用。倒角模板采用小块钢模组拼，或者用木模组拼,木模的厚度不宜小于4cm。内模拉杆背带采用2［10工字钢。4.8拉杆统一采用φ20圆钢制作，纵横向布置间距统一按照90cm×90cm布置，不足90cm距离按照90cm考虑。底板拉杆设置在底板钢筋的上、下面层主筋上，拉杆与横桥向主筋焊接。横隔板纵向拉杆的设置时，拉杆与横隔板纵向主筋焊接。4.8.4、内腔支架在承重方向分为不承重支架和承重支架，在浇筑第一层混凝土时，作为不承重支架；在浇筑第二层混凝土时，作为承重支架。内腔支架采用碗扣式支架,支架纵纵横向间距分别为90cm,步距为120cm。支架搭设时，按照规定设置剪刀支浇筑第一层混凝土时，支架作为工人施工操作平台，同时作为隔腔内模的水平支撑骨架。支架立杆落于底板钢筋面层上，通过底板钢筋的钢筋架立钢筋支撑传递至底模。浇筑第二层混凝土时，支架作为箱梁顶板混凝土的承重支架，同时作为内模的水平支撑骨架。在浇筑完第一层混凝土的一定龄期后，拆除支架，将支架搭设在已浇筑成型的混凝土底板上，作为第二层混凝土浇筑的承重支架。内模纵向背带与支架之间，通过φ48×3.5钢管连接加固。（1）、立杆和水平杆搭设要求①、根据杆件搭设高度，设置分段区间，调整不同的保持底座高度，保持立杆铅垂，横杆水平；②、杆件配置时，要预留底座和顶托的预留量；②、顶托和底座插入立杆的长度不得少于15cm；④、立杆的轴心偏位不得超过5cm。（2）、剪刀支撑的搭设要求①、每个剪刀支撑，遇立杆加旋转扣件；②、剪刀支撑必须触底，加塞木楔；③、剪刀支撑，必须采用搭接方式，加旋转扣件，且不得少于2个，搭接长度不得少于50cm。④、每根立杆不得少于与2根剪刀撑相联。4.9、碗口支架强度和刚度计算采用碗口支架作为承力支撑，平面布置90cm×90cm,横杆步距120cm，上铺设10cm×10cm方木顺桥向主梁，布置间距90cm，以及10cm×10cm方木横桥向分配梁，布置间距30cm，顶面铺设碗口支架按照相关要求布置体外剪刀撑，可确保支架整体稳定性。4.9.1、碗扣支架材料力学参数当步距为600mm时，立杆允许荷载为40kN/根；步距为1200mm时，立杆允许荷载为30kN/根；步距为1800mm时，立杆允许荷载为25kN/根；步距为2400mm时，立杆允许荷载为20kN/根；顶托和底座允许荷载为50kN/根。根据不同横杆布置方式，统计立杆竖直允许应力荷载。碗扣脚手架立杆允许应力荷载统计表序号平面布置（cm）允许应力荷载（N/m2）备注步距60cm步距120cm步距180cm1120×1202777820833173612120×903703727778231483120×605555641667347224120×301111118333369444590×90493833703730864690×60740745555646296790×3014814811111192593860×6011111183333694444960×302222221666671388891030×304444443333332777774.9.2碗口支架和模板体系自重按照2000N/m2计。根据“第4.5.6条、设计荷载组合”计算结果，均布荷载Q=17750+2000=19750N/m2。综合第“4.8.1、碗扣支架材料力学参数”，选用90cm×90cm平面布置，步距选用120cm，能满足强度和刚度要求。4.10、钢筋制作和安装4.10施工前应该严格检验进场的各种钢筋使之符合现行国家标准《钢筋混凝土用带肋钢筋》（GB1499）和《钢筋混凝土用光圆钢筋》（GB13013）的规定，认真审核图纸，对所有的钢筋大样进行复核，按设计和规范要求在加工场进行切割、加工，分类存放。4.100号块箱梁钢筋根据混凝土二次分层浇筑的需要，分段绑扎。第一段绑扎高度为5.4m，绑扎内容为，全部底板钢筋，5.4m高度的腹板、横隔板部分钢筋。第二次绑扎高度，为第一段绑扎剩余部分，绑扎内容为，全部顶板钢筋，剩余部分的腹板、横隔板部分钢筋。由于钢筋的高度较高，竖向稳定性差，结合腔碗口支架的搭设，可以将部分腹板和隔板板的普通钢筋，以及竖向预应力筋临时支撑在碗口支架上。按先后顺序将箱梁梁体钢筋与横隔板钢筋绑扎交错进行，合理安排安装顺序、互相协调，避免干扰。梁体倒角钢筋较长，并于四周钢筋交差布置，在钢筋安装时考虑在底板面层钢筋前放置，以便于准确定位。在安装完底板钢筋后，即行安装竖向预应力钢筋，便于竖向预应力筋的安装。桥面板钢筋的所有交叉点应绑扎，以避免在浇筑混凝土时钢筋移位。钢筋绑扎长度按照设计图纸要求施工。钢筋骨架成型后，在钢筋外围绑保护层垫块，钢筋保护层垫块采用塑料垫块，按照1.5m×1.5m间距布置，垫块与钢筋位置不协调时，调整垫块位置。钢筋绑扎完成后对钢筋外型尺寸、数量、间距等进行检查。经监理工程师检查合格后，才进行下步工序施工。4.10冷却管采用导热性好、并有一定强度的φ48×3.5mm，底板冷却管布置1层，中横隔板冷却管布置2排，分布间距为1.04.11、混凝土施工箱梁混凝土采用C55，施工工艺采用泵送。底板混凝土的厚度达到130cm，横隔板厚度达到了220cm，按照大体积混凝土和泵送混凝土设计。石子选用5～20mm，其含泥量不得大于1%，碎石岩质宜选用硬度大的玄武岩、火成岩或花岗岩,宜采用连续级配。砂子采用中粗砂，含泥量不得大于2%，碱含量符合《碱含量限值标准》（CECS53）要求并经监理确认方可使用。为了确保梁段色泽一致，水泥选用一个质量过硬、同一厂家同一品种的水泥，应选用水化热低、凝结时间长的水泥，优先选用大坝水泥、矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥。要求混凝土具有早强性。为减少梁体混凝土的收缩，徐变及变形对悬灌过