城市地下工程监测与反馈技术概述

城市地下工程监测与反馈技术一城市地下工程主要特点与施工方法1.地下工程的主要特点地质条件差周边环境复杂结构埋深浅、与临近结构相互影响围岩稳定性难于判断2.地下工程的主要施工方法随着施工技术的不断进步和发展，地下工程开的施工方法越来越丰富，根据地质条件、周边环境条件、机械设备配备等情况，城市地下工程施工方法一般可分为三大类，即：明挖、暗挖及沉管法。具体分类见下图。二监测的意义与目的1.监测的意义在岩土中修建地下工程，由于对地下工程设计合理性进行理论分析牵涉问题很多，比较困难，其主要原因是：(1)岩土的复杂性，(2)施工方法难以模拟性，(3)围岩与支护（围护）结构相互作用的复杂性。同时考虑城市地下工程的特点，地质条件差、周围环境一般比较复杂，因此有必要通过信息化施工，及时了解施工过程中围岩与支护结构的状态，并及时反馈到设计与施工中去，以确保地下工程施工和周围建（构）筑物安全。作为信息化施工的最基础工作，监测显得非常重要。2.城市地下工程监测的主要目的通过监测了解地层在施工过程中的动态变化，明确工程施工对地层的影响程度及可能产生失稳的薄弱环节。通过监测了解支护结构及周边建（构）筑物的变形及受力状况，并对其安全稳定性进行评价。通过监测了解施工方法的实际效果，并对其进行适用性评价。及时反馈信息，调整相应的开挖、支护参数；通过监测，收集数据，为以后的工程设计、施工及规范修改提供参考和积累经验。三主要监测项目1.监测项目分类（1）从考虑地下工程结构稳定及施工对环境影响出发，地下工程主要监测项目可以分成三类：第一类是支护结构的变形和应力、应变监测，第二类是支护结构与周围地层（围岩与结构）相互作用监测，第三类是与结构相邻的周边环境的安全监测。（2）根据监测项目对工程的重要程度可分为“必测项目”和“选测项目”两类。城市地下工程施工多数采用浅埋暗挖法、明挖法、盾构法这三类方法,其监测内容见下面表格。浅埋暗挖法工程主要监测项目类别监测项目监测仪器测点布置监测频率应测项目围岩与支护结构状态地质素描及拱架支护状态观察每一开挖环开挖面距监测断面前后＜2D时1～2次/d开挖面距监测断面前后＜5D时1次/2d开挖面距监测断面前后＞5D时1次/周地表、地表建筑、地下管线及结构物沉降水准仪和水准尺每10～50m一个断面拱顶下沉水准仪和水准尺计每5～30m一个断面，每断面1～3对测点周边净空收敛收敛计每5～100m一个断面，每断面2～3测点岩体爆破地表质点振动速度和噪声声波仪及测振仪质点振动速度根据结构要求设点，噪声根据规定的测距设置随爆破随时进行选测项目围岩与结构内部位移多点位移计、测斜仪等选择代表性地段设监测断面，每断面2～3个测孔开挖面距监测断面前后＜2D时1～2次/d开挖面距监测断面前后＜5D时1次/2d开挖面距监测断面前后＞5D时1次/周围岩与支护结构间压力压力传感器选择代表性地段设监测断面，每断面10～20个测点钢筋格栅拱架内力支柱压力或其他测力计选择代表性地段设监测断面，每断面10～20个测点。初期支护、二次衬砌内力及表面应力混凝土内的应变计或应力计每取代表性地段设监测断面，每断面10～20个测点锚杆内力、抗拔力及表面应力锚杆测力计及拉拔器必要时进行盾构法工程主要监测项目类别监测项目监测仪器测点布置监测频率必测项目地表隆沉水准仪和水准尺每30m一个断面，必要时加密开挖面距监测断面前后＜20m时1～2次/d开挖面距监测断面前后＜50m时1次/2d开挖面距监测断面前后＞50m时1次/周隧道隆沉每5～10m一个断面选测项目土体内部位移（垂直和水平位移）水准仪、测斜仪、分层沉降仪选择代表地段设监测断面衬砌环内力与变形压力计和应变传感器选择代表地段设监测断面土层应力压力计和传感器选择代表性地段设监测断面明挖法工程主要监测项目（表1）

（上海市工程建设规范《地基基础设计规范》（DGJ07－11－1999序号监测项目监测目的围护结构施工基坑开挖水泥土围护墙板式支护体系放坡开挖1围护墙（边坡）顶水平位移了解支护结构的最大水平位移量，必要时调整基坑开挖顺序和速度，确保基坑和周围环境的安全；

△△△2围护墙（边坡）顶沉降了解支护结构的最大沉降量，必要时调整基坑开挖顺序和速度，确保基坑和周围环境的安全；

△△△3立柱沉降

△

4围护墙水平位移了解支护结构的最大水平位移量，必要时调整基坑开挖顺序和速度，确保基坑和周围环境的安全；

☆△

5土体深层侧向位移

☆☆☆6支撑或锚杆轴力了解支撑或锚杆轴力情况，判断支护结构受力安全状况

△

7基坑内外地下水位隧道开挖降水对周围地下水位下降的影响范围和程度

△△△8孔隙水压力通过监测孔隙水压力在施工过程中的变化情况，及时为开挖、掘进速度等提供可靠依据

☆☆☆9围护墙体土压力监测挡士结构在各种施工工况下的不稳定因素，以便及时采取相应的措施保证施工安全

☆

10坑底隆起（回弹）优化施工方案（如挖土速率、底板浇筑时间等）；确保基坑支护结构和周围环境的安全

☆

11裂缝监测邻近建筑物了解施工过程中地表、地下管线、建筑物沉降与倾斜情况，评估周边环境是否安全☆☆△☆12邻近地表☆☆☆☆13邻近建筑物沉降△△△△14邻近地下管线水平、竖向位移△△△△《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120－9）规定的基坑侧壁安全等级及重要性系数，以及据此等级确定的基坑监测项目。（表2）安全等级一级二级三级破坏后果很严重一般不严重重要性系数γ。1．101．000．90监测项目

支护结构水平位移○○○周围建筑物、地下管线变形○○※地下水位○○※桩、墙内力○※▲锚杆拉力○※▲支撑轴力○※▲立柱变形○※▲土体分层竖向位移○※▲支护结构界面上侧向压力※▲▲注：1．破坏后果系指支护结构破坏、土体失稳或过大变形对基坑周边环境和地下结构施工影响程度，2．有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行确定；3．○应测；※宜测；▲可测四监测控制基准的确定1.控制基准确定原则（1）监测控制基准值应在监测工作实施前，由建设、设计、监理、施工、市政、监测等相关部门共同确定，列入监测方案；（2）有关结构安全的监测控制基准值应满足设计计算中对强度和刚度的要求，一般应小于或等于设计值；（3）有关环境保护的控制基准值，应考虑被保护对象（如建筑物、地下工程、管线等）主管部门所提出的确保其安全和正常使用的要求；（4）监测控制基准值的确定应具有工程施工可行性，在满足安全的前提下，应考虑提高施工速度和减少施工费用；（5）监测控制基准值应满足现行的相关设计、施工法规、规范和规程的要求；（6）对一些目前尚未明确规定控制基准值的监测项目，可参照国内外类似工程的监测资料确定。在监测实施过程中，当某一监测值超过控制基准值时，除了及时报警外，还应与有关部门共同研究分析，必要时可对控制基准值进行调整。2.地表沉降控制基准确定方法通常地表沉降控制基准值应综合考虑地表建筑物、地下管线及地层和结构稳定等因素，分别确定其允许地表沉降值，并取其中最小值作为控制基准值。（1）按环境保护要求确定最大允许地表沉降值1）从考虑地表建筑物安全角度确定最大允许地表沉降值地下工程施工引起地层的差异沉降所引发的建筑物倾斜，则是判断建筑物是否安全的一个重要标准。根据实际经验总结地层差异沉降与建筑物的反应见右表。建筑物结构类型δ/L（L为建筑物长度，δ为差异沉降）建筑物反映一般砖墙承重结构，包括有内框架及建筑物长与高之比小于10，有圈梁，有基础1/150分隔墙和承重墙出现相当多的裂缝，可能发生结构破坏一般钢筋混凝土框架结构1/150发生严重变形1/500开始出现裂缝高层刚性建筑（箱型基础、桩基）1/250可观察到建筑物倾斜有桥式行车的单层排架结构的厂房，浅基础或桩基1/300桥式行车运转困难，若不调整轨面水平方向，行车难以运行，分隔墙有裂缝有斜撑的框架结构1/600处于安全极限状态对差异沉降反应敏感的机器基础1/850机器使用可能发生困难，处于可运行的极限状态从建筑物安全角度分两种情况介绍最大允许地表沉降值的确定方法。地表建筑物基础位于沉降槽一侧一般来说，浅埋地下工程施工时，在其两侧存在着潜在的破裂面，如果破裂面与地表交点位于建筑内，则应考虑不均匀沉降对建筑物的影响。假设破裂面与地表的交点为地表沉降的不动点，则有：式中，H-工程覆土厚度，h1-开挖高度，D为开挖直径，A-受影响的横截面宽度。不均匀沉降由Peck公式求得：如果令△u等于建筑物不均匀沉降的最大允许地表沉降值，而i通常位于边墙所在的铅垂线上（i＝D/2），于是，按下式计算最大允许地表沉降值。根据建筑物的容许不均匀沉降差计算出的最大允许地表沉降值。如下式：根据建筑物的容许倾斜率计算出的最大允许地表沉降值。如下式：地表建筑物基础位于沉降槽中间建筑物相邻柱基L小于（等于）沉降槽拐点位置I由沉降槽曲线可知，在拐点i处，曲线斜率最大，当建筑物位于如图所示时，差异沉降（不均匀沉降）达到最大故以此极限条件下的坡度值一一极限坡度小于相应建筑物允许倾斜值作为限制条件。即：式中：L一一建筑物相邻柱基础间距[f]一一建筑物的允许倾斜△S——差异沉降值由极限条件得允许最大沉降差：△S≤[f]i，同时，由peck曲线可知，当x=i时，可得出地表下沉的最大斜率：假定建筑物最大允许倾斜与Qmax相等，此时，地表最大允许沉降量：B建筑物相邻柱基L大于（等于）沉降槽拐点位置2i这种情况下，沉降对建筑物的影响引起倾斜，同时基础受弯。当建筑物处于受弯最不利位置，沉降量过大时，可能导至建筑物基础结构的断裂及上部结构压性裂缝的产生。影响基础变形的因素，如受力条件、荷载分布、建筑物等级不尽相同，难以进行分析，这里仅根据建筑物基础的极限应变采用下式计算最大允许沉降值。（2）从考虑地下管线的安全角度确定最大允许地表沉降值管线与隧道的位置关系比较复杂，仅以管线与隧道轴线垂直为例进行说明。沉降槽上方的管线变形类似于建筑物地基梁L>2i的情况，随着地层的沉降，其受力条件发生转化，这时可视为受垂直均布荷载的梁来考虑。根据结构在正常使用时受到的应力应小于其允许的设计应力这一标准：由：[ε]=[σ]/E式中：[ε]——允许拉应变；[σ]——允许拉应力；E——材料弹性模量；可知，管线在地层沉降时产生的变形应小于（或等于）其允许应力的相应变形范围。即可按下式计算沉降允许值。式中：m——计算长度。当管线走向垂直于地下工程纵向时，m=i，[S]值最小，此时，上式可简化为如下式。（3）从考虑地层及支护结构稳定角度确定最大允许地表沉降值从考虑地层及支护结构稳定性确定最大允许地表沉降值就是从保证施工安全的角度，以地下工程侧壁正上方土体不发生坍塌时允许产生的最大地表沉降值作为控制基准，这时采用“地层梁理论”，诱导出剪应变的方法来确定最大允许地表沉降值。城市地下工程浅埋暗挖法施工经验及国内外的经验均表明，软弱地层浅埋地下工程典型的地表沉降曲线可用Peck公式描述：对Peck公式求导可得沉降曲线的最大斜率计算公式如下（发生在x=i处）：如设定地层的极限剪应变Yp与η相等，则：于是得到最大允许地表沉降计算公式如下。即从地下工程施工本身的安全稳定性推求的最大允许地表沉降值为：式中：[τ]——地层抗剪强度，G——地层剪切摸量。Smax一一最大允许地表沉降值；i一一曲线拐点到中心的距离，可通过回归求得；从上面的分析可知，地表沉降控制基准值随工程条件，尤其是周边环境条件而变，目前多数招标文件中笼统的要求地表沉值小于某一数值是不适宜的，应针对具体工程，通过类比和计算相结合的办法找出相应的控制基准值。2.地下工程支护结构（围岩）稳定控制基准确定方法（1）根据支护结构的稳定性确定对初期支护结构稳定性起决定作用的是结构的抗弯刚度。为研究方便，对隧道参数Em、D等进行处理，使其变成无量纲的新参数，如下式。式中：ur——地层某点位移；D——隧道跨度；EI——支护结构抗弯刚度；Em——围岩（地层）的变形系数；R——隧道的等效半径。根据设计，绘制围岩位移——支护刚度曲线，为了便于现场监测进行验证，仅取隧道拱顶位移A、起拱线位移B两条曲线，并在图上绘制u=[u]（直线C），如图所示。从图中可看：围岩位移——支护刚度曲线存在一个明显的拐点，如果围岩控制位移较小，C与A、B相交在拐点左侧，要达到控制围岩位移的目的，必然支护刚度要求很大，而C与A、B相交在拐点右侧，随着支护刚度的减小，围岩位移迅速增大，交点在拐点附近，则既让围岩产生一定的位移，又使支护结构在较小的刚度条件下安全工作，从而达到经济、安全的目的。因此而C与A、B相交在拐点附近最合理，交点对应的支护结构（围岩）位移作为变形的控制值[u]。（2）根据地表沉降控制要求确定城市地下工程多为软弱地层，且埋置深度浅，因此确定支护结构（围岩）允许位移基准值时必须考虑周边环境安全，即要考虑地表沉降要求的影响。1.城市地下工程通过城市建筑群要求地表沉降控制严格时，位移基准值应当控制得尽量小些。2.山岭隧道对地表沉降没有严格要求，位移基准值可以适当定大些。世界各国根据在实践经验基础上，给出了相应的控制基准。但作为城市地下工程变形控制基准时，应考虑周边环境的承受能力，通常要考虑地表沉降控制要求确定。（3）利用现场监测结果和工程经验对预先确定的位移值进行修正在预先确定位移允许值的条件下，应根据具体工程的现场监测结果和工程经验，分析围岩及支护结构的稳定状态及周边环境的安全状况。对预先确定位移允许值进行修正，以确保最终确定的位移基准值是安全、经济、合理的。3.国内外主要监测项目控制基准值（1）暗挖隧道主要监测项目控制基准值我国铁路隧道采用允许相对位移值的方法。隧道周边任意点的实测相对位移值或用回归分析推算的最终位移值均应小于《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）规定值，即下表所列的数值。覆土厚度（m）围岩级别<5050～300>300Ⅱ0.1～0.30.2～0.50.4～1.2Ⅲ0.15～0.50.4～1.20.8～2.0Ⅳ0.2～0.80.6～1.61.0～3.0法国工业部制定的隧道位移基准值如下表（隧道断面50～100m2），可作为初选位移基准的参考值。隧道埋深（m）洞内拱顶容许下沉（mm）地表容许下沉（mm）硬岩软岩硬岩软岩10～5010～2020～5010～2020～5050～10020～60100～20020～60150～300100～50050～100

50～100200～400500～75040～120200～40040～120300～600日本“NATM设计施工指南”提出按测得的总位移量值，或根据已测值预计的最终位移值，给出围岩的类别，然后确定与围岩相应的支护系统。下表给出了隧道施工中各类围岩容许收敛值。围岩类别净空变化值（mm）单线双线Ⅰ～Ⅱ>75>150Ⅱ～Ⅲ25～7550～150Ⅲ～Ⅴ<25<50日本新宇佐美隧道对软弱膨胀性岩体位移基准值的规定如下表所列。地层条件覆盖层厚度（m）位移基准值（cm）开挖半径（m）变质安山岩等0～10053.45100～20053.50200以上103.60温泉余土0～100103.50100～200153.60200以上203.70我国北京、广州根据地区经验，提出地铁工程施工相应的监测控制基准。北京地铁浅埋暗挖法施工监测控制基准值监测项目基准值位移平均和最大速度控制值（mm/d）地表沉降区间30平均：2最大：5车站60拱底隆起区间10

车站10拱顶下沉区间60平均：2最大：5车站120水平收敛区间20平均：1最大：3北京地铁盾构法施工监测控制基准值监测项目基准值位移平均和最大速度控制值（mm/d）地表沉降20平均：1最大：3拱顶下沉20平均：1最大：3广州地铁施工监测控制基准监测项目控制范围控制基准地表沉降Ⅰ、Ⅱ类围岩30mmⅢ、Ⅳ类围岩20mm拱顶下沉Ⅰ类围岩50mmⅡ类围岩30mmⅢ、Ⅳ类围岩20mm变形速度Ⅰ、Ⅱ类围岩5mm/dⅢ、Ⅳ类围岩3mm/d建筑物倾斜全线3‰（2）明挖基坑工程变形控制基准确定上海市和深圳市基坑设计规程规定将基坑工程按破坏后果和工程复杂程度区分为三个等级，各级基坑变形的设计和控制值见下表基坑工程等级划分及变形制控基准值工程复杂一级二级三级很严重严重不严重基坑深度（m）＞149～14＜9地下水埋深（m）＜22～5＞5软土层厚度（m）＞52～5＜2基坑边缘与邻近已有建筑浅基础或重要管线边缘净距（m）＜0.5h0.5～1.Oh＜1.Oh

监控值设计值监控值设计值

上海市墙顶位移（mm）305060100宜按二级基坑的标准控制，当环境条件许可时可适当放宽墙体最大位移（mm）608090120地表最大沉降（mm）305060100最大差异沉降6/100012/1000

深圳市墙体最大水平排桩、地下连续墙、土钉墙0.0025H0.0050H0.0100H位移（m）钢板桩、深层搅拌桩一0.0100H0.0200H深圳市建设局还对深圳地区建筑深基坑的地下连续墙作了稳定判别标准，见下表。深圳地区深基坑地下连续墙安全性判别标准工程建设行业标准《建筑基坑工程技术规范》（JGJ12-99）规定重力式挡墙最大水平位移的控制值见下表。重力式挡墙最大水平位移控制值墙的纵向长度＜30m30～50m＞50m地层条件良好地基（0.005～0.01）H（0.010～0.015）H＞0.015H一般地基（0.015～0.02）H（0.02～0.05）H＞0.05H软弱地基（0.025～0.035）H（0.035～0.045）H＞0.045H五.信息反馈技术1.信息反馈的内容（1）对设计的反馈内容通过对监测资料的反分析，修正设计用围岩物理力学参数。通过对监测资料的反分析，修正设计用地应力、渗水压力、围岩压力等基本荷载。通过对围岩和支护结构的位移、应力应变、地表及周边建筑物位移等监测，修正设计用变形控制基准；安全监测方法和监控判据指标的校核。在上述修正基础上调整支护结构参数即进行信息化设计。（2）对施工的反馈内容在施工过程中，通过对监测结果的分析判断，及时调整施工方案，必要时增加辅助施工措施，以确保施工的安全性和经济性。2.监测数据的处理方法（1）散点图与回归分析法一元线性回归分析非线性回归分析（2）地下工程监测数据分析中常用的回归函数地表沉降横向分布规律地表沉降横向分布规律回归函数采用Peck公式，Peck在1969年提出了地层损失的概念，即在不考虑土体排水固结和蠕变的条件下，得出了一系列与地层有关的沉降槽宽度的近似值，位移历时回归方程对地表沉降、拱顶下沉、净空收敛等变形的历时曲线一般采用如下函数进行回归。（1）指数模型：；（2）对数模型：；（3）双曲线模型：；以上3式中：t——监测时间（单位：日）；S——t时间对应的位移值；a、b——回归系数。沉降历程回归方程由于地下工程开挖过程中地表纵向沉降、拱顶下沉及净空收敛等位移受掌子面的时空效应的影响。采用单个曲线进行回归时不能全面反映沉降历程，通常采用以变弯点为对称的两条分段指数函数式或指数函数进行近似回归分析。式中：A，B——回归参数；x——距开挖面的距离；S——距开挖面x处的地表沉降；x0、u0——变弯点x0处的沉降值u0。4.监测信息反馈（1）监测反馈的程序（2）信息反馈方法1）采用收敛限制法1978年法国首次提出了收敛限制法（又称特征曲线法或变形法），为新奥法的理论计算提供了方向，收敛限制法是根据地下工程周边位移监测值来反馈设计与施工。收敛限制法是一种以理论为基础、实测为依据、经验为参考的较为完善的地下工程设计方法。其基本原理如图所示。图中纵坐标表示结构承受的地层压力，横坐标表示沿洞周径向位移（一般采用净空收敛值）。图中曲线①为地层特征线，曲线②为支护特征线，两条曲线交点的纵坐标即为作用在支护结构上的最终地层压力P，交点的横坐标为衬砌的最终位移u。u、P值即可作为设计计算的依据。2）参数控制法城市地下工程在施工前，根据周边环境条件制定地表沉降、周边净空收敛等参数的控制值，作为判断围岩或地层稳定的标准和进行施工反馈的依据。根据位移判别围岩稳定与否，据此作出增强和减弱支护参数的对策位移变化速率是判断地层和结构稳定性的重要指标，如下图所示图中曲线①位移变化速率不断下降，最后趋于稳定，围岩是稳定的；曲线②位移变化速率大，而且收敛很慢，则应加强支护，若曲线一直发展，斜率没有下降趋势则已出现危险征兆，应采取紧急而特殊措施；曲线③是地层失稳标志，施工单位应立即处理以免造成塌方，处理的同时要报各有关单位速到现场研究、决策根据地表沉降监测反映的地层变形规律，采取相应施工对策，确保地层安全稳定根据监测所反应的地层变形规律，采取相应施工对策，确保地层安全稳定。例如浅埋隧道在施工过程中，对周围所产生的变形非常明显，距开挖面前一倍洞径开始产生先向上后向下的变形，反映到地表的下沉更为明显见下图，如当拱脚钢支撑处理不当，背后充填注浆不及时、不认真时，地表在8～24小时内后会发生明显的下沉。根据监测数据确定二次衬砌施作时间对采用浅埋暗挖法修建的地下工程，一般规定在初次支护基本稳定后，开始施作二次衬砌。这里的“基本稳定”通常是指支护所受的压力不再增加，围岩的位移值基本上不再变化。因此，可以用位移或接触应力这两项测试结果来控制，试验证明地下工程周边点的径向位移速度为：3）工程类比法工程类比法是根据监测资料与已有工程监测结果及稳定性评判等资料的对比进行分析，评判当前工程的安全状态，及时调整施工方案。工程类比法是地下工程施工中广泛采用的定性分析方法。考虑到城市地下工程的具体特点，按下列顺序进行工作。类比工程资料的收集。监测资料的采集、整理、分析。现场地质调查、施工记录和现场观察巡视。综合定性分析评判。4）数值计算方法随着地下结构计算理论研究工作的进展，人们开始采用地层结构法和收敛约束法等这些以连续介质力学为基础的方法来设计和研究地下结构。然而，由于在以上领域已经取得解析解的成果为数不多，使这些方法的适用范围还相当有限，近二十多年来，计算机的普遍使用，使数值计算方法有了很大的发展，包括有限单元法、边界元法、有限差分法等，大大发展了岩土工程问题的计算理论。其中，有限单元法是一种发展最快的数值方法。5）反分析法所谓反分析法，就是指利用现场监测到的信息，或者说监测到的来自工程施工引起的结构与介质的扰动量，包括位移、应变、二次应力或地层应力，根据给定的材料模型，来反演工程介质材料的物理力学参数和初始荷载。根据监测信息的类型，反分析法可分为位移反分析法、应变反分析法和应力反分析法三类。在地层材料物理力学参数与初始地应力参数之间，常以后者作为待求参数，因为初始地应力参数的现场监测难度较大，所需费用也远远高于弹性模量和泊松比的测定。相对而言，位移，特别是相对位移的测定较容易、便宜得多。在设有衬砌结构支护的条件下，人们更为关心作用在支护结构上的应力，故位移反分析法自20世纪70年代一经提出就受到岩土工程界的重视。六自动化监测系统1.近景摄影测量系统近景摄影监测的主要问题在于地下工程内施工条件下不易实施，而且精度目前尚难达到要求。但随着技术的进步，它仍是个值得进一步研究探索的课题。三维隧道影像扫描仪（简称DIBIT系统）做以下简单介绍。DIBIT为可携带式隧道影像记录器，近年来奥地利ILF与TuneiConslt公司合作开发成功，曾有效应用于德、奥境内施工中高速铁路隧道。采用三维隧道影像扫描仪除可全面并精确地记录隧道开挖面地质与支撑施作结果之影像与几何资料，改善目前本地传统工法中有关监测或记录方法之缺点外，并可提供隧道开挖高精度资料与建立施工品质资料库，有助于提升国内施工品质控制与工程管理效率。2.光纤监测系统光栅传感器是近几年正在研发的新型传感器，光纤光栅传感器可集信息的传感与传输于一体，与传统的传感器相比它具有很多优势：如防爆、抗电磁干扰、抗腐蚀、耐高温、体积小、重量轻、灵活方便。特别适合在恶劣环境下使用。它克服了电阻应变片的易受电磁干扰、易损坏、寿命短和不能重复使用的缺点。通过此项技术可准确的将地震、不均匀沉降、建筑物的动荷载等等带给结构的危害程度，做到实时、长期、直观的监控。计算机计算机传感器1传感器2传感器3传感器n3.自动全站仪非接触监测系统全站仪非接触监测系统采用先进全自动全站仪，具有自动目标识别、自动跟踪、无棱镜测距的功能、将全站仪置于固定测站，通过数据线与远处控制室连接，通过控制室电脑发出指令控制全站仪对目标进行监测。该系统具有获取信息及时、监测精度高。其具有以下优点：（1）适应隧道恶劣环境；（2）克服了传统接触量测在大跨度隧道中速度慢、误差大等缺点；（3）自动化程度高，能够实现数据自动采集、观测安全快速。（1）无尺量测的原理无尺量测应用自由测站原理，从任意测站观测已知测点的方向和距离，设任意一点为基准点，通过坐标换算，换算出测点相对已知点的坐标，根据各点坐标换算出各点之间的基线长度。设初测基线长度为基准值（△S0），第i次测得基线长度为（△Si），则：第i次所测得累计收敛值为：第i次所测得本次收敛值为：（2）无尺量测的方法现场量测中，应用机载量测软件在全站仪上设置数据库，建立起实际监测点数据库，将全站仪实时安置在任意测站，完成点位判别后，仪器将按机载量测软件预先在此点上设定的观测点集、顺序以及规定测回数依次对观测目标进行边、角测量，实时将观测结果记录到全站仪PCMCIA存储卡的文件中，并将实时采集的数据与相关规范的限差自动进行比对，若超差则报警，弹出对话框等待人工干予。当最终取得合格外业观测数据文件后，该数据文件可与内业计算机隧道围岩变形分析系统软件接口，直接将观测数据送入处理系统。（3）无尺量测系统的流程（4）无尺量测系统的组成无尺量测系统由现场数据自动采集系统和数据处理系统组成。1）现场数据自动采集系统现场数据采集系统由量测仪器和观测点组成。量测仪器选用高精度全站仪（配机载量测软件）。仪器要求测角测距精度高，测距精度要求达到1mm＋2ppm或以上、测角精度要求达到1″或以上。并且为适应隧道恶劣环境，仪器要密封性能好具备防水、防尘等特点。观测点可采用徕卡反射膜片或小棱镜，反射膜片为20×20的正方形，由丙烯酸脂制成，反射膜片贴在保护器中。安装在隧道中使用。2）数据处理系统数据处理系统采用“隧道围岩变形分析系统”，该系统具有自动传输数据、建立数据库、对数据进行回归分析、可输出各种变形曲线、报表的功能。3）测点布设本监测系统采用徕卡TCRA1800+徕卡反射片组成现场观测系统，测点由基座与保护盒两部分组成，基座由15cm长角钢及30cm长φ25的钢筋焊接而成，待掌子面开挖完毕后，将其固定在初支上。4）观测方法采用自由测站法进行进行洞室变形观测。量测时，将仪器架设至任意与测点通视位置后，设定仪器参数，每测站由全站仪自动观测六测回。为减小测试误差，对同一断面进行左右测站测试。5）数据处理由全站仪自动将数据记录在仪器自带的PC卡上，待全部断面测试完毕后，用专用软件将全站仪内数据传输至电脑内，由处理程序将现场数据进行处理，经计算得出测点间测线长度，本次量测测线长度与上次量测测线长度相比较即可得本次收敛值。本次量测测线长度与上次量测测线长度相比较即可得累计收敛值。数据处理程序如下图。4.远程监测系统----净力水准仪监测（重要建（构）筑物变形监测采用）在城市地区修建地下工程，往往地表周围有建筑物。为了保证建筑物的安全，在施工过程中进行建筑物监测，目的是掌握工程施工期间建筑物的变化情况，以便当建筑物的某一部位或构件变形过大，及时采取有效的保护加固措施，确保建筑物安全与正常使用。一般建（构）筑物，如普通民居，一般的市政桥梁、管线等可采取地表沉降的监测方法进行监测。但对于一些特殊结构，如；桩基托换过程中的高层建筑物，运营中的地铁线路，交通繁忙的铁路、公路桥梁等，常规监测方法实施的难度特别大，信息反馈的时效性不能满足要求。根据工程的实际需要，必要时可采用远程监测系统进行监测。远程监测系统由现场采集系统和远程控制系统两部分组成。将各类传感器埋设在待测结构上，并连接在数据采集仪上，即构成数据采集系统，可在无人值守状态下，实现各类监测数据的自动采集远程监测在北京地铁五号线静力水准仪布置图数据采集仪为连接远程监控中心及各类监测传感器的中继站，直接控制各类传感器，并将传感器的信号进行编译传输至监测中心。远程监测在北京地铁五号线的数据采集仪远程监测中心由主控计算机，通过数据采集仪，控制监测传感器的工作。通过设置参数，可实现高频自动监测，通过强大的数据后处理系统，可实现大量监测数据的实时分析，及时反映监测对象的各类信息，为施工控制提供参考数据。远程监测在北京地铁五号线的应用主控电脑远程监测结构变形历时曲线图七监测实例广州地铁一号线某区间隧道工程1．工程概况该区间隧道工程位于中山路东端南侧，周边环境复杂，天河自来水厂和天河村密集居民区，隧道穿越I~III类围岩，主要为强中风化带岩层及残积土层，地下水丰富。区间内有极易液化的流砂层，穿越常年流水的杨淇涌。为广州地铁一号线地层最复杂，施工难度最大的区间之一。隧道埋深12．2～18．5m，左右线双洞隧道，左右隧道中线间距为13．3~16．2m，隧道断面为鹅卵形，采用浅埋暗挖法施工，采用复合式衬砌支护结构，即初期支护为喷锚支护，永久衬砌为C30防水混凝土。2．监测项目及控制基准（1）监测项目序号监测项目监测仪器监测目的监测频率1地表沉降水准仪和水准尺了解施工过程中地表沉降情况开挖面距监测断面前后＜2B时1～2次/d开挖面距监测断面前后＜5B时1次/2d开挖面距监测断面前后＞5B时1次/周2地表建筑沉降与倾斜水准仪和水准尺了解施工过程中建筑物沉降与倾斜情况，评估建筑物建筑物是否安全3拱顶下沉水准仪和水准尺计了解施工过程中初期支护结构变形情况4周边净空收敛收敛计了解施工过程中初期支护结构变形情况5地中土体垂直位移NC－50型分层沉降仪，沉降管了解施工过程中地层不同深度的垂直变形情况6地中土体水平位移SINCO测斜仪、测斜管等了解施工过程中地层不同深度的水平变形情况7围岩压力压力传感器了解施工过程中初期支护结构的荷载分布情况8钢筋格栅拱架应力支柱压力或其他测力计了解施工过程中初期支护结构的内力分布情况9地下水位水位计、水位管等了解施工对地下水位影响10爆破振动速度声波仪及测振仪了解爆破引起地表及建筑物的震动情况随爆破随时进行（2）控制基准监测项目控制范围控制标准地表下沉I、II类围岩3OmmIII、IV类围岩20mm拱顶下沉及净空收敛I类围岩50mmII类围岩30mmIII、类围岩20mm位移速度I、II类围岩5mm/dayIII、IV类围岩3mm/day建筑物倾斜全线3%。2.监测结果分析（1）地表沉降1）地表纵向沉降规律从图中可以看出，地表沉降的变化过程可分为四个阶段：微小沉降阶段：当掌子面开挖到与测点距离－2．0D～－1．0D时，开始对地表产生一定的影响，沉降值约占总沉降值的10～15%左右。主要是由于隧道开挖引起前方地层应力场发生变化，以及地下水的流失而引起的微小沉降。沉降急剧增大阶段：随着掌子面向前推进，距测点在－1D～3D内时，地表沉降速率加速增长，沉降值急剧增大，此阶段沉降值约占总沉降值的60～70%左右。该阶段沉降主要是由于隧道的开挖而造成边界条件发生改变，对覆盖土体产生扰动，引起应力场的重分布，产生卸载效应，为施工过程中主要沉降阶段。缓慢沉降阶段：当掌子面向前开挖超过测点3．0D以后，沉降速率开始减小，沉降值缓慢增加，沉降曲线开始收敛，一直延续到5．0D，此阶段沉降值约占总沉降值的10～15%左右。沉降基本稳定阶段：当掌子面距测点5．0D后，沉降增长缓慢，直至延续时8．0D，地层趋向稳定状态，此阶段沉降值约占沉降值的5%左右。采用非线性最小二乘法进行回归分析，得到Ⅱ、Ⅲ类围岩的地表沉降曲线的回归方程如下：Ⅱ类Ⅲ类2）横向地表沉降Ⅱ～III为类围岩地表横向沉降实测曲线Ⅱ类围岩地表横向沉降曲线Ⅲ类围岩地表横向沉降曲线采用Peck公式法对实测数据进行横向地表沉降规律分析，得到各类围岩横向地表沉降曲线参数见下表：围岩类别δi横向影响范围Ⅱ16．89．5250Ⅲ12．810．5150Ⅳ4．74．8520（2）拱顶下沉实测拱顶下沉统计值见下表。围岩类别平均沉降值（mm）最大沉降值（mm）Ⅰ类13．024．1Ⅱ类（一般地段）19．140．8Ⅱ类（人工填土段）48．593．3Ⅲ类4．124．9Ⅳ类1．56．52）回归方程根据监测数据，得Ⅱ～Ⅳ类围岩拱顶下沉的回归方程如下：Ⅰ类Ⅱ类Ⅲ类Ⅳ类3）沉降历时分析除个别测点外，拱顶下沉值一般小于50mm，说明支护结构是安全的。上半断面开挖引起的下沉值占总下沉的60％左右，因此，监测时测点应紧跟工作面埋设。纵向影响范围约为下半断面通过后的2～3倍洞径。初期拱顶下沉速度较大，1倍洞径范围内为快速沉降区，其下沉值约占总下沉值的70～75％。1～2倍洞径范围内，下沉速度开始减缓，该段属于缓慢下沉阶段，下沉值约占总下沉值的20～25％。测点距掌子面超过2倍洞径，下沉开始收敛，该段属于下沉基本稳定阶段，下沉值约占总下沉值的5～10％。拱顶下沉历程回归曲线（3）净空收敛收敛监测结果统计分析如下表。围岩类别平均收敛值（mm）最大收敛值（mm）Ⅰ类1．073．18Ⅱ类2．747．68Ⅲ类0．851．12Ⅳ类0．500．83（4）地中垂直与水平位移类围岩地中水平与垂直位移图（5）围岩压力实测围岩压力分布图（6）初期支护应力监测（7）爆破振动速度监测采用萨道夫斯基经验公式对爆破振动速度监测结果进行回归，求得萨道夫斯基经验公式中地震波衰减系数K=110，α=2．0，为后续钻爆设计提供了依据，确保了微振爆破的实施。本区间爆破振动监测结果见表。监测对象最大振动速度一般地段0．80cm/s天河村地表房屋1．21cm/s立交桥1．84cm/s水厂蓄水池1．31cm/s支护结构（小于一倍洞径）6．2cm/s支护结构（大于一倍洞径）4．8cm/s4.监测信息反馈（1）原因分析隧道上部穿过的地层实变为淤泥状花斑土，经调查：此处为人工填塘，之后在上方盖起了五层楼房若干栋，而设计文件中并未提及。在隧道开挖到该段后，地表沉降突增，拱顶下沉也由前段的最大40．8mm增加到63．3mm，说明原来的施工方法已不能适应变化的地层。经分析引起地表及拱顶下沉突增的原因有：1．监测结果分析拱顶下沉突增，而水平收敛较小，说明支护结构表现为整体下沉，说明上半断面的拱脚处地基承载力不足；2．开挖面土体的含水量25～30％，同时注浆未达到预定效果，造成地下水流失，引起地表沉降增大，另一方面，超前开挖的左线下沉值明显大于滞后开挖的右线，也进一步说明失水的影响；3．上半断面核心土阻碍了临时仰拱紧跟工作面施作，一般滞后2～3m，使上半断面一次支护无法及时封闭。同时，核心土的存在也影响了止浆墙的施工质量，从而影响到注浆效果。（2）采取的措施1.针对工作面失水严重的情况，除加强超前预注浆和初期支护背后充填注浆外（改为上半断面周边5孔充填为除底板外全周9孔充填注浆），还增加了上半断面斜向止水（见下图），以防止水从下台阶工作面流失。2.在拱顶与上半断面临时仰拱及临时仰拱与底板间用φ150m钢管支撑见下图。3.采用上述措施后，对拱顶下沉及地表沉降有一定的控制效果，实测拱顶下沉最大57．8mm；地表建筑物沉降没有明显减小，最后经多方研究后决定：在左线完善上述方案后继续施工，右线在YDK14+944～+990段采用CRD工法施工，如下图所示。CRD工法施工顺序图采用CRD工法施工后，实测拱顶下沉最大41．1mm，平均28．3mm，相比前段明显减小，但地表沉降值仍然很大，说明CRD工法施工对抑制拱顶下沉效果明显，但对失水等引起的地表沉降作用不大，在断面较小，CRD工法并非最有效方案。因此，后来建议采用全断面帷幕注浆，台阶法开挖。

施工进度计划1#楼各工序计划安排时间及完成时间表目前进度情况说明：1#楼目前完成至四层梁板钢筋绑扎，计划3月分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注一、五层梁板四层梁板放线、四层柱钢筋绑扎331天五层梁板支模架搭设332天五层梁板梁平板、柱板支模334天五层梁板钢筋绑扎安装332天五层梁板侧模支模331天五层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：二、六层梁板（设计增加层）计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板放线、五层柱钢筋绑扎331天六层梁板支模架搭设332天六层梁板梁平板、柱板支模344天六层梁板钢筋绑扎安装442天六层梁板侧模支模431天六层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：三、屋面板计划开始时间计划完成时间天数备注六层梁板放线、阁楼层柱钢筋绑扎441天屋面板支模架搭设442天屋面板梁板、柱板支模447天分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注屋面板钢筋绑扎安装443天屋面板边侧模板支模442天屋面板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：各班组责任落实人须知：各班组必须根据项目部计划安排时间进行施工，每道工序施工前由项目总施工负责对各班组责任人进行各节点施工时间的交底，并要求各责任人对每道工序施工时间进行确认并签字认可（如果由项目部造成的工序延误和不可抗力因素造成（如雨天、大风天气，材料供应或者设计变更等）的工期延误，项目部会根据具体情况做工序顺延的调配）；根据各班组在各部位时间节点的完成情况，项目部也将进行相应的考核，并且制定了奖罚措施，具体为：班组在每道工序都能按照计划完成的，项目部将奖励班组2000元人民币，班组不能按照计划节点完成的，则按照每道工序罚款4000元人民币进行处罚。2#楼各工序计划安排时间及完成时间表目前进度情况说明：2#楼目前完成至二层梁、板模板安装60%，计划3月18日完成二层梁板砼混凝土浇捣；分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注一、三层梁板二层梁板放线、二层柱钢筋绑扎331天三层梁板支模架搭设332天三层梁板梁平板、柱板支模334天三层梁板钢筋绑扎安装332天层梁板侧模支模331天三层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：二、四层梁板计划开始时间计划完成时间天数备注三层梁板放线、三层柱钢筋绑扎331天四层梁板支模架搭设332天四层梁板梁平板、柱板支模444天四层梁板钢筋绑扎安装442天四层梁板侧模支模441天四层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：三、五层梁板计划开始时间计划完成时间天数备注四层梁板放线、四层柱钢筋绑扎441天五层梁板支模架搭设442天五层梁板、柱板支模444天分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板钢筋绑扎安装442天五层梁板边侧模板支模441天五层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：四、六层梁板（设计增加层）计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板放线、五层柱钢筋绑扎441天六层梁板支模架搭设442天六层梁板梁平板、柱板支模444天六层梁板钢筋绑扎安装442天六层梁板侧模支模441天六层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：三、屋面板计划开始时间计划完成时间天数备注六层梁板放线、阁楼层柱钢筋绑扎441天屋面板支模架搭设442天屋面板梁板、柱板支模557天屋面板钢筋绑扎安装553天屋面板边侧模板支模552天屋面板砼浇捣551天相关工序落实责任人签字：各班组责任落实人须知：各班组必须根据项目部计划安排时间进行施工，每道工序施工前由项目总施工负责对各班组责任人进行各节点施工时间的交底，并要求各责任人对每道工序施工时间进行确认并签字认可（如果由项目部造成的工序延误和不可抗力因素造成（如雨天、大风天气，材料供应或者设计变更等）的工期延误，项目部会根据具体情况做工序顺延的调配）；根据各班组在各部位时间节点的完成情况，项目部也将进行相应的考核，并且制定了奖罚措施，具体为：班组在每道工序都能按照计划完成的，项目部将奖励班组2000元人民币，班组不能按照计划节点完成的，则按照每道工序罚款4000元人民币进行处罚。3#楼各工序计划安排时间及完成时间表目前进度情况说明：3#楼目前完成至四层梁板支模架搭设，计划3月22日完成四层梁板砼混凝土浇捣；分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注一、四层梁板三层梁板放线、三层柱钢筋绑扎331天四层梁板支模架搭设332天四层梁板梁平板、柱板支模334天四层梁板钢筋绑扎安装332天四层梁板侧模支模331天四层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：二、五层梁板计划开始时间计划完成时间天数备注四层梁板放线、四层柱钢筋绑扎331天五层梁板支模架搭设332天五层梁板梁平板、柱板支模334天五层梁板钢筋绑扎安装332天六层梁板侧模支模331天六层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：三、六层梁板（设计增加层）计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板放线、阁楼层柱钢筋绑扎441天六层梁板支模架搭设442天六层梁板、柱板支模444天分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注六层梁板钢筋绑扎安装442天六层梁板边侧模板支模441天六层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：四、屋面板计划开始时间计划完成时间天数备注六层梁板放线、阁楼层柱钢筋绑扎441天屋面板支模架搭设442天屋面板梁板、柱板支模447天屋面板钢筋绑扎安装443天屋面板边侧模板支模442天屋面板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：各班组责任落实人须知：各班组必须根据项目部计划安排时间进行施工，每道工序施工前由项目总施工负责对各班组责任人进行各节点施工时间的交底，并要求各责任人对每道工序施工时间进行确认并签字认可（如果由项目部造成的工序延误和不可抗力因素造成（如雨天、大风天气，材料供应或者设计变更等）的工期延误，项目部会根据具体情况做工序顺延的调配）；根据各班组在各部位时间节点的完成情况，项目部也将进行相应的考核，并且制定了奖罚措施，具体为：班组在每道工序都能按照计划完成的，项目部将奖励班组2000元人民币，班组不能按照计划节点完成的，则按照每道工序罚款4000元人民币进行处罚。4#楼各工序计划安排时间及完成时间表目前进度情况说明：4#楼目前完成至夹层、一层柱电渣压力焊完成，计划3月22日完成夹层梁板砼混凝土浇捣；分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注一、夹层梁板夹层梁板支模架搭设332天夹层梁板梁平板、柱板支模334天夹层梁板钢筋绑扎安装332天夹梁板侧模支模331天夹层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：二、二层梁板夹层梁板放线、一层柱钢筋绑扎331天二层梁板支模架搭设332天二层梁板平板、柱板支模334天二层梁板钢筋绑扎安装332天二层梁板侧模支模331天二层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：三、三层梁板二层梁板放线、二层柱钢筋绑扎441天三层梁板支模架搭设442天三层梁板梁平板、柱板支模444天三层梁板钢筋绑扎安装442天分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注三层梁板侧模支模441天三层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：四、四层梁板计划开始时间计划完成时间天数备注三层梁板放线、三层柱钢筋绑扎441天四层梁板支模架搭设442天四层梁板梁平板、柱板支模444天四层梁板钢筋绑扎安装442天四层梁板侧模支模441天四层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：五、五层梁板计划开始时间计划完成时间天数备注四层梁板放线、四层柱钢筋绑扎441天五层梁板支模架搭设442天五层梁板、柱板支模444天五层梁板钢筋绑扎安装442天五层梁板边侧模板支模441天五层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：六、六层梁板（设计增加层）计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板放线、五层柱钢筋绑扎55