盘扣式满堂支架现浇盖梁施工

盘扣式满堂支架现浇盖梁施工

本工程采用盘扣式满堂支架现浇施工，混凝土采用汽车泵灌注。在邻近铁路盖梁搭设满堂支架施工时，需要设置缆风绳防倾覆。同时，在既有道路盖梁搭设满堂支架施工时，需要设置门洞，保留一个行车道，以确保交通不中断。盖梁侧模采用钢模板，面板用厚度为6mm的钢板，主钢楞采用双拼20a#槽钢或双拼16a#槽钢，间距按95cm设置，次钢楞采用8#槽钢，间距按25cm布置；盖梁底模与端模采用长2.4m×宽1.2m×厚15mm竹胶板。施工工艺流程包括测量放线、地基处理、支架搭设、底板模板铺设、钢筋加工安装、侧模安装、混凝土浇筑和保湿养护。在地基处理方面，采用原土分层夯实的方法进行基坑回填，每层厚度不超过30cm。承台四周回填土采用小型打夯机夯实，直至回填到承台顶部设计位置。然后铺设20cm厚石垫层，再次进行夯实，经检测承载力达到200Kpa后，再浇筑20cm厚C25混凝土，可作为盖梁施工支架基础使用。盖梁支架采用承插式盘扣支架，立杆为60*3.2mm钢管。设计布置间距：纵向按照60cm布置，横向按照90cm布置，步距150cm。水平剪刀撑采用普通钢管或水平斜拉杆满布，竖向间距每隔3m设置一道。盖梁支架搭设四周安装投影面各侧各宽出约0.9m左右，后期张拉压浆施工时，横桥向盖梁两端加宽至1.8m。为确保邻近既有线盖梁支架施工稳定性，为加强支架的整体稳定性，已完成的支模架应与桥梁立柱拉结。在支架及模板验算方面，底板部位底模板使用厚15mm竹胶板。2、现浇盖梁施工荷载计算根据国家相关标准和规范，对现浇混凝土楼板进行盖梁模板（盘扣式）计算。首先确定工程属性，包括新浇混凝土楼板名称、模板支架高度H(m)、模板支架横向长度B(m)等。接着进行荷载设计，包括面板、小梁、楼板模板等的自重标准值和施工荷载标准值，以及支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值等。同时考虑风荷载参数，包括基本风压ω、省份、地区、风荷载标准风荷载高度等，并根据相关系数计算出模板支架顶部离建筑物地面高度、风荷载体型系数等。最后进行模板体系设计，确定结构重要性系数γ、主梁布置方向、立杆横向间距lb(mm)、顶层水平杆步距hˊ(mm)、水平拉杆步距h(mm)等参数，并绘制设计简图。考虑以上因素后，可确定脚手架安全等级。立杆纵向间距为la(mm)，采用I级标准，间距为900。模板设计平面图、纵向剖面图和横向剖面图均已确定。接下来进行面板验算，采用覆面木竹胶板，面板抗弯强度设计值为[f](N/mm2)，面板弹性模量为E(N/mm2)6000，面板抗剪强度设计值为[τ](N/mm2)。按简支梁计算方式，取1m单位宽度计算，面板厚度为t(mm)15。计算公式为W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4。承载能力极限状态为q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×3)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×3)+1.4×0.7×3]×1=115.203kN/m，正常使用极限状态为q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×3))×1＝75.4kN/m。强度验算公式为Mmax＝q1l2/8＝115.203×0.22/8＝0.576kN·m，σ＝Mmax/W＝0.576×106/37500＝14.36N/mm2＜[f]＝15N/mm2，满足要求。挠度验算公式为νmax＝5ql4/(384EI)=5×75.4×2004/(384×6000×281250)=0.931mm，νmax=0.931mm≤min{200/150，10}=1.333mm，也满足要求。接下来进行小梁验算，采用矩形木楞，小梁抗弯强度设计值为12.87，小梁截面类型为100×100(mm)，小梁抗剪强度设计值为1.386[f](N/mm2)，小梁截面抵抗矩为W(cm3)，小梁截面惯性矩为I(cm4)，分别为166.667和833.333。小梁弹性模量为E(N/mm2)，计算方式为二等跨连续梁。τmax的计算公式为：τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]，其中Vmax为最大剪力，Iz为截面惯性矩，δ为剪力作用线至截面顶部的距离，b和h为截面宽度和高度。经过计算得到τmax的值为77.749N/mm2，小于[τ]的值125N/mm2，因此满足要求。进行挠度验算时，需要绘制主梁变形图一和变形图二，并计算跨中νmax的值。根据计算结果得知，跨中νmax的值为0.305mm，小于[ν]的值2.25mm，因此满足要求。进行支座反力计算时，需要考虑承载能力极限状态。根据图一和图二的计算结果，支座反力依次为R1=50.853kN，R2=83.292kN，R3=86.154kN，R4=40.251kN和R1=45.396kN，R2=84.879kN，R3=84.879kN，R4=45.396kN。根据计算结果得知，满足要求。在进行可调托座验算时，需要考虑荷载传递至立杆的方式。根据上一节的计算结果得知，可调托座受力N为86.154kN，小于[N]的值100kN，因此满足要求。进行立杆验算时，需要考虑立杆的钢管截面类型、钢材等级、截面回转半径、抗压强度设计值等因素。根据计算结果得知，立杆稳定性满足要求。根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条，支撑脚手架立架体高宽比不应大于3.0，而本工程的H/B=23/6=3.833＞3，因此需要进行支架整体的抗倾覆验算。支撑脚手架风线荷载标准值为qwk=la×ωfk=0.9×0.214=0.193kN/m，风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值为Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN。支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值为Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×232×0.193+23×0.179=55.062kN.m。根据《规范》GB51210-2016第6.2.17条，B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mok，其中gk1为均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2，gk2为均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2，Gjk为支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN，bj为支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m。经计算可得，B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=62×0.9×[0.15×23/(0.9×0.6)+0.5]+2×1×6/2=229.2kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×55.062=181.705kN.M，满足要求。在进行现浇盖梁施工荷载取值时，根据内部振捣器且混凝土浇筑速度在0.8m/h以下的条件，作用于侧面模板的最大压力可按下列两式计算，取两式计算结果的较小值：F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×6.67×1×1.15×0.81/2=36.22KN/m2和F1=γcH=24×3.0=72KN/m2。其中，F为新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力（KN/m2），γc为混凝土的重力密度（KN/m3）。钢筋的主筋接头采用搭接焊，应错开布置，对于焊接接头，在接头长度区段内（长度范围为35d），同一根钢筋不得有两个接头。钢筋在加工区集中下料加工，运至施工现场，直接在搭设好的盖梁底模上绑扎。绑扎好的钢筋骨架要顺直，主筋及弯起筋的位置、尺寸，必须严格按照设计要求进行。施工时应采取有效措施，保证钢筋保护层的厚度，做到不漏筋、不少筋、不错位。表2.4.5-1中规定了钢筋加工允许的偏差。其中，受力钢筋顺长度方向的全长长度允许偏差为±10mm，弯起钢筋的弯起位置和箍筋、螺旋筋各部分尺寸允许偏差分别为±20mm和±10mm。盖梁侧模采用钢模板，面板用厚度为6mm的钢板，主钢楞采用双拼20a#槽钢（盖梁高2.8m、3.0m）或双拼16a#槽钢（盖梁高2.0m），间距按95cm设置，次钢楞采用8#槽钢，间距按25cm布置。盖梁底模与端模采用长2.4m×宽1.2m×厚15mm竹胶板。采用大头楔进行高度调整。在相邻柱间及帽梁向外悬挑处的“工”字钢下面，采用四棱钢柱或圆木进行顶撑，防止砼浇筑时挠度过大。模板的架立要精确，特别是模板的几何尺寸、轴线位置、顶面高程、模板牢固以及美观程度。施工过程中，需设专人经常检查模板及预埋钢筋的位置和保护层的尺寸，确保其位置正确不发生变形，做到不跑模、不漏浆、不错位。混凝土采用泵送，浇筑时应采用先悬臂后跨中，然后逐次向支点合拢的顺序进行。盖梁砼要分层浇筑、分层振捣，分层厚度不大于30cm，应在下层砼尚未凝固前浇筑上层砼，振捣上层砼时振动棒应插入下层砼中不大于10cm，以增强层间砼衔接。振捣时应以砼表面不再下沉、不冒气泡，表面呈现平坦、泛浆，作为判