轻型汽车膜片弹簧离合器设计

轻型汽车膜片弹簧离合器设计轻型汽车膜片弹簧离合器设计2009年6月摘要达到的性能参数进行离合器的匹配设计。离合器是传动系统中直接与发动机相连接的装置。它的作用是平稳接合、切断发动机和传动系之间的动力传递。离合器可以保证汽车平稳起步；避免变速器换挡中各零部件由于过载而损坏。膜片弹簧离合器相对于螺旋弹簧离合器有着一系列的优点：膜片弹簧的非线性特性使在摩擦片整个磨损过程中保证压盘受到压紧力基本保持不变，保证离合器工作装置，零件数目减少，质量也减轻；在满足相同压紧力的情况下，膜片弹簧的轴向尺寸较螺旋弹簧小，在有限的空间内便于布置，使离合器的结构更为紧凑；同时膜提高，膜片弹簧离合器越来越广泛运用在现在汽车中。这三个部分依次进行，设计过程简要概述如下：体设计。2)根据前面的汽车总体设计结果，对离合器基本尺寸、参数进行了选择。用场合和优缺点的分析，选择液压式操纵机构作为该轻型汽车的操纵机构。AbstractpapermainlydesignsthefundamentalparametersoftheclutchtomakebettertchtothetotalperformanceparameterrequirementofthecarlutchisthefrictiondevicewhichisconnectedwiththeenginedirectlyintherainItspurposeistoprovidesmoothengagementanddisengagementoftheinefrommanualtransmissionBymeansoftheclutchitcanmakethecarreasonablemfortablestartavoidviolentshockwhileshiftingthegearsinsidetheansmissionandpreventeachpartsofthepowertrainfromdamagingbecauseofoverload.DiaphragmspringclutchhavesomeadvantageoverspiralspringclutchDuringthewholeabrasionoffrictionplate,thenonlinearityelasticpropertyofdiaphragmspringensuresthepressingforcetotheplateremainingpracticallyunchanged,Therefore,theworkingperformanceismuchmorestability.Thecenterportionofthediaphragmspringisslitintonumerousfingersthatactasreleaselevers.Asseveralgroupsoftheseparationdevicesleavesout,thenumberofpartsandthetotalmassdecreasetosomedegree;underthesamerequirementpressingforcecircumstances,theaxialdimensionofthediaphragmspringisshorterthanthespiralspring,Therefore,theclutchcandeposecompactnessinconfinedspace;diaphragmspringiscircularrotationalsymmetrypartsothatitcanobtaingoodbalanceathighspeed.Meanwhile,withtheimprovementofmanufacturingprocesslevels,diaphragmspringclutchapplicationinmoderncarsisdoomedtobecomingmuchmorepopularity.Thedryclutchmechanismincludesthreebasicparts:drivingmember,drivenmemberandoperatingmembers.Theauthorperformshispaperjustinaccordancewiththisturns,theproceduresumupasfollows:1)Accordingtotheoverallrequirementofthecar,theoveralldesignislished2)Basedontheformeroveralldesignoutcome,thefundamentalstructureandparametersistobeselected.3)Bythebestmatchprinciples,theauthordesignsthevariouspartsofdiaphragmspringclutchappearanceandmaterialparameters.Throughcheckingcalculationandmodificationagainandagain,theresultsisgood.4)Theoperationdeviceselectinganddesign.Comparedthemechanicaltypecontrolsystemwiththehydraulicpressuretypecontrolsysteminstrengthsandweaknessesandapplicationrange,theauthorselectsthehydraulicpressuretypecontrolsystemasthelight-dutyvehicle’soperationdevice.ty概述..................................................................................................................错误!未定义书签。.......................................错误!未定义书签。国内外的技术差距.......................................................................................错误!未定义书签。..........错误!未定义书签。........................错误!未定义书签。.................................错误!未定义书签。..........错误!未定义书签。发动机的选择................................................................................................错误!未定义书签。..........错误!未定义书签。.................................错误!未定义书签。.................................错误!未定义书签。....................................................错误!未定义书签。从动盘毂设计................................................................................................错误!未定义书签。........................................................错误!未定义书签。.................错误!未定义书签。膜片弹簧基本参数的选择.........................................................................错误!未定义书签。膜片弹簧的工作点位置确定及强度校核..............................................错误!未定义书签。压盘设计.........................................................................................................错误!未定义书签。..........................................错误!未定义书签。离合器盖设计................................................................................................错误!未定义书签。分离轴承总成................................................................................................错误!未定义书签。结论.........................................................................................................................错误!未定义书签。致谢.........................................................................................................................错误!未定义书签。参考文献..................................................................................................................错误!未定义书签。概述在以内燃机作为动力的机械传动汽车中，无论是AMT或MT,离合器都作为一个目前，各种汽车且能分离的装弹簧离合纵的形式汽车离合器结构的发展年德国戴姆勒公司生产的钢质车轮的小汽车上。它是将发动机飞轮的内孔做成锥体作为离合器的主动件。对当时来说锥形离合器的制造比较容易，摩擦面容易修复。形主、从动件根本无法分离的自锁现象。作，能达到更加满意的性能。还在原创阶段，性能很不稳定。石棉基摩擦材料的引入和改进，使得盘式离合器可以传递更大的转矩，能耐受更高的温度。此外，由于采用石棉基摩擦材料后可用较小的摩擦面积，因而可以减成了单片离合器在结合时不够平顺等问题。但是，单片干式离合器结构紧凑，散热良好，转动惯量小，所以以内燃机为动力的汽车经常采用它，尤其是成功地开发了因为它具有从动部分转动惯量小、散热性好、结构简单、调整方便、尺寸紧凑、分离彻底等优点，而且由于在结构上采取一定措施，已能做到结合平顺，因此现在广于大、中、小各类车型中。如今单片干式摩擦离合器在结构设计方面相当完善。采用具有轴向弹性的从动动系统的扭转共振，减小了传动系统噪声和动载荷。对于重型离合器，由于商用车趋于大型化，发动机功率不断加大，但离合器允采用双片干式离合使用寿命是单片的散热等)，实际的效果要比理论值低一些。近年来湿式离合器在技术上不断改进，在国外某些重型牵引汽车和自卸汽车上6国内外的技术差距为了满足汽车配套的需要，上世纪80年代，几个厂家先后从国外引进了膜片弹金的有限，缺乏长期高额投资的能汽车总体参数设计先进厂虽然国内各主要离合器厂家先后从国外引进生产技术，但由于引进产品品种比较窄，产品比较落后。同时在技术消化、技术积蓄、技术发展等方面未作大的人力，物力投入，缺乏独立自主开发能力，不能形成系列化产品。而国外各厂家不大程度上还停留在行政指令阶段，生产与销售市场脱节，盲目生产，生产线上紊乱无序，而国外大多推广精益生产方式，实行倒拉式生产，生产线始终保持均衡有序厂家生产纲领小，高效、高精度设备采用较少，如多工位压力机，高速精密冲床及质量不能满足主机厂技术要求，而国外厂家仍在不断制定更严格标准来促进各厂家加入世界贸易组织，汽车行业对零部件实行全球采购的流行，使得离合器大集团更济的优势，很可能不断扩大其在中国市场份额，将我国分散，各自为政的离合器厂家各个吞食。这是一个摆在我们面前的严峻现实，必须引起我们高度研究方法及结构安排(一)汽车主要尺寸的确定汽车形式的选择(一)轴数。根(三)驱动形式加驱动轮数量和制造成量小些的商(五)布置形式头汽车主要参数的选择(二)汽车的主要尺寸参数有外廓尺寸、轴距、轮距、前悬、后悬、货车车头长2.汽车的长、宽、高称为汽车外廓尺寸。各国对公路运输车辆的外廓尺寸均有法规结构布置等因素来确定。货车的尺寸一般随吨位而一起增大，同一吨位轴数多的汽车，其宽度、高度要比轴数少的汽车小一些。在保证汽车主要性能条件下应力求减影响。原则上对发动机排量大的乘用车、载质量或载客多的货车或客车，轴距取得4x2货车，轴距宜取在2300mm-3600mm之间。7.前、后轮距B和B1空间，同时转向杆系与车架、车轮之间有足够的运动间隙。在确定后轮距B时，应考虑车架两纵梁之间的宽度、悬架宽度和轮胎宽度及它们之间应留2m所以前、后轮距B和B：B=B=1400mm1212总质量m/ta0城市大客车(单车)长途大客车(单车)2000~22002100~25402500~28602850~34002900~39001700~29002300~36003600~55004500~56003200~42003900~48004500~50005000~65001100~13801150~15001300~15001400~15801560~16201150~13501300~16501700~20001840~20002000~40001740~20504×2货车10.前悬L和LFR11.前悬尺寸对汽车通过性、碰撞安全性、驾驶员视野、前钢板弹簧长度、上车和下车的方便性以及汽车造型等均有影响。增加前悬尺寸，减少了汽车的接近角，使汽车通过性降低，并使驾驶员视野变坏。后悬尺寸对汽车通过性、汽车追尾时的安全性、货箱长度或行李箱长度、汽车造型等有影响，并取决于轴距和轴荷分配的要求。后悬长，则汽车离去角减小，使通过性降低。总质量在的货车后悬一般在12.取前悬L=720mm,后悬L=1320mm。FR(三)汽车质量参数的确定(四)数包括整车整备质量m、载客量、装载质量、质量系数n、汽车总质量m0a1.汽车的载质量me行驶时所允许的额定载质量。载质量由设计e3.质量系数n4.质量系数n是指汽车载质量与整车整备质量的比值，即n=m/m。该系数反m0m0e0进。在参考同类汽车选定n(表2-2)，取n=。mm0总质量总质量m/taaaan~~~6.整车整备质量m0随车工具、备胎等)，加满燃料、水，但没有装8.根据选定质量系数n，求整车整备质量mm009.由于n=m/m(2-1)m0e010.所以m=m/n==0em0a12.量m指装备齐全，并按规定装满客、货时的整车质量。商用车的总质量m由整aa备质量m、载质量m和驾驶员以及随行人员质量三部分组成，即0ea0e1荷分配是指汽车在空载或满载静止状态下，各车轴对支撑平面的垂直负荷，也可轴荷分配对轮胎寿命和汽车的许多使用性能有影响。各使用性能要求是相互矛盾(1)最大动力因数Dmax轿发动机前置后轮4×2后轮单胎货4×2后轮双车胎，长、短头式4×2后轮双6×4后轮双胎40%~50%~54%~60%~73%~65%~75%~34%~44%~50%~41%~51%~46%~63%~56%~51%~38%~50%~44%~48%~31%~47%~45%~40%~32%~25%~30%~19%~(三)汽车性能参数的确定直接挡大动力因数D和一挡最大动力因数D，D的选择主要考虑对max1max0max汽车加速性和燃料经济性的要求，并视汽车类型和道路条件而异，各车的动力因数max1max比比转矩Tm1/a(Nmt1)50~11080~11090~130100~18030~4438~4433~4729~50比功率pm1/a30~6035~6540~7060~11016~2815~2510~206~20直接挡最大动力因数D~~~~~~~~一挡最大动力因数D~~~~~~~~级级轿车货车(2)最高车速v用汽车满载时在良好路面上的最大坡度阻力系数i来表示汽车的上坡能力。因乘iimaxmaxbbbemaxama比转矩T是汽车所装发动机的最大转矩T与汽车总质量m之比，bmaxaT=T/m。它能反映汽车的牵引能力。bmaxabb汽车的燃油经济性用汽车在水平的水泥或沥青路面上，以经济车速或多工况满载行驶百公里的燃油消耗量(L/100km)来评价。该值越小燃油经济性越好。货车用单位~~6~12~~4~6~~~~a3.汽车最小转弯直径Dmin的直径，称为汽车最小转弯直径D。D用来描述汽车转向的机动性，是汽车转向能minmin力和转向安全性能的一项重要指标。由给定参数D=12.5m。通过性几何参数总体设计要确定的通过性几何参数有：最小离地间隙h，接近角y，离去角min11最小离地间隙h=200mmmin12pm14×2轿车4×4轿车4×2货车车车120~3045~5040~6045~6010~4015~2235~4025~4535~456~20150~220250~300260~350220~370~~~~~数常用汽车2保证汽车有良好的行驶平顺性，汽车有较低的振动频率，乘员在轴承受的振动汽车在制动时，能在尽可能短的距离内停车且保持方向稳定，下长坡时能维持较低的安全车速并有在一定坡道上长期驻车的能力。常用制动距离s和制动减速度tj作为制动性能的评价参数和设计指标。发动机的选择式四缸高速柴油机，冷却方式选择水冷。柴油机具有热效率高，油耗低，可靠性1.发动机最大功率P和相应转速nmaxp根据所设计汽车应达到的最高车速v(km/h),用下式估计发动机最大功率amaxP=1(mgfarv+CADv3)(2-3)emaxn3600amax76140amaxT式中P—发动机最大功率(kW)n可取为90%Taf—滚动阻力系数，对货车取rD=最大功率P对应转速n：总质量小些的货车的n值在40005000r/min之emaxpppTemaxnTp最大转矩T对应转速n:要求n和n之间有一定差值，如果它们很接近，将emaxTpTpT所以n=所以n=p==2500r/min T1.81.8 离合器功用原理及设计要求(一)离合器的功用(二)离合器是汽车传动系统中直接与发动机相联系的部件。其功能如下：动系统换挡时工作平顺挡位工作。实现齿轮式变速器的换挡，一般是拨动齿轮或其他挂挡机构，使原有挡位的某一齿轮副推出传动，再使另一挡位的齿轮副进入工作。在换挡前也必须踩下离合器踏板，中断动力传递，便于是原有挡位的啮合副脱开，同时有可能使新挡位啮位的速度逐渐趋向相等，这样，进入啮合时的冲击可以大为减轻，使6.当汽车进行紧急制动时，若没有离合器，则发动机将因和传动系统刚性相连而急，因而其中所有运动件将产生很大的惯性力矩(数值可能大大超过发动机转矩)，对传动系统造成超过其承载能力的载荷，而使其机件损坏。有了离合器，便可依靠离合器主动部分和从动部分之间可能产生的相对运7.由上述可知，欲使离合器起到以上几个作用，离合器应该是这样的一个传动机构：其主动部分和从动部分可以暂时分离，又可以逐渐结合，并且在传动过程中还要有可能相对转动。所以，离合器的主动件与从动件之间不可采用刚性联接，而是是利用液体作为传动的介(三)摩擦离合器的工作原理(四)图(五)(一)从动盘数的选择(1)接合(2)分离，使膜片弹簧呈反锥形变形，其大端离开压盘，压盘在，切断了发动机动力又能防止传动系过载。2)接合时要完全、平顺、柔和、保证汽车起步时没有抖动和冲击。3)分离时要迅速、彻底。4)从动部分转动惯量要小，以减轻换挡时变速器齿轮间的冲击，便于换挡和减小同步器的磨损。5)应有足够的吸热能力和良好的通风散热效果，以保证工作温度不致过高，延长其8)作用在从动盘上的总压力和摩擦材料的摩擦因数在离合器工作过程中变化要尽可离合器结构方案的分析(二)单片离合器结构简单，轴向尺寸紧凑，散热良好，维修调整方便，从动部平(三)双片离合器与单片离合器相比，由于摩擦面数增加一倍，因而传递转矩的能力较大；接合更为平顺、柔和；在传递相同转矩的情况下，径向尺寸较小，踏板力较小；中间压盘通风散热性差，容易引起摩擦片过热，加快其磨损甚至烧坏；分大，结构复杂；从动部分的转动惯量较大。用在传递转矩较大且径向尺寸受到限制的场合。(四)多片离合器多为湿式，具有接合更加平顺、柔和、摩擦表面温度较低，磨损较小，使用寿命长等优点。但分离形成大，分离不彻底，轴向尺寸和从动部分转(五)因此，该轻型货车选用单片式离合器。(六)膜片弹簧离合器优点(七)该轻型货车采用推式膜片弹簧离合器。膜片弹簧是一种由弹簧钢制成的具其(八)1)膜片弹簧具有较理想的非线性弹性特性(图3-2),弹簧压力在摩擦片的允许磨a簧，其压力大大下降(从b点变化到a'),离合(九)2)膜片弹簧兼起压紧弹簧和分离杠杆的作用，结构简单、紧凑，轴向尺寸(十)3)高速旋转时，弹簧压紧力降低很少，性能较稳定；而圆柱螺旋弹簧压紧力(十一)4)膜片弹簧以整个圆周与压盘接触，使压力分布均匀，摩擦片接触良好，(十二)5)易于实现良好的通风散热，使用寿命长。(十三)6)膜片弹簧中心与离合器中心线重合，平衡型好。(十四)本轻型货车膜片弹簧的支撑形式选择无支撑环形式。无支撑环形式又分为DBR1)DBR型(图3-3a)利用斜头铆钉的头部与冲压离合器盖上冲出来的环形凸台将撑环，用于轻、中型货车上。b于而近分机构车离合器主要参数的选择0选t 单位压力p决定了摩擦表面的耐磨性，对离合器工作性能和使用寿命有很大影0响，选取时应考虑离合器的工作条件、发动机后备功率的大小、摩擦片尺寸、材料及其质量和后备系数等因素。当摩擦片的外径比较大时，要适当降低摩擦面的单位0度大，滑磨时发热严重，再加上尺寸交大，零件的温度梯度也大，零件受热不均p对于载货0(三)摩擦片外径D、内径d和厚度b寸。发动机转矩是重要参数，当按发动机最大转矩T(N.m)来选定D时，有下列公式，可作参考：TAD=100=213mm按T初选D以后，还需要注意摩擦片尺寸的系列化和标准化。表3-2为我442)摩擦系数f确定与校核根据摩擦定律，离合器的静摩擦力矩T为cTcfFZRc(3-3)R—摩擦片的平均摩擦半径c3(112.52752)3)离合器间隙t离套筒被回位弹簧拉到后极限位置合器仍能完全接合，在分离轴承和分离杠杆内从动盘总成主要由从动盘毂、摩擦片、从动片、扭转减振器等组成。从动盘对2)从动盘应具有轴向弹性，使离合器结合平顺，便于起步，而且使摩擦片压力。从动片设计(一)从动片选材及厚度设计(二)设计从动片时，要尽量减轻其重量，并应使其质量的分布尽可能地靠近旋磨速mhmm 0102 (四)轴向弹性从动盘的结构选择 a从动盘毂设计从动片毂是离合器中承受载荷最大的零件，它几乎承受由发动机传来的全部转据摩擦片的外径与发动机的最大转矩T由表4-1选取。花键键齿内径宽mmnmmd/mmm/MPa1605010231832010180701026213202001101029234252251501032264302502001035284352802801035324405405450480405从动盘毂的轴向尺寸不宜过小，以免在花键轴上滑动时产生偏斜而使分离不rP=挤压nhl=emax=挤压+d')Znl(D'd')(32+26)) j 摩擦片设计1)摩擦因数较高且较稳定，工作温度、单位压力、滑磨速度的变化对其影响要小。3)密度要小，以减小从动盘的转动惯量。4)热稳定性好，在高温下分离出的粘合剂少，无味，不易烧焦。5)磨合性能好，不致刮伤飞轮和压盘表面。6)结合时应平顺而不产生“咬合”或“抖动”现象。7)长期停放后，摩擦面贱不发生“粘着”现象。离合器摩擦片所用材料主要有石棉基摩擦材料、粉末冶金摩擦材料和金属陶瓷摩擦低廉等优点。扭转减振器的设计(减振弹簧或橡胶)和(阻尼原件)等组成。弹性原件的主要作用是降低传动系的首端扭转刚度，从而降低传递系扭转系统的某阶固有频率，统的固有振型，使之尽可能避开由发动机转矩主谐量激励引起的共振；阻尼减振器的扭转刚度k和阻尼元件间阻尼摩擦转矩T是两个主要参数，决定了减振jnj1.极限转矩Tj位销与从动盘毂缺口之间的间隙时所能传递的最1转矩，即限位销起作用时的转矩。它受限于减振弹簧的许用应力等因素，与发动T2.0)T，商用车系数取，所jemax2.扭转角刚度k为了避免引起传动系统的共振，要合理选择减振器的扭转角刚度，使共振现象不发生在发动机常用的工作转速范围内。设计时，可按经验初选k=2400N.m/rad满j3.阻尼摩擦转矩T的限制，不可能很低，故为了在发动尼装置的阻尼摩擦转矩。emax 4.预紧转矩Tnn的方向移动，这是有利的。但是T不应大于T，否则在反向工作时，扭转减振器将n5.减振弹簧的位置半径R0000 002 所以取R=50mm06.减振弹簧个数ZjZ参照表4-1选取jZj468取Z=6j7.减振弹簧总压力F12jj0Z6j弹簧中径D一般有结构布置来确定，通常在1115mm范围内。取D=12mm。cc0应根据已选定的减振器扭转刚度值k及其布置尺寸R，由式10c由公式()求得i=4.减振弹簧各状态下尺寸高度振弹簧最小高度l：指减振弹簧在最大工作负荷下的工作高度，考虑到此时弹簧l=n(d+)1.1dn(4-4)min减振弹簧总变形量Vl：指减振弹簧在最大负荷下所产生的最大压缩变形，Vl=P/k(4-5)60=5.12mm0l=l+Vl(4-6)0min减振弹簧预变形量Vl'：指减振弹簧安装时的预压缩变形，它和选取的预紧力矩T有n(4-9)(4-9)lll'05.从动片相对从动盘毂的最大转角a012111212寸12膜片弹簧的概念及弹性特性膜片弹簧的大端处为一完整的截锥，类似无底的碟子，和一般机械上用的碟形弹簧一样，故称作跌黄部分。膜片弹簧起弹性作用的正是其跌黄部分。与碟形弹簧不同的是在膜片弹簧上还有径向开槽部分，形成许多称为分离指、起分离杠杆作用的弹性杠杆。分离指与碟簧部分小端交接处的径向槽较宽且呈长方孔，分离指根部的通过支撑环和压盘加在膜片弹簧上的载荷P(N)集中在支撑点处，加载点间的相对11R、r—压盘加载点和支撑环加载点半径(mm)11自由状态结合状态分离状态图(5-1)膜片弹簧在离合器结合和分离状态下的受力和变形膜片弹簧的弹性特性由其碟簧部分所决定，是非线性的，与自由状态下碟簧部分11h小。这种特性很适于作为离合器的压紧弹簧。因为可利用其负刚度区域使分离离合器时载荷下降，达到操纵省力的目的。当然，负刚度也不宜过大，以免弹簧工作位膜片弹簧基本参数的选择Hh要利用其非线性的弹性变形规律，因此要正因此在设计用来缓冲冲击、吸收振动等需要储存大量弹性能的碟簧时选用。对于汽车离合器膜片弹簧，设计上并不要求大量的弹性能，而是根据结构布置与分离力的均半径R。ca=H/(Rr)。4)膜片弹簧小端半径r及分离轴承作用半径r：r最小值应大于变速器第一轴花键fpfpfe12e应满足rr6的要求。e26)分离指数目n选取：汽车离合器膜片弹簧的分离指数目n>12，一般在18左7)压盘加载点半径R和支撑环加载点半径r的确定：R和r的取值将影响膜片弹簧1111Hmmh=2.3mmR=96mmr=80mmR=94mmr=81mmr=35mmr=38mm11fpmm6=10mmr=66mmn=182e膜片弹簧的工作点位置确定及强度校核(一)确定膜片弹簧的工作点位置FpiEhxmlogRr/(R1-r1)^2.*((H-x.*(R-r)/(R1-r1)).*(H-x/2.*(R-r)/(R1-1M1NHM1N1B2)离合器彻底分离时，膜片弹簧大端的变形量入为：C1B1f(二)离合器彻底分离时分离轴承作用的载荷PP=RE入ln1Cr{(H入Rr)[H入1C(Rr)]+h2}(5-5)26(12)(Rr)(rr)1CRr2(Rr)p1196=22122222221Rr 22"(r+r)b=2"(r+r)e11"(r-r)1"(r-r)fe1| | 由公式(5-2(四)强度校核3r-rPE当"rbh21-2(5-10)压盘设计(一)压盘几何尺寸的确定在离合器的接合过程中，由于滑磨的存在，每接合一次的过程中都要产生大量的热，而每次结合的时间又短(大约3s左右)，因此热量根本来不及全部传到周围空气就更为严重。它不仅会引起摩擦片摩擦系数下降、加剧磨损，严重时甚至会引起摩盘的烧损。磨过程中所产生的热主要由飞轮和压盘等零件吸收，为了使每次结合时的温升不致过高，故要求压盘具有足够大的度压盘应具有足够大的刚度和合理结构形状，以保证在受热的情况下不致因产生翘(二)压盘温升的校核 知道外形尺寸，通过CATIA建模，m3.94kg压Wear(6-2)2n2Wear(6-2)1800iirrigg2g3g4i0.793e5.5625.832:ZDdZDd1.41C544.283.94传动片设计及强度校核(一)传力片结构尺寸的确定m2)压盘、膜片弹簧和离合器盖组装成总成。传动片的轴向变形量最大值f=f就发生在压盘和离合器盖组装成总成的时候。此时根据结构布置的尺寸链可初步得xmaxL213)离合器传递转矩且摩擦片磨损到极限。此时，虽然传动片的轴向变形f