深基坑桩撑支护设计计算及若干问题讨论

桩撑支护的设计计算(xx省注册岩土工程师培训)

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2013年11月

桩、墙单元计算一、极限平衡法二、杆件有限元法（弹性抗力法）极限平衡法:假定主、被动区土压力都达到极限值悬臂桩以桩顶为力矩中心,利用力矩平衡方程解出嵌固深度，然后计算桩的内力单支点桩利用ΣX=0和ΣM=0两个平衡方程解出支撑力和嵌固深度，然后计算桩的内力多支点桩解法同单支点桩，但支撑力有多个，分工况一次只能解出一个支撑力。因此必须假定某支撑力求出以后，在后续工况不再发生改变（即山肩帮男法）。

极限平衡法是我们早期采用的方法，1995年编制的《武汉市深基坑工程技术指南》就是采用这种方法.可以手算，但比较麻烦。最大缺点是没有位移解答。假定主、被动区土压力都发挥到极限值，忽略土压力与变形的关系，与实际情况不尽相符。但可以在此假定前提下得出支护桩、墙的嵌固深度。桩、墙内力与桩墙截面、材质（即刚度）无关也不合理。多支点桩计算中某道撑锚力一旦确定后即不再改变与事实不符，无法进行逆工况计算。

由于这些原因我们在规程以后的版本中放弃了这种方法。对桩、锚支护体系的全面分析应该包括桩、锚和坑内外侧一定范围的土体，因此至少应进行二维的（平面）有限元计算。但这种计算非常复杂，非常规设计所能实现。目前各地采用的有弹性支点杆系有限元法、竖向弹性地基梁基床系数法、土抗力法等，名称不同实际上是同一类型的分析方法,可简称弹性抗力法。弹性抗力法的基本假定是土对支护结构的抗力与支护结构的位移成正比。但通常只是对被动区作这种假定,而主动区仍采用极限状态的主动土压力。具体方法有解析法、m法、有限差分法、杆件有限元法等。弹性抗力法可弥补极限土压力平衡法的不足,能确定支护结构的内力、嵌固段土层的抗力、锚固力和支护体系的变位。除对悬臂桩可在简化条件下用m法手算外,其余方法都只能电算。弹性抗力法杆件有限元法计算步骤一、假定主动区土压力为已知郎肯主动土压力，被动区土压力为与位移成正比的弹性抗力，用“m”法确定。支撑力与位移成正比，用刚度系数确定。二、将支护桩划分为若干单元，建立单元刚度矩阵。三、组合成整体刚度矩阵。四、加入荷载项，形成总体平衡方程组。五、解方程得到单元位移。六、由单元位移求出桩身内力和支撑力。七、通过被动抗力安全系数ktk（被动土压力合力与弹性抗力合力之比）确定合适的嵌固深度。无论悬臂桩、单支点桩、多支点桩，正、逆工况都可以用这种方法求解。

单元形函数

杆件单元单元位移向量参阅:《有限元程序设计》[英]E.欣顿D.R.J.欧文著桩、墙单元杆件有限元计算需要的参数

一、土参数主动区土参数γ、c、φ被动区土参数γ、c、φ、m被动区加固土参数γ、c、φ、m

二、撑、锚参数

刚度系数k、几何参数、间距三、桩、墙参数几何参数截面尺寸、形状（圆形或矩形）力学参数弹性模量E、惯性矩

I

四、超载

M和k是杆件有限元计算需要的特殊参数。

被动区的土参数

m值是参与有限元计算的主要参数，m取值决定被动抗力和对位移的控制程度，从而也直接影响到桩墙内力。m值可根据c、φ计算，但应注意对软土、老粘性土乘以调整系数。

被动区c、φ不会直接参与有限元计算，仅对被动抗力安全系数ktk的计算起作用。

被动区加固情况下水泥土抗剪强度取值目前经验是：c=60～80kPa（水泥土抗剪强度设计值的等效值）

φ

=0（将水泥土视为固体材料）

m=6000～8000kN/m4，按上述c值计算而得。关于水泥土参数的讨论：

既然被动区c、φ值用于计算安全系数，那么应该采用抗剪强度标准值而不是设计值。根据现有研究资料，有以下经验公式：

c=3.2fcuk

0.6[1]或者c=1/3fcuk

，为水泥土试块无侧限抗压强度。如果fcuk为0.5～1MPa，则c=160～330kPa，但应考虑置换率、和施工因素作一定的折减。

提高c值，则计算得到的ktk会提高，有助于解决被动区加固对嵌固深度不起作用的矛盾。考虑到被动区加固一般是有限范围的加固，而不是完整的加固土层，m值不能按通常的c、φ值计算，不能取16000～33000kN/m4，仍以m=6000～8000kN/m4为宜。[1]马军庆等《水泥土参数的估算》建筑科学第25卷第3期2009年3月支撑刚度系数S——支撑间距；A——支撑截面面积（㎡）；支护桩间距Sa（m）；E——支撑弹性模量

；L——支撑长度（通长）。对顶撑：圆环撑：d1——圆环外径，其余同前。以上公式参阅：《桩撑（锚）支护结构中支点水平刚度系数的计算兼论如何合理应用水平刚度系数》郑锦明

不是所有情况下的刚度系数都可以计算得出。一般只能先按具有假定，然后通过内支撑整体平面刚架有限元计算进行校核，逐步协调。（适用于正方形基坑）锚杆刚度系数

以上式中KT

、K均为刚度系数。Ec、Ac分别为锚固体的组合弹性模量、锚固体的截面面积。Es、A（或As）分别为杆体的弹性模量、杆体的截面面积。Lf（或Lr）、La（或L）分别为非锚固段长度、锚固段长度。以上两个公式形式不一，实际是相近的。不同的是关于cosθ这一项。其共同缺陷是都未能考虑锚固段土层的特性，锚固段越长，刚度系数越小，不符合实际情况，故只能参考使用。

《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99,JGJ120-2012有修改.《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97ΔqkT=q·sa/Δ通过内支撑整体平面刚架计算结果反算支撑刚度系数

不同部位位移Δ不同，计算时可针对我们最关注的部位。或者取大小不同的位移值得出大小不同的刚度系数，用于桩墙单元计算，按最不利结果设计。分工况的桩、墙单元计算第一工况第二工况第三工况两道支撑分工况计算示意——反转荷载法第一工况：

开挖至第一层支撑施工深度第二工况：设置第一层支撑，开挖至第二层支撑施工深度第三工况：设置第二层支撑，开挖至坑底第四工况：

浇筑底板，利用第二层楼板换撑，拆除第二层支撑第五工况

利用第一层楼板换撑，拆除第一层支撑第四工况第五工况内支撑计算

一、简单形式的内支撑（如地铁基坑的对顶撑，建筑基坑中局部设置的小角撑等）可对单一杆件进行手算。二、复杂形式的大范围内支撑（如包含有对顶或边桁架、琵琶撑、圆环撑，与周边斜交的支撑等）需要采用软件整体机算。三、现有内支撑整体计算的软件有两类：

1、忽略桩、墙、土体的二维平面刚架有限元，一次只能计算一道内支撑。计算比较简单、快速，已经普及推广，成为常规计算软件。

2、考虑桩、墙、土体共同作用的三维大型有限元，目前正在推广过程中。由于计算涉及许多特殊参数、不同的本构模型，现在还缺乏实际应用经验，只在少数大型复杂基坑工程中应用，作用仅限于定性。使用这类软件对操作人员要求较高，而且软件价格较高，短时间内难以普及。内支撑整体平面刚架计算Y’x’ij始端节点终端节点xY杆件单元局部坐标整体坐标计算步骤:1、以杆件为单元，节点统一编号，对每一杆件单元指定左右（始、终端）节点。

2、以桩、墙单元计算得到的支撑力作为围压输入，杆件单元局部坐标所示方向为正。

3、约束处理。

4、运行程序，输出结果。（有限元计算方法可参阅结构力学中的结构矩阵计算）约束处理由于我们将支撑系统作为脱离体完全与桩、墙及土体分离，类似于漂浮于空间的物体，稍有不平衡力就会导致整个系统漂移。所以必须对系统施加一定的约束，才能保证计算结果的收敛。约束处理的原则要求

1、约束点应该尽可能选择在对称点上，如图所示。如果对称点在某一杆件中部，没有节点可虚设一个节点。

2、正确选择约束类型，只能约束杆件纵向位移，而不能约束垂直杆件轴线方向的位移。

3、同一条边上设置的约束点不能多于一个。

4、可根据计算结果判断约束设置是否得当，即约束点位处的不平衡力和力矩越小越好。考虑桩（墙）纵向约束的计算方法（建议）Δ约束力=kp·（-Δ）1、冠梁或与桩（墙）联结牢固的围檩的纵向位移是受到桩墙约束的。2、如右图所示，设冠梁单元向右位移Δ，则桩排必然产生一个与位移方向相反的阻力（即约束力），其大小与位移量有关，方向则与位移相反。3、将约束力项加入总体平衡方程组中即可消除方程的病态，得出正常解答。

此方法已经本人编程试行，证明是可行的。关键在于如何确定不同情况下的排桩刚度系数kp值。希望多积累工程实测资料，为确定刚度系数kp值提供依据。冠梁单元示意用上述甚建议方抹法可对喷形状复遇杂极不荣规则的撞基坑内胁支撑进孤行整体泄计算，肥不作任惯何人为驳约束即辜可得到径较合理睁的结果战。用上述建袄议方法可疮对局部内损支撑进行略计算。局再部内支撑滥的约束处轧理是很困梦难的。局聪部内支撑坦的位移特宝点应是整林体漂移，棕如果人为栽约束某几锐个点，都变得不到正弯常的位移愿结果。希望通融过实际骗工程的训观测资器料对上者述方法磨的参数庙进行反算演验证柴，积累剑经验。斯特别希县望有局虾部内支根撑漂移锯的观测乱资料，逃这样的障工程可认视为对锯排桩纵掀向约束性刚度系肯数最好诱的足尺赏试验。采用上述自方法关键驻在于如何查确定排桩形纵向约束贿刚度系数削。比较计惜算结果表誉明对于封顺闭的内支荒撑的内部谅杆件内力即而言，排埋桩纵向约喂束刚度系妖数不是很顿敏感的参钞数。采用友表6推荐值可叠以满足实柏际工程的膛精度要求割：坑底嵌固土层排桩纵向约束刚度系数（kN/m/m）淤泥、淤泥质土、软粘土1500～2000可塑粘性土、交互层、粉土3000～4000老粘性土、细、中砂、软岩5000～8000注：软土被动区加固后可提高一级内支撑计映算中的问南题一、桩（墙）理单元计算秋与支撑系填统整体计纪算之间的变形协库调问题桩（墙耗）单元姜计算得船出支撑散力以支撑力海作为围压堪进行支撑监系统整体系计算变形大体类协调结束变形不遍协调，茅调整刚枣度系数摆重新进捷行单元手计算二、出门现反向位移在没有严尽重的不均茫衡不对称讽的情况下猎一般不应刻出现反向借位移。如阻果出现，拢说明该侧炎有由主动窄状态转变惜为被动状罗态的趋势骑，可逐步止人为提高雷该侧的围寸压值，再山进行计算愤，直至不角发生反向蜂位移为止丈。但应注先意围压值童提高不能蒜超过该侧狭被动土压骄力。三、内支遥撑计算中圾的约束处理问题低这是一秃个初学虾者较难百处理的仆问题，历特别是蛙在基坑悟平面不士规则的糖情况下魄。处理朗不当将脏使计算僚结果严牧重失真亏。建议查开发可梯不人为担设定约通束的计纠算程序倡，但不算能过于日繁杂，娱否则难胃以普及脊推广。桩撑支夫护计算倾中的变导形协调AB段桩单元余计算结果平面有限询元计算结夏果桩、撑先狗后分步计遇算，由于爷计算条件巷不同，得偷出的位移柄值不可能锣完全吻合晶。桩单元兼计算中的禽支撑刚度派系数一般烛是假定的走，而平面扫有限元的伟计算结果狠针对于一溜定的围压丘和支撑系科统是精确蛛的。如右放图所示，AB段跨中位蕉移显然大节于桩单元淋计算得出鲁的对应位奇移值。需终要注意以遮下几点：1、平面有巩限元的计梁算的位移谨值Δ2对应的是丽支撑施加欣后的位移破增量Δ1，而不是叙累计位移柄。2、应根俯据平面疗有限元谢的计算数得出的粗围压与信位移的盏关系检纳验桩单夕元计算预设定的弟刚度系乱数是否猎得当。3、如果Δ2大于Δ1很多，疫说明桩胶单元计棋算输入译的刚度尿系数过走大，应肥降低刚率度系数蜘重新计煎算。或蔬者，加秩大支撑若系统刚肚度（如地加大支秀撑杆件副截面、夜缩小支符撑间距馆、加设找边桁架晨等），竭实现变蔑形的大友致协调秋。AB第二工姜况支护馒桩在支舞撑标高汁处的位浊移增量Δ1Δ2qP设桩单学元计算肤时设定关刚度系颤数为K1,按有限元恳计算结果前可得到刚粗度系数K2=q/Δ2,K2是精确拢值,可用以检除验K1是否恰侄当。（K1、K2均以KN/m贩/m为单位衔）29关于内支悬撑构件设孤计一、原晕规定内静力分布飘不均匀柄及温度窃影响分伙项系数虾为1.2晶0。变更购为对长自度大于20m的支撑可博取1.1～1.2，支撑两炊端主动区扯土质好时乱取高值，烟反之取低那值；长度断小于20m的支撑锄可取1.0。二、规定稍立柱轴力骗抗压时仅耕考虑自重邮及施工竖透向荷载，防抗拔时为阶附加轴力蝴扣除自重群，计算附伸加轴力时栋附加轴力钉系数η原为0.1，改为0.0脚5—0踢.1，一层内娘支撑时取0.10，超过也一层内瓦支撑时顿取0.0欺5。三、近来再发现武汉教有的基坑说内支撑杆岗件轴力在舟高温时大娱幅度增加趋的情况，唱希望引起蝇重视。支撑构厅件的计侵算与设吧计属于币结构专惜业问题拴，如果概不熟悉离应多请扇教结构久工程师母。复杂前工程也立可邀请采结构工答程师配亚合。设计计鞭算有关树问题讨抬论一、强谋度参数耗取值与息水土分迈算与合陡算二、土压煤力分布模胃式三、超载邻计算四、被动龄区留土与纤被动区加喊固五、桩意、墙嵌克固深度六、钻工马墙底部抗将隆起稳定聚性验算七、桩叠、墙刚甜度界定八、分阶稍支护问题关于土层业强度参数c、φ值一、c、φ值对于支肃护结构设钞计至关重搞要，随着稼基坑规模负的扩大，踪蝶这一点愈湖来愈明显障。往往一纹两度之差净就关系到货数以百万猴计的资金乞投入。二、不同住试验方法颜会得到不幅同的结果1、不同葬试验方紫法排水剪肃与不排仆水剪固结与月不固结不同规剩范规程丽有不同宁的规定拐。2、通常固纳结不排水惯剪的结果聪比不固结还不排水剪齿大。按福晨州经验：φcu=φuu(1+神9/φuu)ccu=cuu(1蔽+2.巩5/cuu)钱(适用于φuu≤11°以下的软歼土)三、使疾用不同过参数应援采用不蜂同的计铜算模式拿、安全访系数。三、土制样扰动牺的影响也不容忽省视土样扰动纵导致不固炭结不排水约剪结果降创低，相反舰导致固结滥不排水剪呈结果偏高该。四、武汉晌地区大多祝数勘察报挣告提供的c、φ参数为润直剪结驳果。如何排齿除土样劣扰动影锦响根据魏汝龙先生的晒研究,取样扰坊动对土舒的强度烟影响特末别大。宜对于快让剪，扰蕉动可使招强度参科数大大欢降低，熄对于固航结快剪拌则相反小，扰动绢将导致倘强度参袄数偏高关。在连变云港、凡深圳赤械湾、广颂深高速戴公路的哗对比试显验表明宅，用固路定活塞啄薄壁取滋土器取唤样试验盛可使快止剪强度故提高40～60%，固快党指标降扯低10～15%。（见魏汝龙《固结快剪袜试验中的目几个问题》一文）一、尽可与能采用高亡质量取土扶器。二、试涌验前对松土试样傻进行恢拢复原位挺应力的丝式预压。三、参排照规程恰的c、φ参数表，调勘察评价揉时注意状棒态描述、油各种试验祥结果、承军载力评价生之间的相专互关系。四、建设尝单位应重咐视勘察，蹲给勘察从畏事细致工傅作的足够嘴时间和经黄费。关于抗剪坡强度指标踪蝶的综合意做见一、比户较一致基的看法灶是采用雷什么样粮的强度服参数应泉与计算元模式、枪安全系绘数配套惹。二、本规紫程主要依背据武汉地得区多年的呢经验，按窗照我们所驶采用的各映种计算模乐式和方法兰，认为首鲁选的是直辣接快剪或命自重应力糟下预固结程的三轴不宗排水剪cuu、uu。固结快塘剪ccu、cu数值偏咱高，用弓于土水忍合算结范果偏于驳不安全衰。对于软很土，未冬经预固法结的三桂轴uu试验结温果往往妄偏低，田偏于保开守，因蠢此需要都在试验弄前对试号样进行泥自重应逼力下的枯固结。三、近几泽年的工程必实践表明榜，当支护谁桩、墙底尖部仍为饱被和软弱黏咬性土时,由于深部冻土层试样住取出地面肆后扰动过图大，一般覆直剪试验女结果往往补严重偏低刷，从而大届大增加桩狼、墙的嵌爪固深度。醋此时，对保受开挖卸裕荷影响不割大的深部蔽正常固结抵土可采用挂在原位应块力下预固闷结后的剪叠切试验c、φ值进行计独算，以消暗除土样扰柏动的部分蝇影响。如特有可靠经馅验也可采荒用固结快稻剪ccu、cu值,乘以适当挖的折减系猴数。四、随趟着工程辆规模的都扩大，滥这个问唯题的重白要性将秃越来越些明显。奖希望今视后多积备累经验恶，在下姜一次修然订时能延更好地震解决这骡个问题翠。土压力杀分布模堆式上海规赶范按不债同支护睁形式分再别采用狠不同的映主动土刚压力分耽布模式取。对兼于水泥兰土挡墙拆和悬臂煌桩、墙造采用Ⅰ型土压朗力分布图式，是烟传统的土评压力分布狠模式；对弊于带撑、荒锚的桩、爬墙采用Ⅱ型土压力添分布图式门，是实测贴土压力分馒布的近似戏简化分布隐模式。湖北规药程则不搜分支护镰形式，送均采用Ⅰ型土压力捞分布。不同计救算模式史适应于抵不同的胳参数，侦用同样怀的参数时去对比香各外地河软件的秒计算结固果往往条难以说烛明什么武问题。qΔpHHqΔpHzb/2b/2aΔpHzaHsQL坡顶超载党的几种计寸算方法湖北规乔程的方并法理论计抓算的方神法关于超载震分类按照分钱布情况尾可分为喘：集中躬荷载、化局部分摊布荷载厉、无限妄均布荷执载。按照超戚载引起惹的效果尸可分为夹：常驻荷载、当前荷炉载。说明夺如下：常驻荷载：指泰基坑开挖把前历史长铃期存在的伞荷载，如荒紧邻坑边洞的地基沉降现已经稳悼定的建听筑物，舱自然地锹形稳定抽边坡转凳换的超载当前荷载：匹指坡顶麻堆载、父车辆运破输荷载绝以及支或护结构恰上部开晒挖边坡转换苍的超载芳等开挖前长那期存在的翻稳定边坡开挖前通长期存豪在的建土筑物右边所示垫是常驻荷尝载的两种陪情况。对眠这类荷载资应进行初朋始工况的军计算，假数定开挖深烟度为零，披得到的位伍移应在累逃计位移中让扣除先打支护腊桩后建楼亏，即使不林开挖，桩岩也会偏移楼房早已陈存在，沉贺降已经稳烟定，后打梯支护桩，刚不开挖，答桩不会偏第移常驻荷置载当前荷内载先打支热护桩后栽堆土，咐即使不关开挖，辫桩也会升偏移既有稳定柜边坡，在裙坡脚打支棒护桩，不腿开挖，桩总不会偏移扣除初始洒位移应注住意：某深度的尖位移值等仆于该深度时的最终位斜移值减去同一深度处的初始顷位移值。图1悬臂桩喝，最大凤位移均括出现在露桩顶，甜最终认愁定的位棵移值Δ=Δ1-Δ0图2有一道支熟撑，初始请位移最大柄值在桩顶惠，而后续虫工况最大元位移值可嫁能出现在未坑底以上劫某一标高籍处，如果谅将Δmax-Δ0作为最涛大位移慕则不正金确。Δ1Δ0Δ0Δmax图1图2被动区塔留土情猜况下的寺土压力凝和变形厨计算是童用经典印理论难蔬以解决挺的问题摔。参考封外地资摆料和本岗地区的器经验，丛提出坑壮底被动筐区留土慢时支护希结构的镰变形可毛根据经既验采用骑以下方腥法近似疑计算：1、考虑舅留土的扬抗力作桂用，调颗整其m（或kh）值；2、考虑扩留土的均平衡作申用，扣旁减部分絮主动土签压力。这两种方塌法只能是该实用方法河，由于还蒙不够成熟痕，具体方松法在条文岩说明中介己绍。希望能采脱用桩、土粮共同作用祥的二维有择限元进行孟分析计算林。关于被舟动区留上土的计帐算oABCDEFZ1Z2ZXKh=m(Z-Z0)式中:m---割-计算深近度所在邮土层的m值;Z----亮-计算点处深度;Z0---花--按以下条苦件分段取值:深度AB范围内:Z0=Z1深度BC范围内:Z0=Zx深度C点以下:Z0=Z2Zx----注-按右图番几何关系计算确期定.GBE、DF、CG均与水晕平线呈45°僵-φ/2角被动区留买土时的”m”法计算实隶用方法示殿意之一（调整kh法）（b）ABEFHC、GD均与水颜平线呈45°怜+φ/2角COO’D被动区留杯土时的”m”法计算实胀用方法示辰意之二（平衡被土压力犯法）1、假某定留土迁产生的暂土压力瞧部分地冶抵消右防侧主动熊土压力右，可称环之为“浊平衡土到压力”咽。2、考虑呀平衡土脚压力，政右侧主旁动土压宽力净值拌计算如敞下：a）OA段、DE段按常规湾计算。b）AB段c）BC段q为留土全捐高度的土床自重压力d）CD段按图示本插值计刻算。3、C、D点深度按右图几到何关系计罚算确定。GHhOA（c）邻近支遵护桩、油墙的承冠台坑的季处理在这种情五况下按普辅遍开挖深算度计算不丈安全，按贵承台坑底语计算则需英要加大桩牵的长度。辟如果在承让台坑边设鸦置水泥土像桩，坑内巾加内支撑液，使支护舰桩的抗力薪得以传递披，则可按么普遍开挖戏深度计算恢。关于被温动区加巨固被动区阁加固是衬目前武幅汉地区遭在深厚味软土分稼布地带径常用的摇支护措爽施。根职据多年证经验，怨专列一败节，提省出裙边观加固和悲两边对醋顶两种涉加固方溜式。裙秃边加固翠应用情纠况较多寺，武汉绒地区一前般要求边加固宽槽度较大趴，目的野是为了缓对支护啄桩（墙侄）起到湾变形控花制作用监。两边盛对顶的驳加固方削式适合咽于狭长世基坑，君加固体道受力比屋较明确朝，可按们暗撑设袜计。45°+φ/2土体加固

h1h2h3b1b2b3b图6.13.2被动区加固剖面d被动区除加固效年果取决还于施工镇质量，葛现在有愧不少加蝴固成功揉的工程浇实例，役也有一亏些加固受效果很快差的实瓦例，差紧别在于倘对于施弹工是否蜓进行了描严格的处控制。房诚加固一炉般要求敲采用实揉腹式，耕除避开线工程桩赖外，尽恰可能相层互搭接输咬合，嘴特别是熄垂直边扔坡方向贷应尽可皂能连续杆贯通，示保证力蝴的有效怠传递。被动区加崇固的另一昼种形式相当于在颤被动区设终置一道水题泥土挡墙允。建议以虚有限元计储算所得的宏被动抗力佣作为挡墙淹的荷载，裤对挡墙进纷行抗滑移欺稳定性验田算。被动土压麦力墙底摩擦嫩力由被动酿抗力转永换的水灭平荷载水泥土施套工质量检急验水泥土骑试块强只度fcuk实验室试棋块----芽-试验室人烛工制备试涨块现场取优样试块----快-钻芯试块携（凝固后围钻孔取芯屑）取浆试块厨（凝固前狗取浆液试哪块）原位测试静力触斑探----弦-Ps动力触缩慧探---问--重型动力掏触探N63.5标准贯制入N养护时概间7天、14天、28天由于水泥汤土桩一般耕都不是很杂均匀的，拔且取样过膊程中扰动逢大，取样牌试块试验烟结果离散健大，目前遥不推荐通比过大量取踩样来检测能，常推荐辅采用动力文触探来判括断。动力触透探易于耐实施，招可自上专至下连叠续探测见。但触香探不能动直接提阁供强度倦数据，陆只能间喂接判断慕。需要冒积累经低验，提衣出不同蜓土类不烘同龄期婶水泥土锹的强度总判定标貌准。某些工带程对水跟泥土的教静力触便探实测子资料参阅：怒梁志荣瘦等《三轴水捧泥土搅竭拌桩强薯度分析窃及试验跃研究》上海申胞元岩土惠工程有躁限公司地下空间蜜与工程学服报第笨五卷暴下同某些工程漆对水泥土辰的动力触间探实测资印料某些工程极对水泥土方的标贯实悲测资料支护桩偷（墙）坡的嵌固突深度确勤定定义：继被动思抗力安呜全系数ktk等于嵌她固深度无范围内唤被动土压愧力合力惠与弹性福抗力合皂力之比汤。嵌固深思度要求栋：悬臂结构ktk≥1.5链0；对单支点肚结构ktk≥1.20；对多支矩点结构ktk≥1.0贷5。按以上标疾准控制，宁嵌固深度肥大致相当梁于用极限万土压力平景衡法计把算的结蜘果。基本构择造要求妥：在土层池中:对于悬另臂结构裳嵌固深止度不少篮于0.5H对于设有散内支撑或雷锚杆的结起构不少于0.3H被动区泻加固情税况下的艳悬臂桩倡、墙深镇度确定桩、墙授与被动防区加固央等深，晚主、被删动区土罚压力合解力相差展较远，底形成整多个支护饱体系的收不稳定客。桩、墙戒深于被拌动区加讨固深度究，主、夸被动区正土压力意合力在捧同一线故上或接幕近，保演证整个煎支护体见系的稳必定。支护桩(墙)底部抗隆质起稳定问化题0246810121405101520φNcN