福州中捷大厦重型塔机基础施工专项方案修改定稿方案

施工方案福州中捷大厦项目重型塔机基础施工方案(1)塔式起重机使用说明书(2)GB9462《塔式起重机技术条件》(3)GB5204—93《建设工程施工现场供用电安全规范》(4)JGJ46—2003《施工现场临时用电安全技术规范》(5)JGJ59—2011《建筑施工安全检查标准》(7)建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制与专家论证审查办法》(8)建设部《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》(10)建筑机械使用安全技术规程(13)《建筑结构静力计算手册》(第二版)(14)《结构荷载规范》(GB5009-2001)(15)《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)(16)《建筑桩基技术规范》(17)《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)(18)塔吊基础图(19)中捷大厦地勘报告1。工程概况1.1工程名称：中捷大厦1.4设计单位:福建省建筑设计研究院1 福州中捷大厦项目部施工方案1。8建筑面积:总面积68000平方米(包含建筑地下室面积)，其中地上建筑面积为48626平方米，地下建筑面积为18644平方米.1.9建筑概况：中捷大厦，为一栋写字楼工程，地下2层，地上261．10结构概况：有梁底板700厚，主楼钢筋混凝土灌注桩承台，1．12质量目标:创省优质结构。1．13安全目标1。15合同工期：28个月。2.地质概况2.1附:地质概况剖面图.3。1中捷大厦南侧红线距江滨大道32米，东侧和北侧为规划道路4．1塔机分布图：(附图一)4。2塔机分布说明.中捷大厦设置7035B—16加强型重型塔机12 福州中捷大厦项目部施工方案台,计划安装高度135米.4。3。1塔机工况：采用7035B-16加强型重型塔机，臂长72米，最大工作幅度70米,最小工作幅度3.5米；最大超重量20米内16吨,工作幅度50米时起重量为5．32吨.寸6000mm×6000mm，基础高度1600mm.围主楼全覆盖，地下部分覆盖范围约80％；北侧钢筋加工场在塔机5。2.1塔机基础桩轴线定位：3 福州中捷大厦项目部施工方案5.2。2塔机平面定位:4 福州中捷大厦项目部施工方案塔塔机标准节5 福州中捷大厦项目部施工方案一层。见附图.必须采用桩基础；因此7035B－16塔机使用桩基础。基础底埋深为建筑标高—11.500米，承台厚1600，根据中捷大厦围护设计和工程概况，如果塔机基础设置在底板下面,塔机承台基对深基坑安全、总工期、工程吊装等都会造成非常大的影响。结合多种情况，塔机基础设计型钢格构柱.塔机采用格构柱基础,6.4基础桩选用.7035B－16塔机自重163吨，每支格构柱截面尺寸450＊450,对角线长，因此选用Ф1000灌注桩，符合格构柱插入要求，桩身强度为C30。6 福州中捷大厦项目部施工方案按塔机基础桩定位图，基础桩设置在主楼与非主楼之间,横跨后浇带.7035B-16塔机自重163吨，加风荷载和安全系数，已经超过300吨,又有主楼与非主楼间沉降不同，因此设计钻孔灌注桩持力层为入碎卵石层至少2.7米.桩主筋采用15Ф22二级钢筋，桩身砼强度设计为C30.6.5。1格构柱设计长度.格构柱设计总长度10。300米:进入灌注桩体3.300米,锚入承台0.8米，穿过底板0。70米,则计算高度为5。5米,因4个格构柱柱下桩局部与工程承台打架,在开挖工程承台围内的砼应剔除干净,并在底板中部,格构柱上焊接止水钢板.6．5.2格构柱结构：格构柱结构主杆设计4根160×160×16，采用Q235B钢板440×300×12O连接，焊接成边长为450mm,采用25C槽钢水平、中间十字、斜边作格构柱支撑加6。6塔机基础承台图：7 福州中捷大厦项目部施工方案塔机基础承台顶面标高-2。8米，尺寸6．000米×6。000米，承台高1.600米，承台砼标号C35，承台主钢筋采用二级钢筋Ф25，间距＠160双层双向，Ф12拉结,间距480双向。挖土班组，泥工班组，钢筋班组，木工班组，安装班组.8 福州中捷大厦项目部施工方案资料员、质量员及相关技术工人;确定合格的施工班组，包括桩基施木工班组，施工队伍配置应着重审核施工资质、信誉、实力.7.1.5物资准备.机械设备应确定关键设备;全站仪、水准仪需要在规运转要求；降水设备、打桩机械应符合环保、深基坑施工等要求,并质量标准,实行采购定标、进场检验、抽样检测制度.50米,有效桩身长度在40米以上，总计混凝土约130立方米;承台基础混凝土约60立方米,钢材用量约18吨，模板约40平方米，施工及安装劳动力配置表序号序号施工队(班组)工人备注1桩机39 福州中捷大厦项目部施工方案22电焊23挖土34木工25泥工56钢筋工38合计18人机基础定位，计算轴线坐标；根据工程施工图和塔机基础埋置深度,计算桩顶标高和挖土深度；根据塔机型号相7。3。2桩及桩机。桩采用钻孔灌注桩，入卵石层2。7米以上，因此，桩机采用冲击或磨孔桩机，进场须验证三证,桩机械应进行安全7.3。3桩基施工。钻孔桩控制桩径、垂直度、准确入岩和入岩深技术资料.10福州中捷大厦项目部施工方案7。4.3深基础土方开挖措施7。4．3．2其次，塔机基础施工期间(包括塔吊挖土、运土以及塔吊安装)，设置施工便道;7。4.3.5控制坡顶载荷。土方开挖及时外运，或在6米外弃土，堆7。5施工顺序：挖土垫层绑扎钢筋安装基础节支模浇筑混凝土养护。如下：材和一级钢材,计划选用合格生产企业的优质钢材,进场须11福州中捷大厦项目部施工方案为:C30、C35,如果工期紧，可使用C40商品混凝土加早强剂；使用前应审核商品砼配合比，粗骨料首先选用5—40级碎石，硬度指标标要求，细料选用中砂,含泥量应在允许范围内，水泥使用42。5R矿碴水泥，承台使用42.5普硅水泥；塌落度控制在8~12之到规定期限,检测一组同养安装试块检，检测强度达2天12福州中捷大厦项目部施工方案筋绑扎严格按照塔机安装说明书和钢筋施固和钢筋间距,并做好工序验收和隐蔽验收；钢筋原材料应有三证，严防不合格材料进入施工环节.表8.2。5养护期间若环境温度低于5度，应采用保温措施，常温养护8.2．6施工期间应重视钻孔灌注桩、格构柱和承台基础施工质量.。及资料验收等.高度61.5米,安装高度预计135米。证13福州中捷大厦项目部施工方案支撑施工阶段发挥塔机最大效益.作格构柱成品构件,在钻孔灌注桩浇筑水下混凝土前完成格构柱安15—21天，强度达到70％以上方可安装塔机。具体名称附表：规规格型号QY－25Ø35MMØ46MM名称吊大锤撬棒数量6把8把2把—备注序号24714福州中捷大厦项目部施工方案DJ6－2GB6095－8520－31各10只MMMF-500B899.4．5塔机安装前检查审核安装单位塔机专项安装拆卸方案批准报告，并进行单位资质和条件许可符合性审查.10。1安全技术交底.安全技术交底由项目负责人主持，项目技术负责人组织；10.1．1对技术管理人员交底主要有公司和项目有关安全规定，监情况、场地分布、安全隐患和安全技术措施等.15福州中捷大厦项目部施工方案10。2确定安全隐患及不安全因素的不安全因素，临时设施存在的不安全因素.全行为，安全教育；尤其是道路交通安全，现场设施的不安全因素,安全教育，并考试合格；对于身体或年龄原因,不符合在工地现场作业的人员，应禁止聘用.环境严格执行安全技术规程和安全管理规定.10.4安全检查.正.杜绝安全事故苗头.16福州中捷大厦项目部施工方案作业人员作经常性检查,纠正违章指挥和违章作业，并组织专业人员10.5.2管理人员日常监控.管理人员应对施工区域的作业工人、施作业环境情况，协助安全员作过程监控；作业班组(队)长根全交底，在班前、班后作安全教育和安全检查,并全过程跟班作业，进行过程安全监控，做好与相邻班组安全协防工作,协助项目部把好网络17福州中捷大厦项目部施工方案公司安全文明管理领导小组公司安全科监理员18福州中捷大厦项目部施工方案塔机矩形格构式桩基础计算书基本参数1、塔吊基本参数塔吊起升高度H:135m；塔吊地脚螺栓数目n：162、格构柱基本参数缀板;格构柱缀件节间长度a:0.5m；格构柱分肢材料类型:L160x16；12mm；格构柱截面宽度b：0.45m；格构柱基础支撑件:L200x14(或25C槽钢);3、基础参数m桩入土深度:50m;桩直径d:1m；19福州中捷大厦项目部施工方案桩;m4、塔吊计算状态参数工作状态:kN；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算主弦杆宽度c:250mm;基本风压W0=0.7kN/m2，平力P：46．021、塔吊竖向力计算0kN2、塔吊倾覆力矩20福州中捷大厦项目部施工方案3、塔吊水平力计算φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)=0．795、每根格构柱的受力计算V=178．53kN验算.(1)、桩顶竖向力的计算1 福州中捷大厦项目部 施工方案F台顶面的竖向力设计值;xi,yi—单桩相对承台中心轴的XY方向距离;ii计算得到单桩桩顶竖向力设计值0maxmax最大压力:N=N=N/4+(M×a×2-0。5)／(2×(a×2-0．50maxmax4.26kNminmaxminmax(2)、桩顶剪力的计算二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算NNNvvvv三、承台验算1、承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94－94)的第5.6.1条。x1iiMx1iiyiiyii其中Mx1，My1－计算截面处XY方向的弯矩设计值;22福州中捷大厦项目部施工方案2．00)／2＝1.25m;N—单桩桩顶竖向力设计值；x1y1x1y12、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010－2002)第7.2条受弯构件承载力计算.As=M/(γsh0fy)αs=M／(α1fcbh02)ζ=1-(1－2α)1/2sγs=1－ζ/2度等级为C80时,α1取为0．94，期间按线性内插法得1。00;f-混凝土抗压强度设计值查表得16．70N/mm2；cooooyyξ=1－(1-2×0。017)0．5＝0。017;s；sxsysxsymm3、承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94—94)的第5．6。8条和第5.6。11条。23福州中捷大厦项目部施工方案以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑oooooa系数，当0。3≤λ〈1．4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1。4≤λcccc要求，只需构造配箍筋!四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数00每个格构柱由4根角钢L160x16组成，格构柱力学参数如下:x1x1n1x1x1n124福州中捷大厦项目部施工方案2、格构柱平面内整体强度NANN/mm2;。3、格构柱整体稳定性验算0x1oL＝l=8。60x1o14、刚度验算λmax=λ0x1=48．89〈[λ]＝150满足;1五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数I=67942。23cm4x1W=3785。08cm31A＝196。28cmi=18。61cmx125福州中捷大厦项目部施工方案8×(4。50×102／2－0。45×102/2)2]×4=32466595．91cm4；A=A×4=196．28×4=785。12cm2；n2n1i=(I／A)0。5=(32466595。91/785.12)0。5=203．35cm;x2x2n22、格构柱基础平面内整体强度(1.0×160328．87×103)＝74.32N/mm2＜f=300N/mm2；3、格构柱基础整体稳定性验算L=lN=475372.45N;EXN/(φxA)+βmxMx/(Wlx(1—φxN／NEX))=39.72N/mm2≤f=300N/mm2;4、刚度验算26福州中捷大厦项目部施工方案六、桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94—94)的第4．1。1条。根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值;oA－桩的截面面积，A=πd2／4=0。79m2；00kN；七、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算:kAp其中R－最大极限承载力；q—桩侧第l—第i层土层的厚度;i27福州中捷大厦项目部施工方案各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)7．9045.000．0037.3016．000。0058。9024．000．00卵石(入此层深2。7米)c0m，桩入土长度:l=50。00mSadBcl.00＝0．12R=4194。41kN＞1634．26kN，桩的竖向极限承载力满足要求！八、桩配筋计算28福州中捷大厦项目部施工方案分配筋,只需构造配筋!建议配筋值：HRB335钢筋，14B22。实际配筋值5321.4mm2。范》(JGJ94-94),基和抗震桩基，桩顶3－5d范围内箍筋应适当加密;当钢筋笼长度超过4m时,应每隔2m左右设一道B12—18焊接加劲箍筋。桩锚入承台30倍主筋直径，伸入工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算c2、塔吊倾覆力矩maxmax3、塔吊水平力计算挡风系数Φ=0.79格构柱的受力计算29福州中捷大厦项目部施工方案作用于承台顶面的作用力：N＝3518。00kN图中x轴的方向是随时变化的,计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进(1)、桩顶竖向力的计算F基承台顶面的竖向力设计值;ii设计值30中国二十冶福州中捷大厦项目部施工方案NNminNMmaxa2—0．5)/(2×(a×2—0.5)2)=3518。桩基础抗拔满足要求.(2)、桩顶剪力的计算二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算Nv＝V/n=194。55/16=12．16kN〈315。54kN三、承台验算1、承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94－94)的第5。6．1条。Mx1=∑NiyiMy1=∑NixiY.25m;MxMy2、承台截面主筋的计算力计算.As=M/(γsh0fy)31福州中捷大厦项目部施工方案ζ=1－(1—2α)1/2sγs=1－ζ/2ccooh－承台的计算高度h=1600.00ooyys55sxsysxsy配筋值14727mm2。3、承台斜截面抗剪切计算以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑o，取1．00；ooooλ－计算截面的剪跨比,λ=a／h，此处，a=(6000.00／2—200o32中国二十冶福州中捷大厦项目部施工方案β—剪切系数,当0。3≤λ<1．4时,β=0。12/(λ+0。3)；当1．4≤λccmcc四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数z=4。55cm0每个格构柱由4根角钢L160x16组成,格构柱力学参数如下：－4．55)2]×4=67942．23cm4；A=A×4＝49。07×4=196.28cm2；n1i=(I/A)0.5=(67942．23/196。28)0.5＝18。61cm;x1x1n12、格构柱平面内整体强度maxn1maxn1mm2；3、格构柱整体稳定性验算0x1o0x1o单肢缀板节间长度:a1=0.50m；33福州中捷大厦项目部施工方案Nmax/(ΦxA)＝1441。41×103/(0。86×196。28×102)＝85。25N/mm2〈f＝300N/mm2;4、刚度验算λmax=λ0x1=48。89<[λ]=150满足；五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数xx1i=18。61cmx1Ix2=[Ix1＋An1×(b2×102/2－b1×102/2)2]×4=[67942。23+x2x2n2i=(I/A)0。5＝(32466595．91／785。12)x2x2n22、格构柱基础平面内整体强度N/An+Mx／(γx×W)=3518.00×103/(785。12×102)+3575。95×106/34