水工金属结构设计

※※⑵※※※⑵※※修※修9.金属结构及电气设计9.1金属结构本设计涉及的金属结构包括钢闸门及启闭机。9平面钢闸门设计设计选用平面钢闸门，平面钢闸门与其他形式闸门相比有以下优点：结构简单，制造与安装容易，而且工作量小；结构刚度大，工作可靠，运行维护费用低，可提到水面以上检修；操作简单、迅速，安全，有互换性；应用范广泛，可在各类水利水电工程及通航枢纽中，用作工作闸门、事故闸门、检修闸门及施工导流闸门。9.1平面钢闸门结构型式及布置1、 闸门尺寸的确定X,确定闸门两侧止水间距为L二，计算跨度为孔口宽度+支撑中心至闸墩侧面的1距离的两倍，取为L=，闸门的高度为孔口高度H二。2、 主梁的型式主梁是闸门最主要的承力构件，其数量主要取决于闸门的尺寸和水头的大小。对于闸门跨度L较大，而门高H较小（LN1.5H）的露顶闸门，主梁数目一般为两根。本闸门跨度为，高度为N1.5,因此确定为双主梁闸门。属于中等跨度闸门，为了便于制造和维护，设计采用实辅式组合粱。3、 主梁的布置为使两主梁在设计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置对称于水压力合力的作用线，如图9-1所示。主梁位置还需要满足下列要求：主梁的间距应尽量大些，以保证闸门的竖向刚度。闸门的上悬臂c不易过长，通常要求CW0.45H,以保证门顶悬臂部分有足够的刚度。悬臂c值也不宜超过。主梁间距应满足滚轮行走支承布置的要求。工作闸门的下主梁距平面闸槛的高度应不至于产生真空现象，并要求下悬臂aN0.12H和aN,取：X6^X6二；主梁间距：2b=H-c-a=6--0.7=；图9-1梁格布置尺寸4、 梁格的布置及型式梁格采用复式布置和等高连接，使水平次梁、竖直次梁和主梁的前翼缘都直接与面板相连，以便于梁系与面板形成强固的整体，面板可与梁系共同受力，形成梁截面的一部分，从而减少梁系的用钢量。水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板支承成为连续梁，面板直接支承在梁格的上翼缘上。水平次梁间距布置上疏下密，使面板需要的厚度大致相等。具体数据见“面板设计”一节。5、 联接系的型式及布置横向联接系为了简化闸门的制造、横向联接系采用横隔板式，其布置应和梁的设计跨度有关,本闸门根据主梁的跨度决定布置三道横隔板，间距为、、，隔板兼做竖直次梁。纵向联接系纵向联接系设在两个主梁下翼缘的竖平面内，采用简单的斜杆式桁架。6、 边梁和行走支承部分因闸门的水头和孔口较大，设计时将轮子装设在双腹式边梁的两块腹板之间，即简支式滚轴，以避免边梁受扭。9.2主梁设计平面闸门的主梁绝大多数采用组合梁。对于主梁跨度较大的露顶闸门，为减小门槽尺寸和节约钢材，采用变截面的主梁型式。设计中主梁采用变截面的组合梁，材料选用A3钢。图9-2主梁荷载计算简图1、截面选择淤淤3淤弯矩与剪力计算双向水压力作用在下主梁的均布荷载为：q=1.941/m;因此作用在主梁上的最大剪力和弯矩分别为：Q=土€1x1.94x10=9.701；max2 2M€吐-性€26.92fmomax4 8截面模量计算考虑钢闸门自重引起的应力影响，取容许弯应力为［oWOOkg/cm2,则需要的截面抵抗矩为：26.92x1026.92x1050.9x1600=1869cm3。腹板高度选择按刚度要求的最小梁高（变截面梁）为:hmin=0.96x0.23x Ehmin=0.96x0.23x E[f/1]=0.96x0.23x0.9x1600x10.55x1002.1x106x(1/600)=95.8cm。（0.96为考虑截面不对称影响的系数）h=kx=1.5xh=kx=1.5x1869” =65cm；1.0注：翼缘截面不改变的焊接梁k=1.5，腹板厚度近似地估计为:10003x10003x10001000€10mm；由于钢闸门中的横向隔板重量随主梁增高而增加，故主梁高度宜选得比h小，但j不小于h因此确定高度为100cm。min腹板厚度计算按剪切强度要求：5>3xQma^€1.5x9.7x103€0.15cm；2[t]h 950x1000

hh按局部稳定要求：€=f〜f=1.0〜0.72cm,选用6二。100140翼缘截面选择每个翼缘需要截面积为：4W1号 18691.A=h=一一x1.0x100=2.02cm2；1h 60 100 60下翼缘选用b=30cm，在虹〜h=40-20cm之间，需要t=4= =0.07cm，1 2.5 5 b301选用t=2cm,符合钢板规格。下翼缘截面积：A=30x2=60cm2，上翼缘的部分截面积可利用面板，故只需设1下置较小的上翼缘板同面板相连接，选用t=2cm,b=14cm。1面板兼做主梁上翼缘的有效宽度取为：B=b+608=14+60x0.8=62cm；1上翼缘截面积：A=14x2+62x0.8=77.59cm2。1上弯应力强度验算：主梁跨中截面的几何特性图如下：图9-3主梁跨中截面截面形心矩:楕=些翌=48.7cm；237.6截面惯性矩:I=444507cm4截面抵抗矩:上翼缘顶边wmax444507 =9122cm3；y48.71下翼缘底边Wmin444507=7928cm3；y104.8-48.72弯应力：bmaxM 26.92x105ma^= =340kg/cm2<0.9［。］=1440kg/cm。W7928min表9-1主梁截面几何特性表截面长截面厚截面各形心离Ay'(cm3)截面形各形心离(cm)(cm)面积面板表面心距中和轴距部位Ay2(cm3)A(cm2)距离y1(cm) 离y'(cm)y=y'-y1(cm)面板部分62115855上翼缘板1422861668腹板部分100110052801657下翼缘板302606228181963合计361142整体稳定性与挠度验算：因主梁上翼缘直接同钢面板相连，按规范规定可不必验算整体稳定性，又因梁高大于按刚度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。2、截面优化因主梁跨度较大，为减小门槽宽度和支承边梁高度(节省钢材)，有必要将主梁支承端腹板高度减小为hd=0.6x100=60cm。00梁高开始改变的位置取在临近支承端的腹板及翼缘都分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊接，可按工字型截面来验算主梁支承端的剪切强度。图9-4主梁变截面位置图按照剪切强度验算：Q 97X103s1.17 —1.17• -189.2kg/cm2<[t]=950kg/cm2；hd8 60x10故支承端的腹板可不必加厚。支承端截面的几何特性：表9-2支承端截面的几何特性表部位截面长(cm)部位截面长(cm)截面厚(cm)截面面积A(cm2)各形心离面板表面距离y'(cm)Ay'(cn3)截面形心距y1(cm)各形心离中和轴距离y=y'-y1(cm)Ay2

(cm3)部分上翼缘板422821776腹板部分01601968581下翼缘板0260382869820合计134722图9-5主梁支承端截面截面形心矩：yi=586624=29.7cm；197.6截面惯性矩：I=134722cm4；截面下半部对中和轴的面积矩：S=2595cm3；剪应力：r= -=165kg/cm t]=950kg/cm2o3、翼缘焊缝翼缘焊缝厚度hf按受力最大的支承端截面计算，最大剪力Qmax二9.7t,截面惯性矩I0=152754cm4o上翼缘对中和轴的面积矩：5]=49.6x29.3+28x27.9=2334cm3；下翼缘对中和轴的面积矩：52=60x34.1=2047czw3；需要…=9"°x2334=°o’”；'1.4/Jr/]1.4x152754x1150全梁上、下翼缘焊缝都采用品=6剛。4、腹板的加劲肋和局部稳定性验算加劲肋的布置：因为心=么=也=100>80,故须设置横加劲肋，以保证腹板的, 6 1.0局部稳定性。按照规范TJ17-74规定，横加劲肋间距a应满足：从剪力最大的区格I来考虑，该区格中点截面的腹板高度:妃=60+(10-60)130-15妃=60+(10-60)130-15250-15=79.6cm，因『翌56<80>故在梁高减小的区格1内可不另设加劲肋从梁高与弯矩都较大的区格II来考虑：该区格左边截面的剪力：Q,9.7-1.94x（5-2.18），4.221；该截面的弯矩：—,9.7x2.18-1.94x -2.18',13.43t-m；2腹板平均剪应力：岸4冲/皿0腹板弯曲压应力：，144.14kg/cm2；fh]2f100¥bfh]2f100¥b——,144.14L1008丿:100x1.0丿,144.14查表得n；得出:a<2000x1002000001530-2500上式中分母为负值，按TJ17-74规定，横加劲肋要按最大间距a=2h=200cm布置。0实际上由于平面钢闸门有横向加劲肋，其间距为260cm,虽然大于2h，但从上列计算0可见，腹板中部区格的剪应力很小，主要受弯应力的作用，且h/5=100也不算大（同0h/6<160相比），显然，腹板有足够的局部稳定性，故在横隔板之间可不再另设横加0劲肋。横加劲肋的尺寸：因横隔板兼做横加劲肋，其尺寸远较一般横加劲肋为大，显然能够满足当a>2h时须相应增大加劲肋尺寸的要求，故不必计算加劲肋的尺寸。09.3面板设计面板是闸门结构的重要构件，一般做成平面，钢面板的优点是不透水、经久耐用、面板与梁系连接在一起，使闸门具有很大的刚度。根据《钢闸门设计规范SDJ13-78》关于面板的计算，先估算面板的厚度，在主梁截面选样之后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。1、估算面板厚度b/a表9-3四边固定矩形弹性薄板受均匀荷载的弯应力系数k（卩=0.3）b/a验算点※修k验算点b/a22.5OOk表9-4面板厚度计算表区格高度区格宽度b/a四边固定弯应力系数区格中心水压强弹塑性调整系数材料抗弯容许应力材料抗弯容许应力面板厚度a(cm)b(cm)KP(kg/cm2)a［。］(kg/cm2)［。］(kg/cm2)6(cm)2.0注：面板边长a、b都从面板与连接焊缝算起，主梁上翼缘宽度为14cm。假定梁格布置的尺寸如图1所示。面板厚度按下式计算，结果见表9-4：式中：k一四边固定的矩形薄板在支承长边中点的弯应力系数，可从表9-3查得；a—弹塑性调整系数；当b/a<3时，a=1.65，则€=0.0205。无；当b/a<3时，a=1.65，则€=0.0212。而；根据上述计算，确定面板厚度6=。2、面板与梁格的连接计算面板挠曲时产生的横拉力N的计算：面板区格辺偏于安全的按两端铰接考虑，己知该区格的平均水压强度p=/cm2，板跨l=a=53cm，板厚6=，板条的弯曲刚度：八 E€3 2.1x106X0.83D=―仁 = 7 .—=98461.54kg•cm?。1211—卩2丿 12(1—0.3J2板条在仅有p作用下的跨中挠度:※⑵※

384贝上 a(1+a)2=3［导f=3x［嘗］=1.62；由上式得出 a=0.62面板横拉力：兀2DN= 以=213.58kg/cm；L2面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力:T=竺=422.58kg/cm；0面板与主梁连接的焊缝厚度：I(t¥>2+12Ih= 丄丄=0.37cm；/ 0.7x[th]i面板与梁格连接焊缝取其最小厚度h=6mm。f9.4水平次梁、顶梁、底梁的设计1、荷载与内力计算水平次梁和顶、底梁都是支承在横隔板上的连续梁，作用在它们上面的水压力按下式计算：q=P(a+a)/2上下具体计算见表9-5。表9-5水平梁荷载计算表梁号梁轴线处水压强度p(t/m2梁号梁轴线处水压强度p(t/m2)梁间距a(m)(a上+a下)/2q(t/m2)3(上主梁)4备注顶梁荷载按下式计算:1.5721.57 x 2 31.72 （下主梁） （底梁） 由表9-5得出，水平次梁计算荷载按2.255t/m,水平次梁为四跨连续梁，跨度为。水平次梁局部弯曲时的边跨中弯矩为：M'=0.077ql2=0.83t•m；次中支座的负弯矩为:M，二次B0.107ql2=1.15t•m；2、截面选择截面模量为：E M1.15x105 *八W=——= =71.9cm3；g]1600考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选［18a，查表得:A=2,W=3，I=4，b=，d=x x 1图9-6水平次梁计入部分面板的联合作用后的组合截面面板作为次梁翼缘计算宽度按下式计算，并取其中的最小值。B<b1+605=6.8+60X0.8=；B=Zb（对跨间正弯矩段）；1B=Zb（对支座负弯矩段）；2TOC\o"1-5"\h\z按5号梁计算，该梁间距b=世2=84土81=82.5cm。确定上式中面板的有效宽2 2度系数Z时，需要知道梁弯矩零点之间的距离1与梁间距b之比值。对于第一跨中正0弯矩段取1=X218二，对于支座负弯矩段取1=X218=。根据1/b查表得出Z值。0 0 0对于1/b=174.4/82.5=2.114，查表得Z=0.718，则0 1B=0.718x82.5=59.2cm。※彳※淤淤5淤对于1/b=104/82.5=1.057，查表得Z=0.313,则B=25.8cm。0 1 对第一跨中选用B二，则水平次梁组合截面面积：X0.8=2。组合截面形心到槽钢中心线的距离：54.8x0.8x9.4e= =5.93cm。69.53跨中组合截面的惯性矩及截面模量为：I =2712.18cm4；次中W=2712.18=182.03cm3。min14.9对支座段选用B=30cm,则组合截面面积：A=25.69,30x0.8=49.71cm2；组合截面形心到槽钢中心线的距离:30x0.8x9.4组合截面形心到槽钢中心线的距离:e= =4.54cm。49.71支座组合截面的惯性矩及截面模量:2379.61cm2379.61cm4；次BW=2379.61=176.27cm3。min13.53、水平次梁的强度验算由于支座B弯矩最大，而截面模量较小，当不考虑水平次梁与主梁的整体弯曲时,只需要验算支座B截面的弯曲强度，即:11U1。二M'/W==652.41kg/cm2<[o]=1600kg/cm2；次 次B min176.27说明水平次梁选用［18a满足要求。如果考虑横向隔板的牵制使水平次梁与主梁共同工作而发生的整体弯曲，仅由整体弯曲在水平次梁内引起的弯矩按下式计算：M"=MI/(I+nI/n)。次主次主次次主对应于水平次梁边跨中点及第二支座B处的主梁截面中一中及B—B,这两个截面的惯性矩和弯矩分别为：I主中=289200cm4,主中I主中=289200cm4,主中1.94x102x1.09-1.94x0.81522=9.931.m；I =467980cm4,M=1.94乂10x2.18-1.94x1.9052,17.63t・m；主B 主B2根据梁格的布置，已知水平次梁数目n=4,主梁数目n=2，计算得出:次 主M〃次中二2712.18M〃次中二9.93 4 =0.09t•m；289200+-x2712.182M"=次主17.63 23祟1 ,0.09t-m；M"=次主444507+-x2379.612水平次梁在第一跨中和第二支座B截面内的总弯矩分别为:M=M'+M"=0.83+0.09=0.92t・m；次中 次中 次中M=M'+M"=1.15-0.09=1.06t-m；次B次B 次B按M再次验算截面强度与前次进行比较。次跨中截面弯应力：。=M/W=°.92€I05，503.7kg/cm2；次中次中min182.031d1c\支座B截面弯应力：。二M/W= 一堂5,601.4kg/cm2。次B 次Bmin176.27图9-7主梁的变截面梁段从以上验算结果，其弯应力均小于前次未考虑水平次梁与主梁整体弯曲时的弯应力值/cm2o轧成梁的剪应力一般很小，可不必验算。4、水平次梁局部弯曲的挠度验算受均匀荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在B支座截面内的弯矩已经计算出，即M=2.22t・m，则边跨挠度可近似的按下式计算：次Bf/l=5ql3/EI-MI/16EI次 次B 次,0.0028<［f/1］，1/250,0.004；故水平次梁选用［18a满足刚度和强度的要求。9.5横隔板设计横隔板兼做竖直次梁，主要承受水平次梁、顶梁、底梁传来的集中荷载和面板传来的分布荷载，它支承在主梁上，计算时可作为承受三角形分布水压力而支承在主梁上的双悬臂梁。作用在每片横隔板悬臂段的最大负弯矩：rs^1 r\7M=――x2.18x——=7.151-m。2 3横隔板的腹板选用与主梁腹板同高，采用1000X8mm，翼缘利用面板，后翼缘采用扁钢200X8mm。前翼缘可利用的面板宽度按下式计算：B=Zb2式中横隔板间距b=218cm，按1/b=2XZ=0.58，故B=ZX218=126cm。0 2 2图9-8横隔板截面截面形心到腹板中心线的距离：130x0.8x50.4-20x0.8x50.4…ce= =22.18cm；130x0.8+20x0.8+100x0.8截面惯性矩：=273130.87cm4；抗弯截面模量:273130.87min72.98=3742.54cm3抗弯截面模量:273130.87min72.98=3742.54cm3；验算弯应力：„=-^―min7.15x1053742.54=191.Mg/cm2＜［。］。由于横隔板截面高度较大，剪切强度更不必验算，横隔板翼缘焊缝釆用最小焊缝厚度h=6mm。f9.6纵向联接系设计1、荷载与内力计算纵向联接系承受闸门的自重，露顶式平面钢闸门门叶自重G按下式计算:G=KKKH1.43B0.88=0.81x1.0x0.13x6.01.43x100.88=10.361；cy下游纵向联接系承受X。414纵向联接系视作简支的平面桁架，节点荷载为： 一=1.04t。4计算杆件内力，如图9-9所示。※了※淤淤8淤淤淤8淤图9-9纵向联接系计算图2、 斜杆截面计算斜杆受的最大拉力N=0.51t,但考虑闸门偶然扭曲时可能受压力，故长细比的限制值应与压杆相同，即入W[入]=200。选用单角钢Z100X8，查表得截面面积A=2，回转半径r二。y0斜杆计算长度：l=0.*'2.62+2.182=3.05m；0长细比：,=丄=3.05X100=154<[X]=200；r1.98y0510按拉杆验算强度：„= =33kg/cm2<0.85[o]=1360kg/cm2。15.63、 斜杆与节点连接焊缝计算斜杆角钢直接焊在主梁的下翼缘上，其焊缝的承载能力按把该斜杆当作轴心压杆时的承载能力等强的条件来设计。斜杆的稳定系数根据长细比入二154查表得…=0.292则斜杆当作压杆时的承载力:需要的贴角焊缝总面积：=]N7288.3,c「= =6.3cm2；fTh-l-1150若角钢的肢尖和肢背均取焊缝厚度为h=6mm，则肢尖处的焊缝长度:f0.3A0.3x6.3 ._l、=-——f= =4.5cm；f0.7hf0.7x0.6采用l'=6cm。f07A肢背处的焊缝长度：l”=丄0.7x6.3-= =10.5cm；f0.7h0.7x0.6采用l"=11cm。f9.7边梁设计边梁的截面型式采用单腹式，截面尺寸按构造要求确定，即截面高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装滚轮，后翼缘宽度不小于30cm。边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计时可将容许应力值降低20%作为考虑受扭影响的安全储备。图9-10边梁截面图1、 荷载与内力计算，在闸门两侧边梁上各设2个滚轮。水平荷载主要是主梁传来的水平荷载，还有顶梁、底梁和各水平次梁端支座传来的水平荷载。为了简化计算起见，可假定这些荷载全部作用于主梁端部，所以在每个主梁端部作用于边梁上的荷载为R=9.7t。竖向荷载有闸门自重、滚轮摩阻力、止水摩阻力、起吊力等。作用在一个边梁上的起吊力的大小估计为25t。内力计算为了增加启门时的稳定性，可将上、下两个滚轮的距离布置的大一些，其间距为主梁间距。上滚轮所受的压力：R9.7t；下滚轮所受的压力：R9.7t；最大弯矩：1 2rsM=9.7x^=12.61•m；最大剪力：Q=9.7t。max 2 max在最大弯矩作用截面上的轴向力（等于起吊力减去滚轮的摩阻力）N=25-9.7x0.12=23.841。2、 边梁的强度验算截面面积：A=60x1.0+2x30x1.4=144cm2；面积矩：S=1.4x30x30.7+1x30x15=1740cm3；max1x603截面惯性矩：I=— +2x30x1.4x30.72=97169cm4；12截面模量：W=97169=3095顷3；31.4截面边缘最大应力验算：„ =N+Mmax=573kg/cm2<0.8[oX1600=1280kg/cm2；maxA JW※臼※腹板与下翼缘连接处折算应力验算:€=N, X2-=555kg/cm2；AWy„==127.5kg/cm2；18€=y：€2,3„2=597kg/cm2<0.8[€]=1280kg/cm2；zh腹板最大剪应力验算：„==173.6kg/cm2<0.8[„]=0.8x950=760kg/cm2；18以上验算均满足强度要求。9.8行走支承设计行走支承承担闸门上的全部水压力，然后通过埋设轨道将水压力再传给闸墩或边墩。为防止闸门在运行时前后碰撞、左右歪斜而受卡，以保证闸门在门槽中顺利启闭,还需设置导向装置，即侧轮。目前行走支承装置分为滑动式行走支承与滚动式行走支承两大类。由于滑动式行走支承的摩擦阻力较大，为减小启闭力，可采用滚动式行走支承。滚动式行走支承的型式有滚轮和链轮两种，在同一情况下，滚轮式支承的摩擦阻力仅为胶木滑道的1/2〜1/3。滚轮式支承的型式有简支轮、悬臂轮等，对于一般水头的中、小型工作闸门，多采用简支轴式定轮，其轴安设在边梁双腹板上，可避免轴的弯曲力矩过大的情况发生。1、简直轮计算最大轮压：P=1.1xR=1.1x9.7=10.671牝110kN（式中1.1为动载系数），轮直径:①80cm，踏面宽度：b=12cm，轮轴：①12cm。①轮子的接触应力€€max轮子材料选用ZG310-570，［。］=320MPa，则s€ <3.0€=3.0x320=960MPa；max s满足强度要求。※讨※

轮轴的弯曲应力轮轴的弯曲应力计算图如下:图9-11轮轴计算简图 （单位：cm）轴径d=12cm,支承跨距L=26cm,轴套长度l=20cm,则L-1 26-20ca— 3cm；2 2弯曲应力：P，4“）-26N/mm2；0.785d3轮轴材料选用40Cr轮轴材料选用40Cr（调质处理），［o］=320MPao轮轴的剪应力8pT-林-7N/mm2"T]-2"轮轴的剪应力8pT-林-7N/mm2"T]-2"。轴套的承载应力p110x10cgdl 12X20-4.6N/mm2<[„cg]=40MPa；轴套用钢基铜塑复合材料。轴承座的局部紧接承压应力 8.8N/mm2<[„]-80MPa。cj28d2X5.2X12 cj2、轨道的计算滚轮荷载P=110kN,轨道材料为ZG310—570。轨道底板混凝土承压应力110x10

-0.92N/mm2；

h3hB 3x20x20kk二期混凝土为C25，其［。］=9N/mm2oh图9-12轨道截面尺寸（单位：cm）轨道横截面弯曲应力5x133其中：I-3.5x20x7.452+3.5x15x9.052+5x13x0.82+ 9142cm4；k 129142W =846cm3；k10.8※卩※3Ph€= k8Wk=9.8N/mm2<[€]=3Ph€= k8Wk轨道颈部的局部承压应力€=3€；=12.7N/mm2<[€]=140N/mm2。cdhO29.9闸门启门力和吊座计算1、闸门启门力计算具体计算见“启闭机选型”一节。2、吊轴和吊耳板验算①吊轴采用3号钢，［t］=650kg/cm2，采用双吊点，每边起吊力为:TOC\o"1-5"\h\zT 403N=1.2x-=1.2x—=24.21；\o"CurrentDocument"2 2吊轴每边的剪力：Q=生=I')=12.1t；\o"CurrentDocument"2 2需要吊轴截面积：A=纟=1210°=18.6cm2；［…］650所以吊轴直径：d=4A=4X186=4.9cm。、'兀¥兀②吊耳板强度验算按局部紧接承压条件，吊耳板采用A3钢板，其［°罗二8。眼/顷2,需要的厚度为:=3.8cm；O=N==3.8cm；一d[€「8x800cj因此在边梁腹板端部的两侧各焊接一块厚度为2cm的加强板。加强板采用圆形,其直径取为3d=3X8=24cm。N 24.2x103€= = cj dO 8x4=756kg/cm=756kg/cm2k€=€122+42=945kg/cm2<0.8[€]=960kg/cm2；

kcj122—42 k※^※※饵※※饵※※饵※※饵※※於※※於※故满足强度要求。9平面钢闸门防腐9.1腐蚀原因类型平面钢闸门腐蚀主要是化学过程，可分为化学腐蚀和电化学腐蚀。1、 化学腐蚀化学腐蚀是金属表面的原子直接与反应物（如氧、水、酸）的分子相互作用，遵循化学的多相反应机理。2、 电化学腐蚀电化学腐蚀机理是：在电解质溶液中，金属表面各个部分的电位不同，构成腐蚀电池，在这种电池中，阳极上的金属溶解成为金属离子进入溶液，放出的电子流到阴极消耗掉，整个过程伴随着电流的产生。钢闸门所用钢铁的成分除铁之外，还含有石墨、渗碳体（FeC）以及其它金属和杂质，它们大多数腐蚀电位比铁高，这样形成的腐3蚀电池的阳极为铁，而阴极为杂质。由于铁与杂质紧密接触，遇到含有酸、碱、盐的水溶液、海水或者潮湿的大气构成的电解质溶液，满足形成原电池的三个条件。钢闸门的腐蚀主要以电化学腐蚀为主。此外，外界环境因素，如水温、pH值、水质污染、水阻率、流速、钢闸门在水中的不同位置、生物附着情况及钢闸门表面防腐涂层状况等，也对钢闸门的腐蚀产生很大影响。9.2常用防腐蚀方法目前，较常见的钢闸门防腐蚀方法有涂料保护法、金属热喷涂保护、喷涂聚脲弹性体保护、电化学保护法等。1、 涂料保护涂料防腐是用环氧类、树脂类或者氯化橡胶类等高性能涂料涂敷在钢件表面，使闸门表面与水或其它引起腐蚀的介质隔离，达到防腐的目的。防腐蚀涂层系统由与基体金属附着良好的底漆和具有耐候、耐水性的面漆组成，中间漆选用能增加与底漆、面漆之间结合力且有一定耐蚀性能的涂料。这种方法在国内应用最为广泛。2、 金属热喷涂金属热喷涂保护系统包括金属喷涂层和涂料封闭层。目前应用广泛的金属热喷涂材料有锌、铝、锌铝合金和铝镁合金。该措施对于钢闸门具有隔绝封闭电解液和电化学的双重保护作用：一是象涂料保护那样把钢闸门基体与水或其它引起腐蚀的介质隔离开来，避免形成原电池腐蚀；二是从理论上讲，金属喷涂层不可避免存在细微孔隙，使得钢闸门基体与水溶液接触，如果涂料封闭层发生破损，由于喷涂金属电位比铁电位更低，这样就形成了腐蚀电池，喷涂金属失去电子成为阳极，而铁则为阴极受到保护，起到牺牲阳极保护阴极的作用。3、 喷涂聚脲弹性体聚脲弹性体技术是为适应苛刻腐蚀环境和环保需求而研制、开发的一种新型无溶剂、无污染的防腐保护措施。聚脲弹性体为A、B两组份，通过一定压力下撞击混合喷涂在钢件表面，使钢件表面与腐蚀性介质隔离，从而实现防腐的目的。聚脲弹性体具有优异的防腐蚀性能；具有高附着力，同钢铁基体附着力为普通涂料的2-3倍；具有较高的强度和柔韧性，喷涂层抗外力破坏能力强；具有优异的耐水性能及耐老化性能，可以保证有20-30年甚至更长的使用寿命。4、 阴极保护阴极保护的原理是给金属补充大量的电子，使被保护金属整体处于电子过剩的状态，使金属表面各点达到同一负电位，金属原子不容易失去电子而变成离子溶入溶液。分为牺牲阳极保护法和外加电流保护法。牺牲阳极保护将电位更负的金属与被保护金属连接，并处于同一电解质中，使该金属上的电子转移到被保护金属上去，使整个被保护金属处于一个较负的相同电位下，同时金属变成离子而牺牲。外加电流保护利用外加直流电，负极接在被保护金属上成为阴极，正极接辅助阳极。由于金属结构受条件限制，用该方法在管理上尚有困难。9.3防腐方案选择1、防腐方案经济技术分析※舀※※舀※※布※※布※※伟※※伟※涂料保护涂料保护法是传统的防腐措施，工艺简单，施工费用低廉，但保护年限相对较短，在正确使用涂料防腐条件下，目前全国腐蚀学会论证结论为5〜10年（一般不超过10年）。因此，对于运行环境好、检修方便、保护年限要求不高的金属结构，优先考虑涂料保护法。另外，具备检修条件的金属结构设备，也可选择这种防腐措施。金属热喷涂金属热喷涂防腐工艺相对涂料防腐，工艺稍显复杂，一次投资较大，但其运行管理费用相对较低，并可延长设备使用年限，推迟设备更新改造资金投入。金属热喷涂和涂料的复合保护系统能发挥最佳协同效应，防护寿命可达20年以上。该方法适合应用于经常处于水下或干湿交替等环境恶劣，且不易检修或检修对发电、泄洪或航运等有较大影响的金属结构。喷涂聚脲弹性体聚脲弹性体对沿海挡潮闸钢闸门防腐蚀具有独特的技术优势，与涂层保护、喷金属防腐蚀技术相比，具有附着力高、固化快、施工工效高、防腐效果好、使用寿命长、适于全年施工等优点，其一次投入较大，但年保护费用比涂料保护和喷金属防腐蚀低，具有明显的经济优势。阴极保护该方法适用于常年在富含电解质水溶液中运行的钢构件，对于常暴露在大气中或者干湿交替环境中的构件，防腐效果不如涂料保护及金属热喷涂。根据阴极保护在三峡工程金属结构中的应用研究得知，涂层加阴极保护可使金属结构的保护寿命达30年左右，是目前对构件保护年限比较长的一种防腐