深圳超大截面钢管混凝土柱施工技术综合报告×米

****大厦超大截面钢管混凝土柱施工技术科技成果鉴定综合研究报告中国建筑*****有限公司2010年5月目录TOC\o"1-4"\u综合研究报告I1.任务来源11.1.工程简介11.2.现有施工技术存在的问题11.3.任务的提出22.应用领域和核心技术22.1.应用领域22.2.核心技术23.性能指标513.1.模拟试验中钢管混凝土柱完整性检测513.2.模拟试验中考虑浮浆强度和焊接对混凝土强度的影响513.3.混凝土浇筑高度对钢管残余应力的影响513.4.现场残余应力检测51昼3.5.但狭施工缝处理措唱施项51墓3.6.仓道混凝土超高泵诸送禾51骄4.惊场与国内外同类源技术的比较滩51茶4.1.完约本综合施工技绕术覆盖内容较垂多顾51气4.2.再译本综合施工技启术难度大具有口一定的开创性老51瘦4.3.啦答本综合施工技术术注意技术与民经济的结合齿52勒4.4.忘腰综合施工技术哈达到国内领先联水平渗52逝5.宾旷成果的创新性塔先进性蜘52耗5.1.巧帆进行了箱形钢董管柱混凝土柱他钢板残余应力牙的控制见52闪5.2.妈嘱压电陶瓷检测均52询5.3.箭坝泵送系统的技堂术创新抹52孙5.4.反膨焊接对混凝土您强度影响的研纽究欠53叼6.眼旧作用意义（直默接经济效益和征社会效益）摩53寿6.1.叛冶直接经济效益鉴53希6.2.兵终社会效益研53胆7.父戏推广应用等情低况手54柿7.1.粉减推广应用范围惜和条件顿54盟7.2.肝拍推广应用的前娱景葵54窝7.3.洁授存在的问题和类改进意见荣54左****赌大厦超大截面移钢管混凝土柱打施工技术综合研究报告任务来源工程简介赴深圳鞭***壁****其由深圳市引**科房地产股份有宫限公司开发兴牧建，位于深圳业市罗湖区走***圆，北临红宝路希，西面临深圳情市移**苗剧院。本工程斯由沃A懒、湖B饰、申C扯、摄D枣、叫E微座组成的群体拿建筑，地下四符层，地上裙楼独四层，其唉中惕A忆座主塔楼为地厉上吨10历0掀层，高度过4栏41.8势m妈。诚B滩～葡E掩座附楼丙为注2晕6款～巨3译2哀层，为普通超痒高层。建筑面杨积共某602401荐.75m竖2娘，其中地下室出建筑面积为雁126163命.13梅m墨2肝。该工程是集摇超五星级豪华煎酒店、办公、桑大型商业、高难级公寓、住宅软为一体的大型思综合性建筑群岩。武A虏座建筑轮廓平昆面南北为弧形危，东西面为直卖线的垂直立面和，外筒艺由番1泰6粪根箱型钢管砼馅柱和矩形斜撑拘组成，外筒通甜过伸臂桁架与夹核心筒剪力墙青型钢柱连接成硬一体，大楼顶摘部戴9齐4货层以上为拱结买构。锄现有施工技术侮存在的问题灌涂卫钢管柱内部结嗓构复杂，混凝搂土施工质量难献以保证。国内呼常用的钢管混随凝土柱内部无曾栓钉、隔板及在钢筋，施工较多为方便，本工劣程钢管柱内部前复杂，要保证济混凝土施工质带量难度较大。扫哀误现有技术未考饶虑混凝土浇筑肤对钢板产生残照余应用的影响缩。过大的残余中应用会影响钢热管柱的正常使子用，现有施工繁技术未充分关凭注这一影响。辉现有技术未考慰虑钢筋、混凝佳土与钢结构施盏工的协调性。矮本项目的钢管上混凝土柱尺寸迈大，单层重量羞重，需要进行肢大量水平焊缝挪的焊接，如何猜控制钢筋的接赶头位置和混凝眼土的浇筑位置芒，使钢结构焊疲接施工最为方爱便是本项目需传要解决的一个笛问题。按C6负0粉、护C8痕0晃混凝土的超高孕泵送尚无成熟乞经验。本项目悦需虑将门C6回0挽、槐C8砍0着钢管柱内的混柜凝土泵送乖至跑40奔2第米的高度，现千有技术尚无成缩熟经验。陆体典复杂钢管混凝侍土（内部有纵沿横向隔板及三胖层钢筋）完整唤性与剥离情况得检测尚无成熟宜经验。现有技律术一般采用超迫声波对内部简网单的钢管混凝盐土进行检测，跟本项目所涉及矿的钢管混凝土糟结构复杂，不陡能采用超声波稳检测。络插团现有技术未考婆虑焊接温度对病钢管混凝土质糊量的影响。本提项目施工的钢嚷管柱外部需进咱行焊接，焊接公引起的温度升例高对混凝土质译量有何影响，网目前尚无成熟略经验，需要进旱一步研究总结胁。任务的提出瘦中国建筑私*****愿有限公司承担星了深圳时*****渐金融中心工程晌后，面临有规回定的时间内完攀成该工程的任究务，由于该工康程时间紧，工左程量大，施工贴技术难度较大纹，因此，公司合要求项目开展栏专项研究，力木争在规定的时稍间内以优良的晴质量完成工程辉任务。搁应用领域和核粗心技术应用领域谊本研究主要应碰用于超高层建沸筑施工中超大肤截面钢管混凝捐土柱的施工，夜对于类似工程初的设计、施工债也具有一定的财指导意义。核心技术模拟试验模拟试验简介械本试验在后**鞠金融中心项目买工地进行，该任建筑总高袋度末441.8驰m轧，鼻10毙0示层，结构形式馅为框架核心筒寻结构，核心筒宣为钢筋混凝土叉剪力墙，外框释筒惰由腰1童6仿根大截面的箱欲形专(郊矩苹形为)叶钢管混凝土柱耗组成。为了进甲行对比分析，抖本试验制作两鲜个同样钢管柱抗试件，混凝土属级别分别为极：退C6耽0借、撤C8温0捡。比钢管混凝土柱护子尺寸为侵2.1昏m×素2.1询m×三1.5m拜，与在建的深悔圳肆**拨金融中心大厦陈的钢管混凝土渴柱按鼓1宿：蜻1牙比例制作，钢蓝板取性40mm朽厚钢板制作，新柱四壁栓钉照帜深化图按实际俗设置，横隔板跳30mm同厚按深化图设土置两道，四侧航30mm辜厚的竖向隔板俊按深化图设置果，牛90mm监的竖板和钢梁场连接牛腿不设耀置，钢筋笼及接其他竖向钢筋裙按深化图设置睁。分别编号为接试件呢1壮、试件示2旱，混凝土强度洋分别黄为菊C6迹0寸、水C8轧0盯。朋图旧1血模拟试验柱试验主要内容着(1丧)朽浮浆强度试验侍(2干)波混凝土强度试初验熔(3转)旬焊接对钢管混字凝土强度的影堡响湿(4代)森混凝土完整性润检验（超声波盾检测与压电陶绿瓷检测）浮浆强度试验贞浮浆是混凝土贱浇筑必然会存窄在的一个问题狠，但是对于钢瘦管混凝土柱高湿抛自密实混凝挡土的浮浆研究相并不多见，因闯此针对该项目萍自密实混凝土猛，对上表面进支行抽芯试验，风芯样直径猪为苗74m亩m侄，高度蛋为型76m巡m辜，标准养门护救2江8岔天，进行抗压释试验。结果如仰下表所示：庸表书1烫混凝土抗压强示度寿混凝土级别昼C60锹C80蜻龄期粗2疾8伟天聋2注8冲天减试验柱上部抽烦芯试验毫（谢MP或a消）铜74.9最81.1摔从数据结果可拴以得到结论：秘对于钢管混凝耗土柱自密实混纪凝土的浮浆强奖度偏低于设计彩要求，主要由部于混凝土的养翠护条件不够。幼另外随着混凝秃土的标号的提工高，浮浆所带如来的影响越来厌越小，甚至可停以忽略。强度试验 涂在试验柱中心无做三组抽芯试佩验，芯样直径昼为符74m鄙m技，高度送为隐76m遥m苦。每个试件钻兔芯抽取模型中恋间部位的混凝晓土进行抗压试僻验，检查两个握试族件舅2俱8裕天的强度。最表脸2厌混凝土抽芯试吓验强度怜混凝土级别掠C60执C80打龄期撒2凳8蹲天廉2矿8桶天扬试验柱上部抽锣芯试验伙（吼MP庸a萌）思74.9鹅81.1庙试验柱中部抽妙芯试验校（莫MP存a左）湖61.2蕉82烘试验柱下部抽叠芯试验嘉（熄MP患a能）贫63.9忙84.5雅从上面数据进破行分析：强度宇都满足设计要浸求；试验柱中蜓部的混凝土强塌度比设计强度细高宜2呼%垂左右，而且偏陵低于其它部位鹅抽芯试验数据俭。其吉中援C8沉0弊的上部试验强刘度与下部试验阁强度相差不大阅。主要原因是惭因为模型试验扔试件采用蓄水坦养护，所以上邻部试件强度偏辰高一些，而下嫩部混凝土经过柳沉淀作用也会欠偏高一些，中殖部的试件最接碧近设计强度。解焊接对钢管混唯凝土强度的影超响兰为了研究焊接五对钢管混凝土你的影响，模拟律现场的焊接情赖况，分别对试效件恳1景、试秤件浸2锋做糕“墓焊接影响试阿验白”叹，试狸件旗1激、试床件够2甲按下图设框置贞3圆块钢板，钢板俱在工厂加工制使作时随模型一退并制作好。在姑三块钢板端头斗分别焊接一抵块益300mm×洞100mm×吼30m叨m脏的钢板，采用恒单面坡口全熔到透焊接在距离匪钢葛柱萌170m起m予、朱370m菊m此、蔽570m霞m羡的位置，如下白图所示。冷图扇2惰模拟试验柱钢胀板焊接位置示吉意估图或偿混凝土浇筑饿后喇2泽8裤天，分别钻芯澡抽取离焊接部埋位较近的点，陡位置如下图，浑进行抗压试验评，检查圆柱体秩抗压强度。饲图椒3恰模拟试验柱抽茧芯位置示意图拴表课3富混凝土抽芯取院样强度啄构件名称骡构件标号润取样直径此高度架抗压强度激外观质量补焊要接衡170娘m钟m絮位置按C60缸74mm柿75mm财72.3MP悠a割完好宽C80耽74mm抄76mm径88.2M羡Pa象完好谷焊父接李370驻m骑m束位置蹈C60仇74mm非75mm查72.7M刊Pa滴完好削C80杰74mm针76mm乒102.1仪MPa动完好璃焊柱接快570江m侵m乓位置吹C60抢74mm涌76mm糟73.7M扔Pa锈完好嘴C80蜂74mm耕76mm缝84.8M貌Pa狮完好贺图错4主混凝土强度随谜焊接位置变化痒曲线置图胶抽从上图可以清钢晰的看到：焊税接后混凝土强惑度均明显高于杠设计强度，因谦此可以认为，何焊接对混凝土影强度基本没有狸影响，即在混央凝土浇筑私后拴7耗天后，在距离菌混凝土表筐面居170m暑m诵的土方进行外蒸部钢梁的焊接乡对混凝土质量服是没有明显影磨响的。您完整性试弃验野-播超声波检测腰钢管柱混凝土候浇灌以后，由能于混凝土在凝策固的过程中和桐凝固以后随时桐间的推移会产讯生收缩，而钢尊材自身的变形他则较小，有可脸能在混凝土与历钢管柱侧壁、稳隔板等接触部叼位产生缝隙，歉特别是横隔板狗下，由于重力故作用及无法振土捣等因素影响己，缝隙可能比展较明显，为了春研究验证混凝举土自收缩变形锡情况及是否产卷生缝隙，特采日用超声波法进京行检测。泳试服件闸1羡、试莲件青2赵均埋设有超声悔波管，可用来甘检测混凝土内去部及混凝土与现柱壁之间是否养存在缝隙。私监测时，在超畅声波管内发射北信号，在埋设夕在混凝土内部奇及钢管柱外部撤超声波管内接恩收信号，通过扛接收到的超声已波进行分析判鞭断。如下图所森示忠:恶1达、聋2柴号试件均做该矛超声波检测试芬验，每个试件续由中心椅向禁4曲个方向，分上静、中、下分别碌发射超声波，鬼每个试件得脆出甘1样2千个数据，全面专检测混凝土的程密实情况。嚼图市5锄模拟试验柱超忘声波控制点示拢意凉图姜窑超声波的检测各情米况如下表所示饺：沙表南4征超声波检测数懒据犁编号兽构件尺寸盛剖面垃测试深度垫（献m槐）榴平均声速男（帝km/屯s乳）甩声速异常判定录值栽(校km/s)冠声速标准值北（奥km/蜻s恰）惹离散系数穿（霞%申）客声波透射法检方测各剖面情况酿描述们1莫1500*凭2100*窃2100组21渠1.5欣3.69宗2.811详0.423姓11.5竹0.66m-丝1.31湿m面信号微弱，无紧法辨识首波猎27薪1.5清4.688咬4.312详0.178肺3.8蜂信号正常丧32竞1.5讯4.472焰4.264糊0.098皱2.2灾构件顶面植至狗0.6凳m叨信号紊乱，无乒法辨识首波，弹其余测点正常茫14吊1.5眼3.793罚2.128裕0.781讲20.6陕0.5m-里1.25果m势信号微弱，无尼法辨识首波，能其余测点信号上正常僚46秀1.5捉4.4日3.813奏0.28饿6.4休信号正常找53步1.5痒4.118经3.793晃0.159葛3.9匀0.35m-厉0.45润m雨信号微弱，无身法辨识首波，害其余测点信号淘正常馋56匙1.5桂4.479余4.017私0.224站5.0欢柱身大部分信彼号紊乱，无法劳辨识首波严67拣1.5祸4.286哥3.855室0.232啄5.4凤柱身大部分信校号紊乱，无法信辨识首波胜2婚1500*徐2100*目2100扰12怪1.5肠4.421简3.488未0.439挤9.9博信号首波较为泼明显，波速不顷稳定谈13冶1.5讽4.44晃3.553扭0.45娱10.1堵0.23m-学0.33夕m勺，葱0.75-0炕.8暑8董信号微弱，无妖法辨识首波广14丽1.5毛3.353伏2.088理0.642完19.2怎0.45-1淡.姐1武信号微弱，无吊法辨识首波杀23耀1.5使3.578恐2.353棉0.599互16.7享0.1-0.眨3烟3要信号微弱，无辉法辨识首波蜜24咬1.5蛮4.376应3.588岛0.375犁8.6古信号首波较为粥明显，波速不味稳定好27露1.5础4.8鄙4.675善0.06泊1.2宇信号正常痒34蚁1.5施3.577潮2.55搭0.503搬14.1深0.1-0.候2抓3泄信号微弱，大纲部分信号紊乱食，无法辨识首痒波孝46除1.5塔4.839麦4.712倘0.061社1.3架信号正常直53刻1.5子4.694绍4168稻0.264桂5.6合柱身大部分信完号紊乱，无法桑辨识首波灯检测结论：本剂次通过超声波息检测雀的竿2纸根钢管混凝土趟模型柱，由于拴大部分信号紊师乱，无法识别板首波，无法对腰混凝土的完整孩性及混凝土与悲钢管之间的剥看离情况进行有判效判断，因此托对于大型复杂戴钢管混凝土柱微（内部设有纵千横向隔板以及御多层钢筋笼的翁钢管混凝土柱友）应该寻求新街的检测方式来菊判断钢管混凝锣土柱的完整情偷况，以及混凝拦土与钢管壁之组间的剥离情况纯。袖完整性试疾验个-友压电陶瓷祸采用压电材料洪对结构进行健脑康监测的方法垃主要分为被动轧法和主动法，驼而后者又可划赔分为机械阻抗季法和波传播法咬，本次监测采祥用的是波传播志法。应力波在委各向异性的混稍凝土中传播时晒会发生衰减，屡同时在不同介居质表面处还会世发生反射和折齐射。下图块中义W贱I感、当W幼T缸、线W篇R掏分别为在裂缝滚处附近的入射饰波、透射波和义反射波找，跌E厘I黄、秤E晚T班、胃E昂R探分别为相应的慕应力波能量。效根据能量守恒抹原理得：屿莫扔EI=EH信+ER+ET便苏掘忘蚀(咬1)键式洒中墙E顷H翼为由于材料的姐不均匀以及质海点间的摩擦等们造成的能量损趋失闷。便词而陶始斯旬说WRWTWRWTWI司图称6钥应力波在裂缝自处的传播过果程炸结在入射波能量办不变时，传播霞基体中微裂缝报数量越多，应恨力波被反射的俱几率越大，熟即者E卧R究不断增大；又另因道E朗H斑的产生过程不轰可逆，羡即葡E层H臣不减小，因而翠在激励能唱源恒定时重，难E坑T苏将随裂缝数目洪的增多而不断奇减小。本次监僚测即是基于此割能量守恒原理选，通过分析透翠射波能量变化信来判定是否存土在缺陷。奖采用小波包对反本次监测数据精进行分析，该债分析方法比小两波分析法更精万细，可对小波覆分析没有细分脚的高频部分进篇一步分解，并迹能根据被分析刚信号的特征，递自适应的选择怪相应频带，使危之与信号的频挖谱相匹配，提缘高了至时析-恐频分辨率。假劳设寇S翅为含她有鼓n青个采样点的原弄始监测信号居，绘s届为明S悟经锄N讽层小波包分解危重构后得到的降末层各频带的读子信号，则：沿半刺臂朵融（让2墨）碌定义表征原始货信号经小波包寺分解后的末层钢信号中各频带雕子信号能量的罩向量为：隐针抓患愿烟（烧3驳）载式副中庙e划为末层各频带润子信号的能量窃，且圆执暑布伟酸聋（薪4房）你式童中劫x副k索为易S排分解重构后所幕得末层各频带根信号中的数据郊点读。弱S济经小波包分解款后所得的向奔量脉E刚I血中各点的和为璃覆活羞较比拢（艳5妇）念本试验中对信队号选躲用慨‘剩db淋1骤’睛小波进志行拜3盟层小波包分解她。由于不同提面罚PZ斤T池传感器能量指石标水平不一样张，所以先将每膛面的能量指标振进行归一化，库即在(N=A,.沟,结D轿；筐k=1..n抬)萍士(6)坛式肾中屠N脆代虽表怎CFS准T遣柱状的叛A遮、料B锅、惠C忧和坡D营四个面衡，搅n暴为一个激励源木下每个鲜面立PZ环T复片的数目，惠为一个激励源灶下驻N甩面所饲有拿PZ搅T程传感器接受到酬的能量平均值怠。煎虹虑第玉板(7)倚式中毛为凭N课面厉第忘k液个变PZ六T叛传感器归一化纲后的能量。血定义损伤指标丑即均方根偏差裁（谣RMS箱D碎）如下孝台市窗(8)约定义的评估指吴标代表了每组江压电陶瓷传感岗器测得能量的密离散性。由于作压电陶瓷传感糕器的输出与传细播的应力波强贡度有关，损伤所或者剥离处接认受到的能量和腿幅值会远远小勒于无损处，并偿且各测点能量惧的离散性会超垒过正常水平，碰即妨RMS暑D景过大。雨压电陶瓷片洲布置现场实物亿图和内部智能誓骨料绑扎实物幕图见下图浮。柱子立面摘分别为妙A贸、楼B烂、浙C辰、懒D哪四个面，上表凝面具为测E忙面，每个首侧面梁面均黏贴凑9怨个压电陶瓷片绢，上面黏岸贴便8跳个压电陶瓷片滤；横隔板将柱况子分成三层，项每层中间安置勉一个智能骨料晶，绑扎在钢筋绸笼上。第二层榆四个角部上分荒别安装一个，佣绑扎在竖向钢运筋上。PZT片PZT片属图的7惜信压电陶瓷片布法置实物图SASA胳图很8芝壁内部智能骨料巴绑扎实物图蠢2008.0领8.1上3炸试皆件谜1携和试筹件妄2镰在监测时间内波钢管壁和混凝疗土粘结情况的坚损伤指标见绸图汇9拴所示。魄图料9C6返0奶和途C80CFS省T董柱在监测时间杠内钢管壁和混魂凝土粘结情况崖的损伤指标陈试件在监测时昏间内混凝土与衡横隔板粘结情调况的损伤指标巷见症图坑1穗0餐。吗200浪8池年层8戴月府1期3遇日贤监测结喝果选匪灭2008穷.08.1陕5屈监测结果封图虏10C6较0俩和蹦C80CFS储T睬柱在监测时间婚内混凝土与横葡隔板粘结情况予的损伤指标都试张件堂1邪和试牲件四2沫在监测时间内男混凝土内部完稼整性监测的损万伤指标。剥表汽5读联混凝土内部完衫整性监测结果雹激燕励拐S惕A叨编号烛内肆部冬S章A贷编号杨RMSD乳2针4测5填6摊7茎C60研1.1174禾0.9291川0.9758闯0.9776刘8.4%挺1.1523述0.8766群0.9486临1.022辟6县11.7%慎C80件1.0645赶0.8663疼0.9891匙1.0800燥9.76%运0.9445锁1.1246么1.0453艰0.8856因10.6%臭从图表中可以角看出，不同监阳测工况己下婶PZ享T纪片或款者沿S奇A丈接受信号的能能量损伤指标即祖均方根偏差基羽本眨在皮12汪%凑以内，这与实电验室中得出的简参考值相差不监大，说明相同屡激励源下不同辟测点接受到信职号的能量较稳狗定，离散性小它，即应力波在窜传播过程中没骨有大幅度的衰权减。由此说明斜钢管壁与混凝戚土，横隔板与鲜混凝土之间没驶有明显的剥离骨损伤且内部混迹凝土质量均匀孝，通过比较不腥同监测时间内胁的损伤指标，卸其值变化幅度蚕不大，说明能喝量离散性随时陪间的变化趋势慧不大，即随着吹时间的增加，选钢管混凝土柱规的均匀程度基角本一致。鉴大型有限元软攻件分析龄由于箱形钢管深混凝土是受力分较为不利的一滚种截面，因此梳，设计单位要遣求要控制混凝银土的浇筑高度奉，使混凝土浇退筑过程中对钢艇管壁侧压力产念生的应力不要疤超过钢材强度伞的望20制%停，以避免该应皮力过大影响钢饮管自身的正常妖受力。经过对迷钢管柱采用有建限元分析计算摔，当采用两层亏高度嘉（快2*4.2=基8.纱4蠢米）连续浇筑妈混凝土时，混惨凝土侧压力在往钢管柱中产生使的最大应力弱是莲49.36M极P及a型，外壁柱最大尸变形命为志3.392m皱m牲，为相应截面依尺寸轰的挤1/116序4贩，此应力小于青钢板抗拉强旺度舞250MP弹a谱（钢板厚度表按深70m惹m汁考虑，钢材隆为峡Q34榴5北）务的态20铸%稳，满足设计要全求。因此，本尊工程的混凝土喝一次最大浇筑染高度不能超文过售8羞米。撕ANASY平S收模型介绍节柱截面采砍用态Z2洋A骤，截面尺寸为桑3950上×果2700斜×7上0绞；鹰竖向加劲肋截织面尺寸为沃400微×羽5绑0辫，沿高度方向网设泡置段2拳道袋，滨沿宽度方向设讨置酷1写道；科横隔板截面尺减寸为夕400嚼×3训0甜，楼层板面位呢置加两道加劲荒环板（分别位扭于梁上币下翼缘的位置利），楼层中间概加一道加劲环昏板；稻采用典型楼层贿层助高叼4.2昨m缓，建立四层模炮型；凭梁高按市照苦700m露m辱考虑肃计算模代型陵蚊Z授2哲A扔内横隔板、竖游向加劲肋设铸置大踪蜡横隔板截面网裂格划分晴图饲11ANA盈SY润S隙有限元模型蔑ANASY替S恋应力、应变分停析华考陈察累2浅层剃（奏8.冤4丢米）混凝土产活生的侧向压力鱼对矩形柱的影炎响。由于施工哄过程中混凝土掩产生的侧向压拳力位置的不确纠定性，将采用由均布加载的方邪式，采用最大徒侧压力。程侧压系数（考乓虑施工的动荷慧载）：冲底部产生的压膜强：诸产生的侧向力肺：背通过提取外壁特柱、纵向加劲寿板、横向加劲孙板的应力和变炊形来进行分析飘，云图如下所剂示：泼外壁柱密VonMi熄ses轨技应这力立朋字据嗽竖向加劲肋焦VonMi即ses暗乘应力绑横向加劲肋拜VonMi掏ses则地应力梳图汉12钳萌应力云图串ANASY荣S戚有限元分析总僻结（1）外壁柱计应力情况：最勇大醒VonMi倚ses硬应力速为杆49.373络N尺/mm2探，最大应力位舞置发生在外壁羊柱的四角，即麦横向壁板与竖古向壁板的相交猫处。葡变形情况：外乌壁柱产生的最袋大位移值狠为吼3.392m蛮m霞，为相应截面截尺寸荐的牛1敏/洁1164唉（插2大）竖向加劲肋梳应力情况：最听大走VonMi犬ses右应力比为悄45.67N嫩/mm2李，最大应力位扭置发生在楼层搬处。串变形情况：产箩生的最大位移辨值哲为陡2.714m百m样，为相应截面鄙尺寸满的艳1意/魂1455谨（伴3穿）横向加劲肋著应力情况：最柏大云VonMi滥ses牙应力贪为艳171.54痕5N颂/mm2辉，最大应力位方置发生在楼层碧中部的加劲板盟位置，横向加殃劲板的中部以梯及四个角部应奥力最大。导变形情况：产故生的最大位移羞值牵为粥3.101m透m掘，为相应截面遮尺寸匠的坝1妇/腔1274孔通过大型有限部元软事件枣ANASY绝S质的分析可以得批出结论：混凝祸土浇筑高度不球超菜过镜8膀米是满足设计航要求的。茎ABAQUS焰有限元分析总希结社在钢管混凝土电浇筑阶段，技椒术人员对位于费第岭6鼻2就层，高程杯为且267.8貌7泳米的西北侧角摧柱进行了应力明跟踪监测。为序此，摊本袖次卡mida捐s蓄分析咱选取该处钢管芒混凝土柱进行甲浇筑高度分析税。主要研究内吐容有以下部分肾：不同浇筑高营度配（铺4.2工m柴、鸭8.4佛m泊、健12.6叮m西）下钢管混凝颠土柱的应力应朽变分析、披浇筑分析结果月与兰实测数据对比快分析以及不同矛混凝土浇筑高迷度产生的初应求力对钢管混凝怒土长期性能的卸影响。竭钢管柱有限元谱模型蜡本报告采用有毁限元软附件售ABAQU稳S裁对钢管混凝土段的浇筑过程进星行模拟分析。要钢管、横向加洽劲肋和纵向加暂劲肋均采用实晨体单元。取钢彻管柱高挣为辟4.2m垮块、沾8.4右m膨和吼12.6蹈m象三种工况进行闸分析。其殃中田4.2勿m监钢管柱如图撑13委所示，平面尺护寸玻为桑1.8m复×锋3.0m贵,保钢管壁厚长向特为望45m巡m杂，短向币为扰40m拐m蛇。纵向加劲肋络厚洲40m粪m郑，横向加劲肋秩柱中洪处椒20m诵m污厚，梁相交处棕为猎25m帖m赌厚，钢材采取用宰Q34雕5课。整体结构在度上部逐渐收缩陵，其中搬第修6佛2喘层西北角柱向饭南倾斜努成勾1.7祸o守，为使分析结倦果更能真实的仿反应空钢管在水混凝土浇筑时笛的应力变形状仗态，建模时将观柱与重力方向喇的倾角渔同样厅取佛为厚1.7币°北。端图剖13馋4.2哪m块高钢管柱有限漂元模型篇荷载根据《混皆凝土泵送施工箱技术规程》中示泵送混凝土对裙模板压力计算印公式，及施工婆单位审核意见伍，按照自密实亩混凝土的规范闪（自密实混凝尝土应用技术规嘉程职CECS20烤3蹄：劳200岸6埋）要求，混凝巴土的侧压力应肢按液态计算，苹即按规范取大有值，因此压力尽计算公式紫为芽F烈＝驱γ用c故H葵，黑γ课c=2400任KN/M3给，呈倒三角分出布。狭边界条件为底完部固接。袜工况立一搁.4.2玉米浇筑高度分隔析炼当混凝土浇筑瑞高度治为泰4.2疲m幅时，硬钢管壁桑侧向深最大鼓起位移似为图0.641m衫m桶，位于钢管长竖边方向下部。沃加劲肋将钢管拥壁分割成几个贱小块，每个小朵块钢板变形类象似于双向板，道如图华14惨所示。加劲肋扰约束每小块钢轮板的变形，从初而减小了钢管俊壁的鼓雀起位移，类似孙于双向板的约吹束边界。钢管暖壁最大应力位耐于钢管壁与加浑劲肋交接处，允为给17.9MP环a呀，如图林15顾所示。整个钢疲管的最大应力迟位于加劲肋，授为杨35.4MP翠a咱，如图铅16筐所示。贡图足14开钢管柱变形图彩图辫15美钢管壁应力图便图升16姿加劲肋应力图嘴工况修二豪.8.4溜米浇筑高度分待析贸钢管壁娱侧向遇最大鼓起位移馒为悦1.625m护m帖，位于钢管长漆边方向中下部馆，虽然此处所酬受荷载比底部溪小，但由于底注部固接，因此哲最大位移出现共在底部偏上的层位置，如图肌17旅所示。钢管壁酬最大应力屡为稻38.1MP丸a必，位于钢管壁皆与加劲肋交接捐处，如图摆18左所示。整个钢军管的最大应力岔位于加劲肋，伸为哀98.8MP华a闹，如图挽19筛所示。鸡图静17拼钢管柱变形图德图打18懒钢管壁应力图孙图秒19犬加劲肋应力图粱工况派三世.12.6崇米浇筑高度分勉析俊钢管壁柴侧向暑最大鼓起位移葛为锻2.931m怕m慰，位于钢管长缝边方向中下部抵，如图惑20君所示。钢管壁皇最大应力全为来61.4MP絮a阴，位于钢管壁续与加劲肋交接每处，如图离21教所示。整个钢腾管的最大应力闸位于加劲肋处栋，肌为严162.9M竭P峰a怒，如图塑22它所示。掩图柴20且菜钢管柱变形图图21钢管壁应力图图22加劲肋应力图小结部由以上分析可煌知，随着一次蒸性混凝土浇筑欣高度的增大，茶钢管柱的变形勺与应力也随之军增大。最大根侧向糟鼓起位移位于椒中下部，最大台应力位于加劲豆肋处。当一次捕性浇筑三层，冠即浇筑高度肚为袖12.6趴m内时，钢管壁最陶大应力叉为恰61.4MP盼a浓，加劲肋迎最大应力营达剧到昨162.9M燕P捏a炕，因此混凝土击浇筑引起的初兽应力对钢管的若影响需欺引起重视串。纳有限元分析与璃实测数据对比学对空钢管进忘行航8.4令m寿浇筑高度的有悬限元分析，应杏力监测部位如裹图拔23兽所示。截吧取南面与东面享监测部位，细组部应力图如图帮24-26厨所示。图上蓝狡色线条所圈部贼位为应力监测粪位置。监测区菊域的平均应力岔及实测数据对饮比喷，结果如表检6哀所示。谦图凶23拘佛监测部位棕图刚24环南面监测部位福纵向应力图矮图沫25喉贤南面监测部位盛横向应力图蔑图偷26财东面监测部位害纵向应力图怪表责6投监测区域的平牵均应力落及实测数据对霞比奏监测部位欠1-1眠1-2麦2-1窃2-2改监测结果璃应力灯（败MP牙a促）减-0.99泛2.81页-1.06绞3.57述计算结果早应力虹（痰MP避a刺）番-1.23巡2.73微-0.66崇3.30婶由以上分析可喊知乔有限元分析与娃实际监测结果躁较为贼一致。但由于脑现场施工工况粘比较复杂，同填时监测位置为于角部（相当于兔双向板角部约捷束处），应力事变化比较大，乒因此有限元分崖析得到的应力胳值与监测值粪有一定的误差唐。腿计算结果与实走测结果较为吻常合，说明利用滴有限元分析方扇法能够模拟浇馒筑阶段流动混以凝土对空钢管崭的作用。长期效应分析膜为研究混凝土役浇筑初应力对段钢管长期性能鼻的影响，解本工程镜对钢管混凝土峡柱从安装完毕我时刻到施工完勉毕，以及结构啄使用避5尊年这段时间内想进行分步分析沙。具体分析方马法为提取各个面阶段皆第搏62材-宣6座4闹层西北角柱所令受的荷载，利掏用喉ABAQU钱S同生死单元技术匆模拟钢管混凝完土从空钢管到牺整体的过程，花分析钢管在各怎个阶段的应力快及变形状态。所该监测正在进性行中。狮钢管混凝土柱包的主要施工措改施项目概况喘本项享目淘A菊栋外框钢柱最锈大截面窃为用2.7×3.曾9防米箱形钢管柱化，钢管柱内每鉴边均设计有竖趴向钢板，楼层蔑中部设计有水帮平横隔板，楼狡层处设计有两扩道水平横隔板述，同时钢柱内芹从内向外设有衔三层柱钢筋，城具体为：中心杯部分为钢管柱哄内芯柱，主要羡形状为圆形或守椭圆形，对于跨截面尺寸较大笨的钢管柱，其朵芯柱为两个圆积形的芯柱；其贝次是紧邻楼层主的水平横隔板姿内边设计有一胖道柱钢筋；同咸时水平横隔板疮中部设计有一芒道穿越该板的睬柱钢筋。柱钢惨筋均为束4叼0终，并采用直螺昏纹套筒连接。承钢管柱内混凝纵土扇为奶C8具0撤和瑞C6脉0画两种强度等级权。途区图穴27士唐外框钢柱设计棵大样球混凝土面高度煤控制以及泄水附孔设置溉（赚1蚂）混凝土收缩村的影响售由于本工程钢喂管柱内设置有除水平横隔板，弱为了避免钢管经柱内的混凝土挑浇筑的自身收羊缩或压缩变形缠，所以每次浇胸筑混凝土的完迹成面距离钢柱纪的最后一道横滩隔板不少思于疾300m霜m唉，且位于横隔萄板的下方，目呢的是避免因为爱横隔板下部新煌浇的混凝土高蓝度太小影响其崇正常水化和强横度增长，影响付柱内混凝土的愧受力传递。御（驳2托）焊接要求爱为了保证钢柱败内纵向隔板的润焊接方便，焊交接人员需站立永在浇筑完成的止混凝土表面操幼作焊接作业。量因此，泄水孔蔬（湖DN2虫0兽）应设置在两岸段钢柱焊接部巡位以增下躁1100-1堆50隆0秘的位置。欠（彼3鸟）后期清理和共修补嗽由于钢柱泄水端孔在浇筑和养梁护过程中会有锋水泥浆流出，哥从而污染钢柱章及损坏钢柱表鞭面油漆。因此吗，要求所有的津泄水孔应留设后在靠近核心筒卷的方向，以方思便后期的水泥识浆清洗及破损垃油漆的修补。室（删4菌）泄水孔的深糟化设计和加工国确定了上述高曲度及平面要求例后，项目部即绝要求钢结构加郑工单位按上述幸要求进行泄水胁孔的深化设计靠和制作厂的加景工，以方便现使场混凝土的浇砍筑。辅图昂28略更泄水孔、横隔停板、混凝土完并成之间的关系段示意图铺外框钢柱钢筋点施工遍（嚼1纤）外框钢柱钢导筋连接巾本工程外框钢准柱均使用直径核为旺4陪0祥，根据规范要体求必须采用直壮螺纹连接，因沃此在施工所有纸外框钢柱钢筋形时均采用直螺批纹进行连接。耗由于钢柱内最芽外排钢筋需穿贸过横隔板，为四了方便直螺纹炎套筒在横隔板步位置的施工，高因此，横隔板才上的钢筋穿孔血孔径应比钢筋唉所使用的直螺干纹套筒外径年大缝2m图m帐。态（点2抖）钢筋下料高没度控制掉由于外框钢柱蚂采用分段焊接边安装，为了不肿影响钢柱的焊皮接连接，每次弓钢柱最外侧的充柱内钢筋（第淡三排钢筋）连踏接处均不能高佩于下一节钢柱伸的焊接位置。步虽然钢柱内的简第二排钢筋距荒离钢柱周边的爬焊缝位置相对梅较远，但是由横于第二排钢筋欺是紧靠钢柱内声的横隔板边沿铸，施工中难免嘴会因为钢筋的巡倾斜碰到下一攀节钢柱的横隔升板，而且因为原柱内钢筋直径赔较大难以调整表，致使下一节晴钢柱难以就位镰。因此钢柱内药的第二排钢筋苍的连接位置应央不高于下一节党钢柱内的横隔贞板的位置。脖图俯2诊9逢钢柱内钢筋布的置示意图傻采用自密实混死凝土命（坟1谎）主塔楼外框袍钢柱内设计有嫌水平横隔板，竿同时为了保证捏钢柱内混凝凝援固后，不会因判为混凝土的自土收缩在钢柱与锄混凝土接触部冬位产生裂缝，霉因此，项目部养决定对钢管混丹凝土采用自密扮实混凝土。使（休2柴）由于混凝土蛇的性能受到比昂如砂石原材料秀、外加剂的品苏种、混凝土的饥强度等级等多询方面的影响，玻要使混凝土达丧到自密实混凝紫土的要求，必欣须对所使用的搂厂家的混凝土惕进行试配。垦（妻3轮）根据自密实登混凝土应用技说术规程，结合呜本工程的特点伟，采用二级自钞密实性能指标抛配置了该工程神的自密实混凝筹配合比。圾即亦U牲型箱试验填充抖高度籍为照320m针m省以上，扩展度糠为侧650±50榜m刘m扑。狸混凝土施工缝棋处理缎钢管柱内空间赶狭小，每次混径凝土浇筑完成漠后施工缝留设俩，采用普通凿誓毛处理不利于杠混凝土凿除碎所屑清理，且钢惊管柱内空间狭象小不利于操作姓。因此，本工奸程钢管柱混凝秘土浇筑完成初基凝前，采用带评肋钢筋在混凝某土表面压出肋裙痕，作为前后船混凝土接缝处屈理。裂缝控制雪由于本工程钢葛柱内的混凝土慰属于大体积混横凝土，为了了乌解钢管柱内的丧混凝土稳凝固过程中混讨凝土内部温度览的变化情况，储施工中采取在柄钢柱内进行测稳温。测温结果泰表明，钢管表赔面无需采取保魄温措施，也能昼保证混凝土内互外温差不大洪于凶2典5烈℃牧，可以保证混湖凝土质量。通偿过对钢柱内混姜凝土测温观测造，以及钢柱内欧混凝浇筑后所险处的环境条件睡，明确了钢柱午混凝土凝固过掏程中内部温度攻不会对混凝土识质量产生不良体影响。麦超高泵送高性枝能混凝土施工阀技术输送泵的选择添(1壶)销泵送压力计算手公式轨超高压输送泵史的选择主要根叫据泵送的最大映高度决定，由凤于混凝土在输坦送过程中产生四的压力主要来蝇自混凝土自身婆的重力和沿程吹混凝土与管道络之间的摩擦力咸，同时混凝土灯自身的级配和餐粘度因数，以芹及混凝土移动种的速度因素所寒产生的压力也元必须综合考虑节。因此，除了调根忆据惧JGJ/T1换0-9结5小《混凝土泵送颂施工技术规程堪》推荐的计算栽方法，选择较碗高压力损失计续算供的梢S.Mori父nag部a道公式计算外碎，颜90碍0盟垂直弯管半确径采1煎米应折合唯成娘1寸4矿米水平管：朵………………按…德S.Mori羡nag润a匠公式五以上公式只能缘进行前期的粗袋略的计算，施笨工中还应根据窗具体工程所使稿用的本地区混鸟凝土浇筑过程挑所收集的实际板数据进行具体孕的测算，以确等保理论与实际辰更趋接近。蓝(2疲)哄泵送压力计算换现以挤**哗混凝土最高泵撕送高门度扣427.3有3校米计算作比较查：哑根据技术规程浊计算：副经济计算每米烛混凝土沿程损刚失为桨：暂0.015-趴0.052M堂Pa/颗m到，这其中垂直铁泵管按照薪其铺4举倍进行计算。钓已知弹：芬驼垂直高裙度梯427.33节(m)×4×验0.015=辛25.64M垫P秧a甚，预计观：哨例水平管道电（厨178+12刚3.6+70矛.25+45扩.65节5任）翼×0.0者15=6.2饰6MP以a盯，空机压力广：裳3MP敌a适。已因此，混凝土威泵的出口压力股要大于侄P屡＞议25.64+槐6.26+3芬=34.9M薯Pa分根据现场实际献测量数据计算史：靠经测定泵管的扮垂直沿程压力神损失为骡：吴0.052M苦Pa/m抽水平管沿程压洁力损失值为量：杨0.027M丛P/m性泵管的垂直高场度压力损失为展：价427.33毒*0.052冠=22.22团MPa施水平管的压力烘损失为：购（巡178+12鄙3.6+70堵.25+45氧.65完5桃）遇*0.027研=11.27筝MPa婶总的压力损失继为马：绘22.22+永11.27=假33.39M舟Pa封根据以上两种虚混凝土的压力悲损失计算来看限，后期的实际龄测量结果与理贞论实际相差较勤小，经过第二慎种情况的测算学说明施工中根尺据第一种情况通选择输送泵可埋满足工程的实裹际需要。泵机的选用驼**排金融中心项目斧选用湖南中联炉重科生产毕的遍HBT90.尽40.572境R咳S诚超高压混凝土擦泵，其液压系水统最大压眠力岭32MP删a索，混凝土出口猪压力可密达垄40MP碰a林，理论泵送高震度淡为呜800刻m邻，完全可以满稿足本工程的泵偷送要求。纲图崭30茫寿中联重赌科违HBT90.读40.572宝R挤S剩型超高压输送皆泵劫（末1孟）泵送设备柔脚性换向控制技岛术碗高压力，大冲疯击直接影响混示凝土泵的泵送输性能，是超高爆压泵送设备使朴用的一大瓶颈刑，项目组在泵养送设备液压系前统中创新运扮用侦“括泵送设备柔性滑换向控制技窃术秋”胳技术，解决了善泵送设备大流抬量液压系统换蜡向冲击问题。文泵送设备柔性姥换向控制技术轧是指泵送机械孝执行机构在工笋作状态发生突协变时的自适应钢控制技术，它隆以降低系统冲劣击，减小设备娱及管道振动，拌提高元件寿命同，降低混凝土乓泌水和堵管几削率等为控制目质标。下图为增未加柔性控制前杰后系统的流量溪、压力的对比认图：势a生)库不增加柔性控堆制系统的流量拼、压力曲化线才篮b稳）增加后的流察量、压力曲线垒图弄31抚挠流量、压力对笛比曲线皂（桥2拌）工况适应性千控制技术表超高压泵送设弊备施工过程中嘉，施工高度、待管路铺设、料饲况的变化经常长引起的整机输咸出性能需求的苏波动，单一的揭系统控制必将胞引起不必要的底能量浪费及冲板击，有时甚至优引起结构件损草坏及堵管。兰针对该难题泵筐机供应单位开衰发了工况适应快性控制技术，执通过对泵送过鲜程中，各环节陡使用状态的全瘦面监测，使用极自学习控制算乘法对系统工况脾进行反演，准古确识别并计算论出泵送所需的梅各种参数及状倘态，使设备时诉刻工作在最优煌化的模式下，甲避免了因施工翠进度的变化而莲引起的诸多问及题。背（炸3唉）超高压冗余韵控制技术嘉高层施工过程译中，工作的连洋续性尤为重要满，设备故障造损成的损失将直余接影响工程进遵度及其它设备屠的重大损失。粉针对该施工特泛点，本工程采驾用了保证设备魄的持续工作的借硬件及软件双脆重冗余技术。奸该种冗余技术地并非软件或硬晶件的简单叠加怕，而是通过对桃系统原件的高毁密度复用结合旅精确的控制算蹈法形成的智能税冗余控制，主杨要包括：秧a性泵送设备自带镜传感器复用换母向信号的控制批技术，它可以议在换向系统发系生故障时及时扯接管系统控制肚，使设备保持司正常运转；议b傲双泵独立工控泳系统，在其中贴一套泵送系统忍出现故障时，凤可及时调整并皱切断故障源，贱保持系统持续请运转；妻c后摆动油缸复用顷控制。在单边禁摆缸失效的情异况下，切换工奉作摆缸至双作蝇用状态，以完廊成应急工作。卡冗余控制的应蚀用极大的提高爽了系统的可靠盐性，是超高压踏泵送施工中必枪不可少的控制鼻环节。成（佳4笑）节能控制技洗术宴对于大功率、眼高油耗的超高广压泵送设备，帽节能性的好坏塔直接关系到施青工成本的高低买及环境污染程涂度，因此，高叮效、节能是该誓设备追求的主据要指标之一。艳图妹3田2伙节能控制系统棋逻辑框图盈超高压泵送设余备的油耗控制部技术，根据发朱动机转速反馈祖和用户泵送速印度要求，以及锦用户选择的发司动机工作功率岔模浩式收(朽选择最佳工作犹点：最大功率发点或最佳节能萄点疮)勇，控制器随时融调节发动机油膛门和主油泵排币量，实现负柏载疾-讲发动机功率匹碗配，使设备在凳负载功率大跨膊度变化下可达肾到平26景%辫的节能效果。渔（违5刃）分配阀的自室补偿密封技术竟，实禾现横40MP免a钩高压下的可靠敞密封道分配阀采用复喉合聚氨酯弹性犹材料，波纹结液构形式，保证弓运动副之间在腿高压下实现自反动补偿密封。被（劈6汗）关键部件结栋构技术告为了满足超高绳层高强高性能年混凝土的泵送乳需要，对泵送幻单元中关键件句如料斗、分配岂阀系统进行优椒化设计，对关战键受力部件进天行了有限元分营析，娇对袖S电管阀进行了流舞场分析，从而把保证了关键零暂部件的最优化乳设计，下图为私超高压混凝土访泵料斗结构有据限元分析和超偿高压混凝土境泵劳S影管阀结构有限触元分析：救图笼3评3氧料斗有限元分贩析活图滚34腥S词管阀有限元分栋析博对斥S冤管阀进行了布躺局优化和流场格分析，改善拆了砍S回管阀的结构型北式及工艺性，捏减少羡了起S街管阀的摆动阻炕力，实赢现短S必管传动轴和本悠体无间隙连结目，由过去的单竭一断面承受扭遵矩变为多个断御面共同承受扭踢矩，提升蛮了维S顷管阀承受扭矩勿及抗冲击能力委，大大提升了手泵送设备的可仇靠性。井（堪7论）远程智能实爱时控制技术像超高压混凝土摩输送泵要求具僵有故障预警检厉测功能，项目抽组研发出适用思于超高压施工六工艺的远程智唱能监控技术，缝采用智能化监污控和维护技术腿，极大的提高灿了施工效率，拍使高性能混凝量土的输送工艺茎得到较大提升姓。下图为医GPR杯S黑远程监控痕系统显示界面外图藏：酒匀图榆35伍GPR蛙S绸远程监控脱系统显示界面嫁图清超高压泵管的画选择相（救1责）泵管的规格护由于超高层建惩筑一般均使用骂高性能混凝土兄，其粘度非常砌大，泵送压力受很大。混凝土奥输送管宜采只用猫45Mn那2劈钢，调质后内莲表面高频淬火药，硬度可忘达素HRC4且5洲～片5小5许，寿命比普通册管可提接高孔3菠～鄙5吸倍。随着楼层符升高，管径及念壁厚均作相应绳的调整。由于惹混凝土弯管处梦一般承受的压牛力和管壁摩擦劣力均较大。因国此，弯管宜采渠用耐磨铸钢，劣厚度不小套于束12m弓m恳。本工程管径腹使用情况如下腔表所示：梁序号怒楼层位置食高度挨管规格闯备注附1搅5期层以下冶23.90哑Φ嚼152友×秃12得2筑5-7退3开层举315.90怖Φ方146时×权10孝3宪73-9巧8歼层桑421.98秘Φ揪140呈×咏7甘（萌2斑）泵管接头形浇式急超高压和高压盛耐磨管道密封赠，采用密封性诸能可靠聋的脖O援形圈端面密封疾形式。可息耐督100MP许a杯的高压。普通思耐磨管道的密剂封采用外箍式无，装拆方便。验高压耐磨管接分头连俗接扔艳滨威普通管接头连挨接确图掠36茄素泵管接头形式素（砌3步）截止阀的应坏用射水平截止阀主如要用于泵机出脑现故障时的修绳理和泵管的清呈洗工作。因此潮，水平截止阀肺一般设置在离拜泵偷机动1易0墨米左右即可。勇当泵机如眼镜轰片、切割环等唯突然损坏时，身可使用水平截撤止阀阻止混凝四土泵管立管内掉的混凝土回流饶，造成混凝土融材料的浪费和抹影响输送泵的姓维修时间。污本工程在五层工楼板上安装了顷一个竖向截止龟阀，主要作用任是驱90净°波向上的弯头堵号管或爆管时，食能关闭此截止工阀，进行弯头聚的修理，避免您上部立管内的篮混凝土回流造赶成浪费。矩超高压输送系焰统的布置得（搬1病）管路布置基蚀本要求炒为了不影响超梅高层混凝土浇严筑的连续供应精，超高压输送堂管一般至少应魔布置两路，输呆送泵两台，另单外还需备用一异台输送泵，以透免影响混凝土挤的连续施工。拐混凝土布管应付注意以下问题骡：趣超高压输送泵名管应尽量避开躺人流量比较大津的地方；阵第一水平弯管涛距离输送泵最伏短应不小熄于颂3蛋米；奸水平管应采用钟埋设于水泥墩供上的管夹将其编固定；爹距离输送滚泵奋1鹰0困米左右应设置寇一个水平截止达阀；服竖向管道应在鸦第一次穿越楼育层处设置一个傻截止阀；劫竖向管道应每贿隔育4-全5描米设置一个固纷定管夹；锣水平管的长度振应不低于泵送表高度雾的烟15晃%浩，包括弯管折币算长度；棚水平管两边应惑设置安全防护芹设置。吴（监2巩）立管固定措项施年为使泵管在竖队向有可靠的固虹定措施，结合蚊本工程框筒结虫构体系，且采龄用顶模系统施言工，必须要先某施工核心筒混裙凝土墙体结构孕，才能施工水母平楼板的特点奴，我们将混凝理土泵管附着在春核心筒的连梁含上，在顶模的费吊架内，则依催靠顶模系统的偷钢平台来承受锅上部管道的重薄量。如果采用反在楼板上固定颈，由于核心筒揭内楼板滞后墙增体挖6怠层左右，需要跃采取措施将滞耕后部位管道接浙上，且水平结散构的楼板施工最太慢就会影响愁核心筒墙体的翠施工，因此，南在楼板上的泵邮管固定措施是礼不好的。泵管欢的固定措施如患下图所示：猾图墓37伏判竖向泵管与连刚梁固定悲由于混凝土立网管需穿越顶模享系统的吊架上木升到顶模平台卫上，因此，立冷管的平面位置经考虑时，避开丸了顶模的桁架氧梁、吊架立杆妖等主要受力构蠢件。寒（海3腊）立管长度的差配制和调整就为了保证施工德过程中布管工孩作顺利进行，书项目部要求本禁工程混凝土泵烦送设备供应单掘位设计了整个廉管路系统，该钳单位根据项目患部的泵管平面竖位置图及每层疏施工高度要求泼，设计了管路惰配置要求，并沃按该设计文件羽定制了符合本竭工程生产要求捧的不同长度的越泵管。每层顶粪升时，按设计散管长增加一段筐立管即可。害由于本工程布院料机及其辅助盲管固定在顶模悲钢平台上，每犬次顶升时，只仙需将顶模挂架巧内的一段立管斗松开，顶升到撒位后加上实际祸顶升的管长即杂可。由于现场排施工情况变化利较多，顶模受杏伸臂桁架钢骨迹影响等原因，彻实际的顶升步拜距与最初设计粉时的顶升高度扑可能不同，顶裂升过程中可能隐也存在一些高仿度的微调，在因这种情况下，矛泵机生产单位真专门生产了不膊同厚度的橡胶回垫圈（厚度分讯别霜为路5市、续1案0劣、牵1鬼5话、鸡2稍0配、晕50m裁m刃等）及加长的景连接螺栓，采腾用这些垫圈及交部分短尺寸钢饰管（长度分别药为货10刺0坟、猴20葱0躬、且50扩0火、焦1000m外m愉等），就可以理调节任何尺寸祥的管长了。刃（稿4熔）弯管设置澡由于躲**杏项目泵管高度擦超先过奥40血0施米，混凝土自等身压力大，因义此，布管时考搞虑在中烛部揉42-4党5面层增加一道弯阻管，以缓解泵余管内混凝土的昌下行压力，减奔轻对泵机的泵斜送负担。仅图裹3豪8顷项目中部弯管栗的应用偶（辈5滚）布料机的设以置性布料机混凝土依输送系统的优练化设计，对降辩低整个高强度月混凝土泵送系限统的压力，提振高易损件寿命园，起着关键的醒作用。超高层楼专用布料机，捕采用超常规设钉计，底座采片用仗R100穴0净弯头输送管，只臂架系统全部辉配膊置吧R50璃0吓弯头输送管，蝇大大降低了布月料机混凝土输普送阻力。但超禽常规设计带来很超常规设计难致度：订图锐39耕里超高层专用混志凝土布料机底降座吴图哑40缴论超高层专用混些凝土布料机臂方架系统厅通过采用计算冒机工作站对臂储架系统进行有牛限元分析，进适行臂架强度计暂算和机构运动腥仿真，实现臂裤架的工况虚拟呈仿真设计和检安验；产品通过煤结构应力试验乐，对计算机仿阻真计算结果进痒行检验和验证旷，保证了产品陷的高可靠性；麻图祝41倘瑞布料机臂架系揉统有限元分析旧结果号臂架系统的混震凝土输送管支老撑架，专门针愤对重露型层R50倦0甩弯管优化设计龟，采用可快换编拆卸的法兰式率安装接头，强勾度高，耐冲击矿，而且采用标冻准法兰接口尺芳寸，在混凝土掠输送管支架使区用破损后，可咬以快速更换；零**倡项目采用的是悬具有很大强度绵和刚度的顶模谱系统，顶模钢桶平台设计时将摇布料机的荷载有一起考虑，并视确定了其位置条，因此，布料厅机可直接固定框在顶模钢平台燥上，这样做，类一方面可以大寄大减轻塔吊的绍垂直运输负担浑，另一方面可捎以大大减少布页料机的安拆次步数。撞**份项目选用中联泽重科与泵机配征套提的番HG19踏Y讲固定式塔式布冒料机，最大布疯料半径房为底18.5疮8片米，头能宅360登°倍回转。步由于外框钢管成柱混凝土提前组于楼层板施工耐，外框钢梁紧木随钢管柱施工骑。因此，布料沟机固定于外框常钢梁上。其位瘦置如下图所示较：央图盾42压否外框钢管柱混固凝土施工布料舞机布置示意图鸦（趣6饱）混凝土泵送砖施工虑泵水：根据管拣路长短，首先愤泵一至两料斗必清水以润湿管省路、料斗、混记凝土缸。泵水昆首先泵入废浆榴箱，随后用塔便吊吊回地面。集泵砂浆：在泵井机出口处管路届中放入一只海莲绵球，将砂浆唐倒入料斗，管琴路长度小搂于滑150同m宅时，海用焦1:殊2挨水泥砂浆捧（茧1检份水泥鸦，瞧2妖份黄砂，体积族比），管路长荡度大巴于豆150任m秒时，采传用舍1造：离1自水泥砂浆。砂叹浆必须充分搅茄拌，砂浆用量似每探200司m傲管路朝约灿0.5m界3图。染泵送混凝土料毁：在料斗内，童砂浆余料还处棋在搅拌轴以上妨时，加入混凝权土料，开始正愿常泵送。纲（倚7奸）管路清洗筑当管路中残留愁混凝土量满足化施工现场要求劳时，停止供料断。孔φ猜12堪5锄输送管混凝土鼻残留量约记为枝12.3L/锅m愚。泵送即将结称束，将靠近泵轰机的水平截止略阀关上，防止夏上部的混凝土巴回流，然后打复开最靠近泵机禽的检修口，塞狂入一个海绵球银，然后加器入弃2-泽4棒个湿的塑料胜袋邀(征主要起增强泵早管的密封性的素效雷果控)堵，封闭检修口冲，反泵将料斗储部位管内的混准凝土清洗干净午，然后开启泵筛机泵水，将海真绵球及其后面搏的水泥纸袋一饲起向前推进，铅直至最终将管惹内混凝土全部种泵出，此时管镜道内仅剩下清绍水，管道也干奖净了。残留的捆混凝土应投入讯废浆箱内，并细用塔吊吊回地败面。泵送结束兄后，任何情况储下都应将混凝适土缸办、蒙S碑阀、料斗、输董送管清洗干净愚。沃（蛙8折）泵送系统的厌正常保证况HBT90C萝H树超高压泵采用普两台柴油机分遮别驱动两套泵凤组。应用双动屑力功率合流技得术，平时两套朝泵组同时工作技，当一组出故捉障时可切断该扮组，另一组仍栋维测持错50锐%统的排量继续工是作，避免施工膊过程中断造成按损失，既可同谜时工作以提高叹工作效率，也车可单独作业，考即煎使帽1技台发生故障仍耕有备用发动机涂继续工作，大千大提高了施工柴过程的可靠性凑。庸由于泵送最大教高度牙达劲427.33巩m助，管道内的混均凝土对混凝土贿活塞反压极大惨，针对这一关衡键工况特点，阿采用特制高压作混凝土活塞。卧采宰用正Φ龄125伐A解壁厚膏为严9贫或优12m甘m卖，教45Mn岗2丈合金钢特制耐拍磨超高压管道盐，经特殊淬火局处理，保障了良管道的抗爆能附力和耐磨损寿剖命。惯布管应根据混征凝土的浇筑方房案设置，并少成用弯管和软管界，尽可能缩短躲管线长度。本江工程管道沿楼屿地面或墙面铺泳设，为了减少症管道内混凝土栗反压力，在泵蝴的出口可布假置醉75-110光m复的水平管及若鹅干弯管。锯堵管预防和应设急措施：超高迎层建筑泵送时笑，容易反泵，房不容易发生堵凯管。若发生堵缘管，其部位一到般出现在水平帆段弯管或锥管稍处，特别是水渣平段与垂直管京相接的弯管处夫。堵管的处理熟方法，先进行毒反泵疏通，其艘它人员对堵管齿部位用榔锤敲泛打。若排除堵迫管无效，可先钓将液压闸阀关储闭，待泄压后更，清除堵管中酷的混凝土，接顾好管道，开启挂液压闸阀再继药续泵送胞。岩抖爆管预防和应银急措施：爆管挤一般出现在泵汽机出口端附近改的管道，特别获是水平段与垂味直管相接的弯存管处。处理方璃法：关闭垂直挨管与水平管处贡的液压闸阀并誉更换管道。预形防措施：定期绒用红外线测厚胖仪检测水平段泡与垂直初始段饺输送管的厚度将，厚度小们于缠4龟毫米则更换。妖钢管混凝土柱史应力监测及分碎析传感器介绍咏本次监测结构女标高污为繁267.8侧7著米的西北钢管套角柱。传感器凤选择为北牌**棉康公司生产腾的巷BGK-40炮0评0煤振弦式表面应索变计，盈共塌4慈个。该应变计目用于安装在钢众结构及其它建学筑物表面，测耀量结构的应变巾。仪器与待测汪钢结构的温度碧膨胀系数相同惑，与沪宁图的猴温度膨胀系数浅也非常接近，宵所以很少需要骂温度修正。必羡要时，内置的抬温度传感器可圣同时监测安装棍位置的温度。复采用不锈钢制坝造的振弦式应旱变计，具有很杏高的精度和灵值敏度，卓越的选防水性能、耐筋腐蚀性和长期河稳定性。由专膀用的四芯屏蔽怒电缆和温度电慌阻信号、频率搁信号不收电缆沙长度的影响。柳适合在恶劣的说环境下长期监肾测建筑物的应悉变变化押。脾BGK-40手0早0怨型已带有安装卷块，可直接作芳为钢板应力计钳使用。里图怎43复蜘安装应变计数据采集系统根本次监测的数拜据采集系统包紧括振弦式传感胸器读数仪。振掠弦式传感器读径数仪是测量系停统中重要的组泼成部分，它携瓶带方便，操作蹦简洁，坚固耐腐用。读数仪包垦括电源管理模眉块、蓄电池概、皇V桨R尘测量模块等部萍分。救钢管混凝土柱演应力监测结果罪及分析灵表洽7匆村钢管混凝土柱尚应力监测时间屡及工况谦施工步崇时间俩工况条件遇1镰2010-0婆7-06锣钢管混凝土柱妄表面应变计安故装页2万2010-0靠7-13刺钢管混凝土柱洗混凝土浇筑后罪监测雷3睛2010-0佣7-20弃钢管混凝土柱英混凝土浇筑后鲜监测占4悄2010-0料7-28坐钢管混凝土柱松混凝土浇筑后林监测狱5脆2010-0站8-05浇上层吊装钢管怪柱监测狠6污2010-0竞8-12算上层钢管混凝膨土柱混凝土浇汽筑后监测饮7忠2010-0盈8-19训上层钢管混凝员土柱混凝土浇典筑后监测用8画2010-0油8-26欲上层钢梁焊接晚时监测娱9看2010-0宝9-02驴例行监测核表足8火凝钢管混凝土柱舒应力监测结果未1趁#范应变计监测结封果欲2泳#研应变计监测结割果熊施宣工岗部停应变计编号姑施科工医部轰应变计编号版应力致（板MP腹a忆）耕应力恰（善MP锹a嘴）魄1-1嚼1-2骆2-1厨2-2潜1找0舞0抛1石0驳0询2坊-0.99轨2.81砌2碑-1.06港3.57房3储-6.31躁-0.61股3谁-10.64蔽-2.58半4忠-8.74剥-4.1棉4且-14.21意-10.18赛5牵-52.59注-6.92漏5前-56.77系-24.17染6性-53.43伙-5.55乔6损-57.53升-23.56喇7进-55.63建-6.99鼻7貌-61.18渴-23.64寄8盟-52.36馅-9.12宫8勇-56.16它-28.12港9岂-52.36煎-9.12门9韵-56.16观-28.12滤表袖9暑伴钢管混凝土柱挑表面温度赖（特℃河）矛施工步羊1而2车3应4铅5滨6哗7检8楼9膊钢管柱温度茫30.3冤33.9伶31.6旷32.1嘱29.9套29.2树28种28.7冲28.6蹲通过上面数据懂画决出泪exce猾l摄图形如下所示卖：笋图松44睬该钢管柱表面温柔度随施工步变际化曲线图券图雄451缎#诱应变计监测结险果曲线暴图象462帐#其应变计监测结炉果曲线图检测结果总结裂（饮1非）钢管混凝土谢柱浇筑混凝土阔时，由于混凝雀土自身重量对蝶钢管柱壁产生准侧压力进而引定起钢管柱表面壮的应力变化叫。侄1响#块测点水平方向浮的应味力川2.81MP鼠a煌，笑2益#板测点水平方向鱼的应力想为润3.57M已P书a摆。因为水平方燕向钢管柱膨胀嘉，导致总想变问性相对缩短，绑数值放线的应伴力表现为较小壤的压应力宣，朴1凤#播测点竖直方向丰的压应力疏为致0.99M糕P颗a梳，枝2米#舒测点的压应力搜为武1.06M装P盲a滴。宇（呢2煌）随着后期钢林管柱的焊接复，口1显#腹和饺2规#映测点的竖直方副向的压应力迅滴速增加，由于而该处的角柱向鞋内存在一定倾燃斜角度，而且茅在核心筒和钢格管柱之间钢梁妖焊接过程中也哄存在一定的施烂工误差，导链致蛇1咸#摊和钩2逮#庙测点水平方向面的压应力也逐私渐增加。军（稼3袋）监测过程中借，顷1耗#施测点竖直方向攀最大的压应力惭为蜘55.63哲MP淹a哄，水平方向最喉大压应力浩为辟9.12M械P密a邀；张2港#鉴测点最大压应秧力谦为绣61.18奖MP寻a俭，水平方向最亲大压应力协为鬼28.12岂MP昏a说，两测点相差边较大主要是钢怨管柱本身倾斜等的原因。请（灰4蒸）凶第慌8喘施工步，序第阴9衬施工步监测点才竖直方向应力按有所减小，其尊原因可能是钢撒梁的焊接分担午了部分载荷。胡通过以上几点钩分析可以得出菌：钢管努柱同易外表面钢板在量上面载荷不断捧增加过程中，浩钢板应力处于共双向受压应力予状态，对于钢兆管柱混凝土整脑个结构受力有膨益。而钢梁的首增加不仅没有爸增大钢管柱的莲竖向压力，反恐而分担了部分益荷灭载奉蒸。以上几点分叠析值得引起以竿后学者的进一铃步思考颗。互嫁现场钢管混凝弱土柱压电陶瓷亲检测书压电陶瓷测试总系统紧（古1封）传感器选型新。本项目基于孔压电陶瓷的正湿压电效应和逆喉压电效应，制险作成可以植入表混凝土内用于赛产生激励信号艰和接受应力波赢的钩新孙型智能骨料以插及压电陶瓷片亭，对混凝土质氏量均匀性和混粗凝土与钢管界炕面性能进行监赏测。采用的是河压电陶瓷片与诞封装有压电陶链瓷的智能骨料张。智能骨料是斯将压电陶瓷片能作为功能体放雹入水泥材料中相固化而成，是进一种质量轻、弊体积小的压电联机敏复合材料留。水泥砂浆可涛以保护压电陶坑瓷材料，其体腹积小，而且当倦该智能骨料被零植入混凝土中财时易于与母体君混凝土结合成僵为一个整体，嗓与混凝土母体饥具有良好的相稀容性，与混凝扣土结构材料的粘界面粘结效果旁也比较好，避拜免了粗骨料对茂传感器的损害秧；搬图铃47.协长压电陶瓷片与鉴智能骨料实物杏图板（具2片）数据采集系衫统。西本工程的监测畏过程纱采召用砌2型4环通道比利时进首口移LMS-SC陪M0酷5哀振动测试分析葛集成系统。许该系统自带信孕号发生功能，绸可以产生高频寨激励跌信号描，并且各通道找间完全独立高坛频采样。窃该系统可以产办生简谐信号、黎扫频信号辰、随机信号以黄及斑触发信号等各横种类型信号，迅信号源频率可伙达帝20KH盐z桂，可用于哲直接驱动赢智能骨料阴，在混凝土内陕部产生应力波皇。防同时，该系统下具有高效、稳初定的采样能力慌，其最大采样进频率可俗达谨100KH孝z叹，能有效的采黄集到压电陶瓷皇片以及智能骨卵料接收到的高符频信号。蓝而且该系统配舞备有功能强大徒的数据分析系蹦统，动其陪LMSTe庸st.Lab秘Time宰Record政ingAd氧d-i凯n蜡模块具有时间旨历程记录功能番，并与特征数鹿据采集、阶次概跟踪分析、谱锣采集或实时倍债频程保持同步水。记录的时间浪数据可利浸用罢Test.L溉a欢b宰特征数据通程痕处理模块梦做摄进一步的后处虎理。级该绑系统绒集发出信号、叫采集信号以及梢后处理分析信狗号于一身，极抹大地挂满足雾了筋本次监测的需砖要伟；管图孩48LM旦S院数据采集系统默（倍3杯）传感器测点饰布置。钢管混粉凝土柱内部智险能骨料在不同书高度分三层布召置，每杠层滨6月个，李共蹄1染8径个。钢管混凝役土柱外壁的压艳电陶瓷片的布掀置与内部智能朋骨料相对应，研即在内部角部拌部分的智能骨杂料对应的钢管晴外表壁上布置泼有压电陶瓷片桃，其余的压电涝陶瓷片均是均扩匀布置。四个芽外表面上均布幸置有压电陶瓷准片，每面调在荐5缎个不同的高度海处设置巧共践2喊0由个压电陶瓷片朗，每络层郑4势个，钢管混凝田土柱外壁四面拿共布置压电陶袖瓷挎片撕8激0郊个。魔图摧49湿钉智能骨料布置塘立面证图鹊肌鸭榜图泼50半卸智能骨料布置雀平面图农图万51埋A伪、找C沫面压电陶瓷片趋布置立面郑图笔捧浇图衫52洒B疫、燃D各面压电陶瓷片寨布置立面图暗现场布置压电夫陶瓷片时，首拴先将钢管壁的欢油漆打磨掉，铸然后抹上一层盟薄薄的环氧树袜脂，一方面可征使压电陶瓷片巩与钢管柱保持圣绝缘，另外一拍方面可以保证去压电陶瓷片与喷钢管壁的接触征面光滑；然后描在固结硬化后验的环氧树脂表远面抹上导电胶袍，将压电陶瓷烦片与铍铜黏贴狂在导电胶上；判最后在压电陶嘴瓷片与铍铜粘舱结固定后用环阳氧树脂对其表旨面进行加固，北防止其剥落。汪A巾座朋1狱5瓶层西北角柱试常验碌本次监测采援用稿LM黄S群产生正弦和扫奋频信号，正弦聪信号的频率仔为毅8,000H忧z姐，扫频信号频播带范围句为病1Hz-20无KH唇z攀，数据采样频漏率士为蝶102,40卸0H传z清。钻LM注S倒同时采集激励笨信号和响应信备号，并进行滤饰波处理。采集戏一组噪声信号疗，对其进行谱达分析，可以发颂现该噪声信号框在鸟1600H哭z谋附近有一个相薪对较大的幅值删，如坦图卧8访所示。为了尽片可能的减少噪册声的影响，故只而本次监测数爽据采用了带通贿滤波的方法，丽其带通频率霸为摆2KHz-2远0KH碑z睡。本次监测对累象为腥第糊1侦5犁层西北角柱，家其监测日期如庄表朗1没所示。山图根53庸叮噪声信号谱分纯析筹表国10贵忧第赢1闻5铃层西北角柱监研测时间安排表细监测日期愤监测次数货200让9阿年碧1盲1自月巡2比日所第一次监测膊200塔9辟年鱼1升1箱月疫6音日策第二次监测献200社9盟年况1撒1遥月夹1挖1五日暗第三次检测碰200膜9则年这1煮1悠月音3帮0结日锦第四次检测抖200跃9辣年泊1咬2押月侧1党2盛日摇第五次检测坐在混凝土浇注跳过程中，由于产振捣棒以及泵忧送混凝土的影薪响，导致个别烤智能骨料在混售凝土浇注完成梨后不能正常工季作。正式测量拾前通过仪器检尾测，判定本次豆监测中，保存燥完好的智能骨患料编号掩为贴2,3,5,砖6,7,8,莫9,10,1伪1,13,1衡4林和拢1贪7野。芬根据监测方案锐，对于界面状日况的监测采用会内外结合的方崭式，即一方面钳采用内辩部绞3西个不同标高层程的中间部位的判智能骨料作为困激励，测量对俱应测量面上的宪各个压电传感希器以及同一钢质管面内侧的各指个智能骨料的丑响应；另一方太面采用钢管外续壁压电陶瓷片衔作为激励，测速量内部各智能磨骨料的响应。订对于内部激励楚的工况，分别钢采既用扣6生号渴、躺1吼1糊号走、逮1时7映号作为激励源昂，测筹量葱B肆面山、光D卖面的部分压电锡陶瓷片以慕及朱B订、婚D专两面内侧的各欣智能骨料的响轰应；对于外部血激励的工况，内分别采骤用避A欠面脉和叛C顿面中间位置的肤压电陶瓷片（尊即赶A1饭1网、伪C1价1搁）作为激励源虑，测量内部各木个智能骨料的郑响应。以上两腊大种工况均采法用扫频和正弦论信号，数据分遇析过程对激励银及响应信号选起用太“艳db胀1号”端小波进飘行涌3必层小波包分解孕来进行计算。宝由于工况种类朽很多，现列出螺代表性的几个虏工况如下：贩（猴1勾）工被况盆1症：扫频信号漆、扁6念号激励聚、世B惹面响应肉此种工况下，脊以刻6卧号智能骨料作导为激励源，发那出扫频信号，黑测典量腰B泰面以及靠复近泼B裙面内侧的各智材能骨料的响应趟。肯图产5义4渣为漫6钉号智能骨料不筹同日期发出的塘激励信号，由愈于采样频率高冻达挽100KH挤z栏，时间步长仅导为震9.76×1冈0-6胶s政，为了能清晰溜的反映时域信娱号的幅值变化发，图中仅仅绘菜出了其趟中鸣50伞0王步的时程曲线梢，即图中横坐葛标表示的是时熊间步数。从图尘中可见，尽管叛每次监测时系堂统参数设置一网致，不同日期潮的激励信号幅偶值大小有略微柴差别。为了排批除由于激励信镜号强度的差异匆导致的影响，蔽对激励进行了蛮归一化处理。惯同时，对于其仙他所有工况均汪采用同样处理贺方式。差图畜54刘6态号智能骨料不涨同日期的激励亡信号时程图虾由于传感器数旱目众多，本次仿监测对于各个第工况下各传感叛器的时程响应型图不一一绘制童，仅以各工况津下某一个传感滋器的时程图作钢为示例。弃图旱5麻5抛为拜B漆1所号压电陶瓷片吼的时程曲线图涨，从图中可见愧，各个日期内玉幅值大小不同削，但差异不大夸，因此从幅值匹大小直观上很引难定性分析内挡部混凝土与钢企管壁之间的界卧面状况，运用搭介绍的原理和妻方法，通过小杰波包分析方法只对该工况下的城各个传感器的痰实测信号进行叨分析，分析结钉果如吵图共5距6胖所示。捡图骗55B摊1售号压电陶瓷片酿不同日期的响躁应信号时程图获图略56运爹各传感器能量踢的崖RMS皆E巴值芳（狡3肆）工赌况如2任碌：正弦信号款、纹6婆号激励标、搏B接面响应笼此种工况下，现以绪6称号智能骨料作掌为激励源，发盗出神8000H轰z述的正弦信号，与测酷量偶B愤面以及靠敌近贵B摄面内侧的各智劈能骨料的响应古。仍然格以师B蝶1芝为例，亩图润5汪7夫为宿B组1岸号压电陶瓷片洪实测的时程响庙应曲线，漆图需5正8翻为计算后得到意的各个传感器碗测得的信号雨的遭RMS毫E饶值。樱图贡57B办1榨号压电陶瓷片趁不同日期的响饺应信号时程图免图受58都吃各传感器能量慕的夹RMS发E茎值轧以上各个工况踢实现了对内部驶混凝土与钢管揪壁界面状况的销监测，通过对戚实测的各个响俩应信号进行能劣量分析，计算滨得到了各个测谎点不同日期勺的谅RMS佩E括值。比较发现性，各个工况下僵，各测点数的弱RMS劳E卫值均未超简过尸15讽%狐，这说明不同习日期内测点所妈接