黄河大桥桥梁与互通工程主墩桩基施工方案

技术资料审查申申请表项目名称：国道道道110线海勃湾湾至至麻黄沟沟公路路乌海黄黄河特特大桥桥桥梁与与互通工工程申请单位中铁一局乌海项项项目部方案名称主墩桩基施工方方方案工程地点内蒙古自治区乌乌乌海建设单位国道110线乌乌海海黄河大桥桥桥工程项项目管管理办公公室编制人编制时间2013年4月月月25日复核人审核人申请单位联系人及电话编制单位意见(签字盖章)子(分)公司技术负责人审核意见(签字盖章)集团公司指挥部技术负责人审核意见(签字盖章)审查结果回执方式集团公司技术负负负责人签字()（是√；否o）集团公司盖章（）（是√；否o）召开专家论证会会会()（是√；否o）接收人接收单位领导意见备注国道110线乌乌海海黄河特大大大桥桥梁与互通工程程程主墩桩基施工方方方案编制：复核：审核：审批：中铁一局集团有有有限公司司国道道110线乌海黄河特大桥桥梁梁梁与互通通工程程项目经经理部部2013年0444月25日1编制依据及及说说明1.1编制依依依据《国道110线线线海勃湾湾至麻麻黄沟公公路乌乌海黄河河特大大桥工程程设计计文件》《公路路路桥涵设设计通通用规范范》JTGDD60--20004；《公路路路桥涵地地基与与基础设设计规规范》JTGDD63--20007；《公路路路工程地地质勘勘查规范范》(TJT0064--988)；1.2编制目目目的、适适用范范围1.2.1编编编制目的的为了确保国道11110线海勃湾湾至至麻黄沟沟公路路乌海黄黄河特特大桥工工程正正桥主桥桥主墩墩基础顺顺利施施工，确确保大大桥节点点工期期。1.2.2使使使用范围围该方案适适适用于国国道110线海勃湾湾至至麻黄沟沟公路路乌海黄黄河特特大桥工工程正正桥主墩1#、2#墩基础施施工工。1.3工程特特特点分析析国道11110线海勃湾湾至至麻黄沟沟公路路乌海黄黄河特特大桥工工程正正桥主墩1#、2#墩基础位位于于黄河主主河道道中，该该钻孔孔桩为大大直径径超长桩桩，施施工周期期长。该桥桥桥桥址下游游规划划有海勃勃湾水水利枢纽纽工程程，该水水库乌乌海市海海勃湾湾水利枢枢纽工工程2013年9月将建成成开开始蓄水水，一一期蓄水水水位位为10699m，影响正正桥桥主桥主主墩基基础施工工。1.4拟采取取取的施工工方法法及措施施主墩基基基础施工工时该该桥施工工的关关键节点点，该该工序的的顺利利施工，才才能能确保大大桥整整体施工工计划划。考虑蓄蓄蓄水的影影响，减减少施工工时外外界的影影响，该该桥2#墩采用钢钢平平台进行行主墩墩桩基施施工，1#墩采用钢钢管管桩围堰堰进行行桩基施施工。2工程概况2.1工程概概概述该桥由国道11110线乌海黄黄河河大桥工工程项项目管理理办公公室负责责大桥桥承建工工作；；中铁大大桥勘勘测设计计院集集团有限限公司司设计；；监理理单位是是中咨咨集团北北京公公路工程程监理理公司；；中铁铁一局集集团有有限公司司施工工。该工工程名名称为国国道110线乌海黄黄河河特大桥桥桥梁梁与互通通工程程，工程程位于于内蒙古古自治治区乌海海市，项项目为新新建工工程。国道110线海海勃勃湾至麻黄黄黄沟公路路乌海海黄河特特大桥桥工程正正桥主主桥主墩墩为1#墩（乌达达区区侧）、2#墩（海渤渤湾湾侧），该该墩墩桩基为φ2.0mm××97m，采用梅梅花花桩进行行布设设，每个个墩位位工计26根桩基。2#墩墩墩钢平台台搭设设计划于2013年4月1日开始施施工工，2013年5月1日搭设完完毕毕，1#墩钢管桩桩围围堰计划划于2013年4月26日开始施施工工，2013年5月1日前完成成钢钢管桩围围堰施施工。钻钻孔桩桩计划于7月30日完成钻钻孔孔桩施工工。2.2结构设设设计概况况正桥主桥(全长长长460mm)):1220++2200+1120预应力混混凝凝土中央央索面面部分斜斜拉桥桥，主梁梁为悬悬臂施工工，箱箱梁结构构为单单箱三室室，共共计34对称浇筑筑段段。主墩基础为φ222.0mm×997m钻孔桩，每每每个承台台按梅梅花桩布布设26根，共52根钻孔桩桩（见见下图2.2--11钻孔桩平平面面布置图图）。图2.2-1钻孔桩平平面面布置图图主墩钻孔桩主要要要工程数数量为为：钢筋16266..7t；C35水下混凝凝土1586600m3；声测管86.7722t。2.3施工条条条件2.3.1气气气候特征征本工程处于内蒙蒙蒙古自治治区乌乌海市，乌乌海海市地处处大陆陆腹地，受受大大陆季风风气流流控制，呈呈现现干旱大大陆性性温带气气候特特征。四四季分分明，春春季干干旱多风风沙；；夏季短短促炎炎热，雨雨水相相对集中中；秋秋季气候候干燥燥，风沙沙较大大。冬季季干燥燥、严寒寒而漫漫长。桥桥址处处太阳辐辐射强强烈，日日照时时间长，昼昼夜夜温差变变化大大，降水水量少少，蒸发发量大大。⑴气温本区域多年平均均均气温9.7℃，极端最最高高气温40.2℃(19999年7月28日)，极端最最低低气温-32..6℃(19771年1月22日)。最冷月(一月)平均气温-8.6℃，最热月(七月)平均气温25.8℃。⑵降水乌海市年平均降降降水量为159..33mm。年最大大降降水量357..66mm，是年平平均均降水量量的2.3陪；年最最少少降水量量仅为为54.99mmm，是年降降水水量的34.55%。4-9月份的降降水水量占年年降水水量的87.99%，其中7、8月份的降降水水量占全全年的的53.88%。⑶湿度全年平均相对湿湿湿度只有43%，3-4月份平均均只只有29-3333%，8月份最大大，也也只有53%。⑷蒸发全年蒸发量平均均均为33488..7mm，是年降降水水量的21陪。⑸风乌海市年平均风风风速为2.9mm//s。3-8月份平均均风风速均超超过3.0mm//s；5月份最大大，平平均风速速为3.9mm//s；12月份到翌翌年1月平均风风速速为1.9mm//s。全年以以刮刮东南风风为主主。全年8级以上的的大大风平均均为19.33d；全年扬扬沙沙以上的的风沙沙天气平平均为为42.99d；年最大大风风速28m//s。⑹冰霜期初、终霜日和无无无霜期:乌海市的的终终霜日(春霜、早早霜)，平均在4月27日-29日结束，最最最早4月26日，最晚晚起5月17日；初霜霜日(秋霜、晚晚霜)，平均在10月4日-9日开始，最最最早为9月20日-24日，最晚10月22日-27日；无霜霜期期，平均均为157--1165d，最长177--1183天，最短133--1134d。⑺雪历年最大积雪厚厚厚度27cmm((19991年12月28日)，历年积积雪雪最长持持续时时间11d((11974年1月29日-2月8日)。⑻冻土根据《公路桥涵涵涵地基与与基础础设计规规范》（JTGD63--20077）图H.0..1中国季节节性冻土标标准冻深线线图,桥址处标标准冻深为为1.2mm,基底应埋埋入冻结线线以下不小小于0.255m。2.3.2水水水文地质质条件件⑴水文条件该桥址处地表水水水主要是是黄河河水，其其次是是农业灌灌溉水水(抽自黄河)及间歇性性雨雨季时的的洪水水，黄河河河水水年平均均流量量10188mm3/ss,最高洪峰峰流流量58200mm3/s，年最小小水水流量60.88mm3/s，丰水季季节节为每年年的5-8月份，苦苦水水季节持持续时时间较长长。据调查，黄河的的的冰凌期期为每每年的11月底至次次年年的3月初，由由于于冰凌的的作用用，桥位位处黄黄河水位位上涨涨2m左右；黄黄河河汛期为为每年年的7月中旬到9月中旬，汛汛汛期黄河河水位位上涨2m左右。⑵地质条件本桥含跨越黄河河河的桥梁梁段、东东岸互通通立交交桥段2部分，工工程程地质条条件分分段如下下：①跨黄河段正正桥桥桥梁段跨越黄河河河，东岸岸位于于河漫滩滩，西西岸位于于河流流一级阶阶地前前缘。根根据现现场钻探探及地地质之结结果，桥桥址地层层简单单，均为为覆盖盖层。河河流及及两岸表表部地地层为新新近堆堆积松散散的①层填土、种种种植土、粉粉细细砂；①层土下为②中密状砂砂土土、圆砾砾土，局局部薄层层硬塑塑状粉质质粘土土；主要要地层层为③层坚硬状状粉粉质粘土土及密密实状砂砂土、卵卵石土。②互通立交桥东岸互通立交段段段位于黄黄河东东岸的黄黄河漫漫滩及一一级阶阶地前缘缘，既既有109国道的两两侧侧，桥址址地层层简单，均均为为覆盖层层。表表部地层层为新新近堆积积松散散的①层填土和和松松散粉细细砂；；①层土下为②层中密状状砂砂土、圆圆砾土土；主要要地层层为③层密实状状砂砂土、粉粉土、卵卵石土。⑶地形、地貌貌及及植被乌海市地形地貌貌貌分为山山地、丘丘陵、黄黄河冲冲积洪积积平原原、冲积积阶地地四部分分。山山地主要要由河河东的甘甘德尔尔山和河河西的的五虎山山构成成，两山山均呈呈南北走走向，山山间有峡峡谷和和降谷。山山区区剥蚀作作用强强烈，风风蚀和和风积地地形明明显。山山势高高耸，基基岩裸裸露，水水源涵涵养极差差，一一般植被被很少少，只有有缓坡坡和山顶顶有些些植物。山山地地区面积167..8平方公里里，占占全市总总面积积的10%。本工程跨越的黄黄黄河河段段水流流方向由由南向向北，河河段东东岸，从从乌海海市劳动动教育育管理所所到原原110国道乌海海黄黄河公路路桥，侧侧向侵蚀蚀严重重，岸坡坡形成成了比较较高的的陡坎；；河段段西岸，从从乌乌达铁路路旧桥桥至其下下游约约900m处，该段段当当前岸坡坡较陡陡，岸坡坡上为为居民区区，并并且居民民区紧紧挨着陡陡坡前前缘。2.3.3施施施工条件件⑴施工便道经过调查和预估估估，由于于黄河河存在冰冰棱期期，设置置便桥桥要进行行反复复拆装，决决定定两边分分别设设置驻地地和拌拌和站，两两边边交通条条件较较好，可可利用用海乌快快速干干道和110国道互通通。⑵施工用水黄河水含碱含泥泥泥量比较较大，不不能直接接用于于混凝土土拌合合，因此此应采采取钻井井取水水保证施施工用用水，生生活用用水必须须进行行净化处处理确确保人身身体健健康。⑶施工用电全线进行用电考考考虑，在在东岸岸驻地和和拌和和站处设设置一一台630KKVVA变压器，在在NW匝道北侧侧设设置一台500KKVVA的变压器器，在在西岸正正桥引引桥4墩处设置置一一台500KKVVA变压器，在在在西岸驻驻地和和拌合站站处设设置一台500KKVVA变压器。同同同时考虑虑到大大桥施工工的连连续性，防防止止意外停停电，影影响施工工，现现场配备5台250KKW～300KKW的发电机机。⑷施工通讯项目部所在地都都都通有移移动、联联通和电电信网网络，可可方便便的选择择使用用。3施工组织总总体体安排3.1总体施施施工方案案3.1.1钻钻钻孔桩施施工平平台施工工方案案概述⑴2#主墩钢钢钢平台及钢钢栈栈桥施工工方案案概述钻孔桩搭设钢平平平台进行行施工工，根据据现场场实际地地形，海海渤湾侧侧（东东岸）搭搭设180m钢栈桥，便便便道与钢钢平台台之间通通过修修筑马道道连接接。钢栈栈桥桥桥面宽6m，顶面标标高高与钢平平台相相同，方方便人人员、施施工用用电及材材料输输送。钢钢平台台平面尺尺寸为为54.44××39m（横桥向×纵桥向）。钢钢平台标高根根据蓄水期最最高水位考虑虑，钢平台顶顶面标高定位位1076..5m，确保施工工不受水位影影响。钢栈桥桥桥在水库库蓄水水前，从从钢平平台向岸岸边搭搭设2跨栈桥，在在在蓄水后后从2#墩～7#墩搭设施施工工栈桥。由由于于乌达区区侧正正桥主桥1#墩距岸边边较较近，该该处地地势高，不不受受蓄水影影响，在在蓄水前前不搭搭设钢栈栈桥，在在蓄水后后，根根据实际际水位位情况，可可搭搭设1～2孔钢栈桥桥。钢平台台台基础采采用φ630××112mm钢管作为为基基础，工560b型钢作横横桥桥向承重重分配配梁，贝贝雷梁梁作为承承重梁梁，在其其上面面铺设桥桥面板板。钢管管桩之之间采用用型钢钢进行连连接，确确保钢平平台整整体稳定定性，桥桥面板采采用工工200b与δ=10mmm花纹钢板板组组合为桥桥面板板。在承台横桥向布布布设一台37m跨-40t龙门吊，便便便于桩基基施工工时钢筋筋笼下下放及其其它设设备吊装装工作作。龙门门基础础利用钢钢平台台基础，在在钢钢平台贝贝雷梁梁上铺设设双拼拼Ⅰ560型钢作为为龙龙门轨道道承重重梁，在在其上上铺设钢钢轨。⑵1#主墩钢钢钢管桩围堰堰施施工方案案概述述1#墩墩墩钻孔平平台采采用筑岛岛围堰堰进行施施工，在在围堰迎迎水面面侧间隔1m插打φ630××112mm钢管桩，在在在其内侧侧安放放竹篱笆笆与土土工布进进行防防水，在在其内内侧进行行围堰堰施工，围围堰堰标高为10744m。钢管桩围堰尺寸寸寸为35m××661m，在水面面以以下围堰堰采用用满填，不不设设坡度；；出水水面后在在四周周方1:0..5进行放坡坡施施工。在承台台台顺桥向向布设设一台40m跨-40t龙门吊，便便便于桩基基施工工时钢筋筋笼下下放及其其它设设备吊装装工作作。龙门门基础础采用φ630××112mm钢管桩间间隔5m布设，在在其其上铺设设双拼拼Ⅰ560型工字钢钢作作为龙门门轨道道承重梁梁，在在其上铺铺设钢钢轨。3.1.2钻钻钻孔桩施施工方方案概述述钻孔桩一边边采采用360型旋挖钻钻施施工，一一次钻钻至设计计标高高，一边边采用用280型旋挖钻钻与与反循环环钻机机进行施施工，280型旋挖钻钻钻钻至70m，再采用用反反循环钻钻机钻钻至设计计标高高。钻孔孔桩采采用跳跃跃式进进行钻孔孔桩施施工。在每个个个钢平台台上布布设的40t龙门吊配配合1台50t履带吊施施工工，便于于钢护护筒及钢钢筋笼笼安放，减减少少其他机机械设设备。钢筋笼笼笼在钢筋筋场采采用长线线法整整体进行行加工工，钢筋筋笼连连接采用用直螺螺纹套筒筒连接接。考虑虑钢筋筋笼较长长，为为了减少少连接接套筒，减减少少钢筋笼笼节数数，提高高下放放效率，钢钢筋筋笼主筋筋采用用12m长钢筋加加工工。钢筋筋场加加工好后后，进进行编号号，堆堆码整齐齐，待待相应钻钻孔桩桩成孔后后，采采用9m长平板车车运运至墩位位处。钢筋笼笼笼下放采采用采采用履带带吊配配合龙门门吊进进行下放放，用用于钢筋筋笼为为双筋，钢钢筋筋圆钢进进行制制作。钢护筒筒筒埋设长长度根根据两岸岸两岸岸平台高高度与与设计钻钻孔桩桩顶面标标高进进行确定定，考考虑到钢钢护筒筒比钻孔孔桩顶顶底0.5m，确保钻钻孔孔桩灌注注完毕毕后，立立即进进行钻孔孔桩桩桩头处理理。2#墩护筒长长度度为13.55m，1#墩护筒长长度度为10.55m。混凝土土土采用自自拌混混凝土施施工，东东岸（海海渤湾湾侧）设设置2台120混凝土搅搅拌拌机，西西岸（乌乌达区侧侧）设设置2台90混凝土搅搅拌拌机，每每边各各配3台8m3混凝土罐罐车车进行运运输。首首封时采采用3m3料斗配备备两两台8m3混凝土罐罐车车运输进进行施施工。待桩基基基混凝土土灌注注完毕后后，立立即安排排工人人进行桩桩基抽抽水，清清理桩桩头至设设计标标高位置置，在在清理到到位后后，采用用振动动棒对桩桩基顶顶面进行行振捣捣，可为为承台台施工节节约时时间。3.2施工作作作业面及及任务务划分根据大大大桥地形形、地地貌，以以黄河河为界在在东西西两岸各各有设设一个项项目部部，主墩墩东西西两岸各各一个个，东西西两岸岸主墩同同时施施工。东东岸（海海渤湾侧侧）项项目部建建设在在大桥下下游侧侧NW匝道约120m处，施工工便便道依据据现有有便道进进入正正桥主桥桥主墩墩处，便便道采采用砂土土进行行填筑，宽宽度度为10m；西岸（乌乌乌达区侧侧）项项目部建建设在在大桥下下游侧侧约500m养水站旁旁，便便道依黄黄河边边途径养养水站站至正桥桥主桥桥主墩处处，在在养水站站处搭搭建建议议钢栈栈桥。东东岸为为主项目目部。3.3施工进进进度安排排钢平平平台及钢钢栈桥桥搭设：2013年4月1日—2013年5月1日完成；；龙门门门安装：2013年5月1日—2013年5月8日；钢护护护筒插打打：2013年5月8日—2013年5月15日；钻孔孔孔桩施工工：2013年6月1日—2013年8月15日。3.4投入的的的机械设设备见表3.4-11施施工机械设设设备及检检测仪仪器表机械设备及检测测测仪器表表3.4--11序号设备名称型号规格数量计划进场时间备注1搅拌站HSZ9090方/小时22013年3月月月1日前西岸2搅拌站HSZ120120方/小时时时22013年1月月月31日前东岸3钢筋笼滚焊机2m-14m22013年3月月月1日前天津建科4砼运输车12m362013年3月月月1日前5汽车泵45m22013年4月月月1日前6履带打桩机PC30040t22013年1月月月31日前7履带吊50t22013年3月月月1日前8发电机250~30000KW42013年1月月月31日前9门式起重机10T/24mmm22013年3月月月1日前10震动锤160或90TTT12013年3月月月1日前包括液压钳11门式起重机40T/37mmm22013年3月月月1日前12变压器500KVA513回旋钻机25-30型122013年3月月月1日前14钢筋弯曲机GW4082013年3月月月1日前15钢筋切断机GQ4062013年3月月月1日前16钢筋滚丝机4082013年3月月月1日前17平板车双桥12m22013年3月月月30日前18钢筋标距仪219泥浆指标测定仪仪仪220混凝土坍落度测测测定仪23.5施工人人人员安排排见表333.5--1施工人员员数数量表施工人员数量表表表表3.5--11序号队伍人员数量备注1管理人员技术员42试验人员23副经理24领工员25物资26机械27电工28后勤29钢平台施工队伍伍伍班长210机械手司机211焊工812装吊工813杂工414钻机施工队伍班长415钻机司机2416封孔2417钢筋笼作业队伍伍伍班长418焊工1219钢筋工4020杂工64主要施工技技术术方案4.1钻孔桩桩桩施工工工艺流流程图见图4.1-11钻钻孔桩施工工工工艺流流程图图图4.1-1钻孔桩施施工工工艺本平台为水上工工工作创造造条件件，以保保证安安全，顺顺利完完工为前前提。保保证平台台有足足够的承承载力力，稳定定性，刚刚度，工工作空空间为依依据，搭搭设水上上平台台。4.2钢平台台台搭设钢平台基础采用用用φ630××112mm钢管搭设设，钢钢管桩上上按照照承重主主梁工工56a型钢和贝贝雷雷梁，桥桥面板板采用工200a型钢δ=10mmm花纹钢板板组组合。钢钢管桩桩插打采采用机机械手配配合震震动锤进进行施施工。设设计图图纸要求求钢平平台桥面面标高高为10766..5m，为了确保施工工工工期，先先进行行钢平台台搭设设。钢栈栈桥在在水库蓄蓄水前前，从钢钢平台台向岸边边搭设设2跨栈桥，在在在蓄水后后从2#墩～7#墩搭设施施工工栈桥。由由于于乌达区区侧正正桥主桥1#墩距岸边边较较近，该该处地地势高，不不受受蓄水影影响，在在蓄水前前不搭搭设钢栈栈桥，在在蓄水后后，根根据实际际水位位情况，可可搭搭设1～2孔钢栈桥桥。钻孔平台和施工工工便桥逐逐跨施施打钢管管桩、铺铺设工字字钢等等，各构构件之之间焊接接牢固固，在钢钢管桩桩之间焊焊接剪剪刀撑，保保证证稳定性性。见见图4.2--1钢平台布布置置图钢平台台台施工完完毕后后，经过过项目目检查验验收合合格后，上上报报公司相相关部部门，经经过安安全鉴定定合格格后，方方可投投入使用用。4.2.1钢钢钢管桩插插打钢管桩是依靠振振振动锤瞬瞬间接接触，克克服钢钢管桩的的摩擦擦力和其其它阻阻力，而而打到到设计标标高。也也就是机机械能能转化为为势能能，势能能转化化为动能能，动动能作用用于桩桩，从而而达到到插打钢钢管桩桩的目的的。钢管桩设计长度度度为：钢钢管桩桩承受荷荷载和和自重需需要打打入地下下的深深度和地地面到到设计标标高所所需长度度之和和。在加工工工厂将钢钢管桩桩进行连连接，连连接长度度为18m，连接确确保保钢管桩桩垂直直度，采采用平平板车将将钢管管桩运至至工地地。采用用全站站仪对桩桩位进进行放样样定位位，采用用机械械手进行行钢管管桩进行行插打打，插打打时必必须确保保钢管管桩垂直直度。钢钢管桩插插打从从岸边向向河道道进行插插打，必必须做到“随打随联”，对插打打到到位的钢钢管桩桩及时用用平联联进行连连接，缩缩短单桩桩抗流流时间。见见图图4.2..11-1钢管桩插插打打示意图图、表表4.2..11-1钢管桩锤锤击击沉桩常常遇问问题及防防治、处处理方法法。图4.2.1---1钢管桩插插打打示意图图表4.2.1---1钢管桩锤锤击击沉桩常常遇问问题及防防治、处处理方法法常遇问题产生原原因因防治措施及处理理理方法桩达不到设计标标标高或沉沉桩困困难桩锤大小与桩的的的形状、断断面面和地层层不匹匹配；更换合适的桩锤锤锤桩帽和锤垫选择择择不当，打打击击能量损损失太太大；更换合适的桩帽帽帽和锤垫垫桩达不到设计标标标高或沉沉桩困困难桩锤锤大小小与桩的的形状状、断面面和地地层不匹匹配；；桩帽和和锤垫垫选择不不当，打打击能量量损失失太大；；遇地地下障碍碍物或或桩侧摩摩阻力力很大或或土的的密度很很高或或桩距过过小；；清除障碍物；更更更换合适适的桩桩锤；增增大桩桩径选用的闭口桩沉沉沉桩阻力力过大大；或遇遇到坚坚硬土夹夹层；；或桩端端持力力层深度度与勘勘察报告告不符符。改变桩断面，或或或桩端形形式，或或改换开开口桩桩；采用用植桩桩法，或或中掘掘工法；；变更更设计桩桩长桩身破损起吊时破损修复或更换打桩时遇地下障障障碍物使使桩破破损原则上更换，但但但如在打打桩终终了桩身身破损损而破损损度低低，从设设计上上判断还还能用用，可在在管内内灌注混混凝土土桩顶破损桩帽和桩锤不合合合适，或或遇到到地下障障碍物物如仅仅是桩顶破破破损，且且破损损部分长长度在在1m左右，可可挖挖出桩顶顶，加加入补强强钢筋筋并灌注注混凝凝土；破破损部部分较大大时更更换新桩桩。桩身座屈（失稳稳稳）壁厚过小；或桩桩桩顶未补补强或或补强不不够增大壁厚，增加加加补强环环和加加劲板遇到硬夹层过大大大；或偏偏打采用植桩法，或或或中掘工工法；；桩帽与与桩径径匹配；；尽量量不采用用送桩桩桩端破损遇地下障碍物过过过打补桩打桩偏心或垂骗骗骗过大钢管桩架立不正正正及时调正桩帽与桩身不在在在同一直直线上上调正桩帽送桩筒与桩顶接接接触不良良使两者接触面平平平整遇横向障碍物障碍物不深时，可可挖除回填后后再打常遇问题产生原原因因防治措施及处理理理方法承载力不够实际的桩端持力力力层比原原勘查查评定的的深继续施打，打进进进桩端持持力层层大直径开口桩的的的闭塞效效果不不明显在桩端增加十字字字肋等以以增加加闭塞效效果未焊透焊根间隔狭窄确保焊根间隔111-4mmm，焊接速速度度合适，不不使使焊渣先先行使使用500A电源时，考考考虑其使使用率率，使最最大电电流为450A，则恰当当将将焊枪保保持在在20°--330°角度，以以使使内垫环环能充充分熔化化焊接速度太快或或或太慢焊接电流低焊枪角度或目标标标位置不不合适适夹渣焊渣未完全清除除除就焊应将前层的焊渣渣渣完全清清除焊条运行速度太太太慢稍增大电流，保保保持焊渣渣不先先行的速速度采用焊枪前进法法法焊接时时采用焊枪后退法法法（0°-4455°）焊接搭叠焊接电流过低增大焊接电流和和和焊接运运行速速度焊条运行速度太太太慢加快焊接速度裂纹接头处混入水分分分、杂物物焊接前清扫坡口口口，将水水分、泥泥土、油油脂、垃垃圾、铁铁锈等等彻底除除掉热影响区硬化脆脆脆化，或或焊线线吸湿焊接前进行预热热热，平时时好好好保管，用用时时将焊线线再干干燥焊条、焊丝受潮潮潮状态下下使用用干燥后使用图4.2-1钢平台总总体体布置图图4.2.2平平平联、剪剪刀撑撑施工钢管桩插打就位位位后（2根及其以以上上），开开始平平联及剪剪刀撑撑的焊接接。上上、下平平联采采用φ325××8或型钢进进行行连接；；斜撑撑采用型型钢进进行连接接。在在水面以以上20cm左右焊接接下下平联，然然后后焊接上上平联联及斜撑撑。见见图4.2..22-1钢平台加加固固图4.2.3桩桩桩顶分配配梁施施工桩顶分分分配梁为为双向向设置，首首先先在桩顶顶放出出横向横横梁轴轴线，并并在桩桩顶开槽槽，架架设2Ⅰ56a横向分配配梁梁，在横横向分分配梁上上设置置2Ⅰ56a纵向分配配梁梁。分配配梁与与桩顶以以及纵纵横向分分配梁梁之间均均采用用焊接连连接并并设置加加劲肋肋。分配配梁必必须居中中设置置，防止止管桩桩偏载，对对接接触面间间隙采采用钢板板垫实实并固定定牢靠靠。4.2.4贝贝贝雷梁拼拼装、架架设在陆地地地上按图图纸要要求将单单片贝贝雷梁拼拼装成成型，并并按要要求设置置支撑撑架，所所有接接头处销销子不不得减少少。严严禁购置置、使使用有明明显变变形或锈锈蚀的的贝雷梁梁及支支撑架。通过平平平板车将将贝雷雷梁运至至施工工部位。在在纵纵向分配配梁顶顶用红油油漆分分出贝雷雷梁架架设位置置。利利用机械械手或或者50t履带吊吊吊运运成型贝贝雷桁桁架至设设计位位置，并并用临临时限位位装置置固定牢牢靠，按按照上述述方法法依次安安装成成型的贝贝雷梁梁桁架并并固定定。见图4.2..44-1贝雷梁架架设设示意图图。图4.2.4---1贝雷梁架架设设示意图图4.2.2-111钢平台加加固固图4.2.5桥桥桥面板铺铺装及及防护栏栏杆安安装平台分分分配梁铺铺设完完成后，进进行行桥面板板的铺铺设；桥桥面板板采用采采用工工200a型钢与[2000a型钢组合合成6m标准桥面面板板，在钢钢护筒筒位置在在加工工厂将其其预留留足够空空间，桥桥面板采采用履履带吊或或打拔拔机进行行安装装，桥面面板必必须严格格安装装图纸编编号进进行铺设设。护护栏、扶扶手采采用φ48电焊钢管管，底底部与桥桥面分分配梁焊焊接固固定。护护栏高高120ccm；立柱间间距150ccm；沿高度度方方向设置置两道道水平防防护栏栏杆，上上层用用作扶手手；护护栏安装装完成成后，挂挂设安安全网、救救生生圈以及及警示示标志。4.3钢管桩桩桩围堰施施工由于本合同段111#墩施工工工期期紧，在在钢管管桩插打打时采采用机械械手配配合震动动锤进进行插打打。4.3.1钢钢钢管桩插插打钢管桩围堰采用用用φ630××112mm钢管桩进进行行插打，钢钢管管桩围堰堰入土土深度不不小于于7m。内侧安安装装竹篱笆笆与土土工布。钢钢管管桩插打打从岸岸边向河河中心心进行插插打，在在插打一一段后后，在钢钢管桩桩内侧安安装竹竹篱笆与与土工工布，然然后在在插打钢钢管桩桩内侧进进行填填筑，待待围堰堰出水面面后，继继续进行行钢管管桩插打打与竹竹篱笆与与土工工布安装装及围围堰筑岛岛，依依次进行行钢管管桩围堰堰施工工。在钢管桩插打完完完毕后，在在钢钢管桩外外侧采采用双拼Ⅰ200b型钢将钢钢管管桩连接接为整整体，在在采用用机械手手，在在钢管桩桩外侧侧间隔5m斜向插打打钢钢管桩作作为钢钢管桩围围堰支支撑，斜斜撑钢钢管桩单单根长长度为18m，入土深深度度不小于7m，确保钢钢管管桩围堰堰整体体稳定性性。4.3.2竹竹竹篱笆与与土工工布安装装根据竹篱笆尺寸寸寸，在现现场将将竹篱笆笆与土土工布采采用扎扎丝绑扎扎到一一起，两两端绑绑扎钢筋筋，使使竹篱笆笆与土土工布形形成整整体。竹竹篱笆笆紧贴钢钢管桩桩内侧进进行下下放，下下放时时在竹篱篱笆下下端帮扎扎卵石石或石块块。确确保竹篱篱笆下下放到位位。4.3.3钢钢钢管桩围围堰填填筑在钢管桩及竹篱篱篱笆施工工完毕毕后，进进行围围堰填筑筑施工工，围堰堰标高高为10744..0m，围堰四四周周坡度为为自然然坡度。4.4龙门吊吊吊的拼装装龙门吊吊吊首先要要满足足最大吊吊装能能力，其其次是是自重的的影响响和工作作范围围。根据施施施工需求求，钢钢平台上上布置置一台37m跨40t龙门吊、钢钢钢管桩围围堰上上布置一一台40m跨40t龙门吊做做为为材料、机机具具等的起起吊设设备；龙龙门使使用具有有相关关资质的的厂家家生产定定型产产品。龙门吊吊吊进场后后，聘聘用专业业人员员进行拼拼装；；首先使使用临临时支撑撑系统统拼装龙龙门两两侧支腿腿，并并设置临临时缆缆风绳，保保证证支腿的的稳定定；然后后分节节吊装龙龙门主主桁；最最后安安装吊具具、操操作室、电电器器设备、操操作作平台及及通道道、防护护栏杆杆、警示示灯等等；龙门门拼装装完成后后，进进行试吊吊、试试运行并并报相相关部门门进行行鉴定，出出具具鉴定证证明。4.5钢护筒筒筒的下放放护筒在在在加工厂厂整体体加工完完成，运运至主墩墩平台台喂料区区，经经40t龙门吊吊吊至至孔位处处进行行逐节下下放、对对接；接口对对对接困难难或不不严密处处，必必须采取取相应应措施，用用钢钢楔、卡卡具、手手动葫芦芦、千千斤顶等等辅助助机具校校正接接口；接口及及及垂直度度满足足要求后后，临临时点焊焊固定定，拆除除校正正楔块进进行正正常施焊焊，焊焊缝采用用单面面环向满满焊缝缝，其他他要求求与单节节护筒筒焊接要要求相相同；钢钢护筒筒下放中中心平平面位置置允许许偏差：±5cm；垂直度度：≯1/3000；保证钢钢钢护筒垂垂直度度的措施施：⑴选用定位导导向向架导向：：：由于本本项目目主墩平平台考考虑到汛汛期影影响，平平台顶顶至河床床底高高度为8.2m，护筒自自由由长度大大、直直径大，因因此此，在护护筒上上、下口口采取取措施，保保证证其垂直直度；；⑵上口采用护护筒筒导向架，导导向架高度为为：水面以上上20cm到平台顶；；平台上四周周设置调节丝丝杠；见图4.5-1钢护筒下放放定位图图4.5-1钢钢钢护筒下放放定定位图⑶在护筒下口口设设置钢丝绳绳绳，随着着护筒筒的下放放，在在上游调调节钢钢丝绳松松紧长长度及角角度，以以此抵抗抗水流流对护筒筒下口口的冲击击；⑷护筒下放过过程程中，技术术术人员全全程监监控，发发现垂垂直度超超标，立立即停止止下放放，利用用振动动锤提升升钢护护筒并重重新下下放。4.6钻孔桩桩桩施工4.6.1钻钻钻机就位位主墩一一一边采用400型旋挖钻钻进进行桩基基施工工，一次次成孔孔。一边边采用用280型旋挖钻钻与与一台反反循环环钻配合合施工工，先采采用280型旋挖钻钻施施工钻至70m，再采用用反反循环钻钻机钻钻至设计计标高高。钻机就就就位时，在在钢钢护筒上上设置置的四个个控制制点用十十字交交叉法找找出桩桩中心，钻钻机机转盘中中心与与桩中心心在同同一竖直直线上上，其偏偏差应应小于2cm。就位后后，用用水准仪仪检测测钻机水水平，钻钻机机架架四角角高差控控制在在5mm以内，否否则则用不同同厚度度的钢板板垫平平。钻机机就位位垫平后后，用用四个定定位卡卡将钻机机底座座与钢护护筒及及施工平平台固固定，做做到钻钻机安装装水平平稳固。钻钻机机布置及及钻孔孔顺序见见图4.6..11-1图4.6.1---1钻孔桩4.3.2泥泥泥浆制备备根据对地质条件件件和钻机机类型型的分析析，确确定施工工采用用膨润土土加水水解聚丙丙烯酰酰胺泥浆浆，以以防止钻钻孔穿穿越卵石石层时时发生扩扩孔、塌塌孔，保保持孔孔壁稳定定。用用钢管在在钢护护筒顶面面以下下1.5m的位置将将钢钢护筒相相互之之间连通通，利利用其作作为泥泥浆池和和沉淀淀池。⑴原浆制作材料料料将膨润土、纯碱碱碱和水制制成原原浆。⑵水解聚丙烯酰酰酰胺选用的为非水解解解、含量量为8%、分子量量为300万的PAM。使用前前先先进行水水解，现现场水解PAM用常温法法，提提前三至至四天天水解，水水解解PAM按PAM：NaOH：水=10：1.15：70配备，在在搅搅拌筒中中搅拌拌，直至PAM全部分散散于于水中并并放至至三至四四日后后即可使使用。⑶PAM泥浆浆浆制备在原浆中加入一一一定比例例的水水解PAM使两者充充分分混合，PAM用量根据据实实测泥浆浆指标标而定，一一般般每立方方米原原浆加入入水解解PAM220～30kg。PAM泥浆具有有失失水量少少、泥泥皮致密密和护护壁效果果好等等特点。钻钻孔孔过程中中采用用气举反反循环环方式排排渣，钻钻进过程程中应应随时测测定泥泥浆性能能指标标，确保保孔内内泥浆的的质量量。如果果发现现泥浆性性能较较差，不不能满满足护壁壁要求求时，可可在泥泥浆中加加入适适量的化化学处处理剂提提高泥泥浆粘度度及改改善泥浆浆性能能。钻进进过程程中泥浆浆性能能指标如如下：：开孔及及砂层层中钻进进泥浆浆相对密密度1.03～1.15、粘度22～25s、含砂率率小小于4%,PPH值8～10。卵石层层中中钻进泥泥浆相相对密度1.15～1.3、粘度22～25s、含砂率率小小于6%,PPH值8～10。泥浆指指标标见表4.6..22-1表4.6.2---1泥浆指标标见见钻孔方法地层情况泥浆性能指标相对密度黏度(Pa·ss)含水率(%)胶体率(%)失水率(mL///30mminn)泥皮厚(mm///30mminn)静切力(Pa)酸碱度(pH)正循环一般地层1.05～1...2016～228～4≥96≤25≤21.0～2.5558～10易塌地层1.20～1...4510～288～4≥96≤15≤23～58～10反循环一般地层1.02～1...0616～20≤4≥95≤20≤31～2.58～10易塌地层1.06～1...1018～28≤4≥95≤20≤31～2.58～10卵石土1.10～1...1520～35≤4≥95≤20≤31～2.58～10旋挖一般地层1.02～1...1018～22≤4≥95≤20≤31～2.58～11冲击易塌地层1.20～1...4022～30≤4≥95≤20≤33～58～11表4.6.2---1钻孔施工工不不同阶段段泥浆浆性能指指标性能①基浆②鲜浆③钻进④回流⑤清孔⑥弃用膨润土+碱①+PHP②与钻屑混合净化+②④+②④沉淀中相对密度<1.05<1.04<1.2<1.08<1.06>1.3黏(Pa·s))20～2226～3525～2824～2622～24>4.2含砂率(%)<0.3<0.3<40.5～1.000<0.3>10胶体率(%)>981009698100<90失水(mL/330mmin))15<10<18<15<10>25泥皮(mm/330mmin))1.5≤121.5≤1>5酸碱度(pH)))9～1010～129～109～108～9<7>14静切力(Pa)))2～44～63～53～53～5<1说明可少量掺用c...m.cc要用专门的制浆浆浆设备及及储存存设备，用用泵泵运输钻进中出口泥浆浆浆指标不不宜在在回流泥泥浆中中调整通过除砂器后在在在循环池池中沉沉淀，再再加新新浆回流流孔内内清孔后用正循环环环法在桩桩底注注入5m高鲜浆作作隔隔离层在循环池中清除除除固相沉沉淀⑷检查泥浆的指指指标和方法法：：①比重、固相含含含量与含砂砂量量

泥浆的的的比重是是指泥泥浆的重重量与与同体积积水的的重量之之比。泥泥浆比重重的大大小主要要取决决于泥浆浆中固固相的重重量，而而泥浆中中固相相的重量量则是是造浆粘粘土重重量和钻钻屑重重量之和和。在在有加重重剂等等其他固固相物物质加入入的时时候，加加重剂剂等物质质的重重量也须须计入入。

泥浆的的的固相含含量指指泥浆中中固体体颗粒占占的重重量或体体积百百分数。泥泥浆浆中的固固相包包括有用用固相相和无用用固相相，前者者如粘粘土、重重晶石石等，后后者为为钻屑。泥泥浆浆中的固固相，按按固相比比重来来划分，可可分分为重固固相（重重晶石比比重为为4.55，赤铁矿矿为6.00，方铅矿矿为6.99等）和轻轻固固相（粘粘土比比重一般般为2.33~~2.66，岩屑比比重重一般在2.22~~2.88之间）。泥泥泥浆的含含砂量量指泥浆浆中砂砂粒占的的重量量或体积积百分分数。采采用造造浆率高高的膨膨润土配配制泥泥浆，粘粘土含含量（重重量/体积）在4~66%%以下便可可达达到要求求的粘粘度，此此时泥泥浆比重重在1.0033~1..055左右。相相反反，若用用造浆浆率低的的粘土土配浆，要要达达到同样样的粘粘度，粘粘土用用量要达20~~330%以上，此此时时泥浆比比重高高达1.1155以上。目目前前对优质质轻泥泥浆，在在粘度度符合要要求时时，泥浆浆中的的固相含含量应应控制在4%左右（体体积积含量），此此时泥浆比重重在1.055~1.088左右。泥浆浆的比重和固固相含量对钻钻井有重要意意义和影响。②地层压力力的控控制钻井中防止漏失失失，涌水水和维维持孔壁壁的稳稳定，重重要的的一点是是要维维持钻孔—地层间的的物物理力平平衡。而而孔内静静液柱柱压力的的大小小决定于于孔内内液柱的的单位位重量或或比重重以及垂垂直深深度。③.对钻速的的影响响近年来进行的泥泥泥浆比重重、固固相含量量对钻钻速影响响的研研究得出出如下下的结论论：随着泥浆比重的的的增加，钻钻速速下降，特特别别是泥浆浆比重重大于1.066~~1.008时，钻速速下下降尤为为明显显。泥浆的比重相同同同，固相相含量量愈高则则钻速速愈低。由由此此泥浆比比重相相同时，加加重重泥浆的的钻速速要比普普通泥泥浆高，因因为为加重泥泥浆的的固相含含量低低。泥浆的比重和固固固相含量量相同同，但固固相的的分散度度不同同，则固固相颗颗粒分散散得愈愈细的泥泥浆钻钻速愈低低。由由此，不不分散散体系的的泥浆浆其钻速速要比比分散体体系的的泥浆高高。甚甚至有些些研究究者得出出小于于1μm的颗粒对对钻钻速的影影响比比大于1μm颗粒的影影响响大12倍。因此此，为为提高钻钻进效效率，不不仅应应降低泥泥浆的的比重和和固相相含量，而而且且应降低低固相相的分散散度，即即应采用用不分分散低固固相泥泥浆。④含砂量的影影响响泥浆中的无用固固固相（主主要为为岩屑）含含量量会给钻钻进造造成很大大的危危害。首首先，无无用固相相含量量高，泥泥浆的的流变特特性（见见下节）变变坏坏，流态态变差差。不仅仅使孔孔内净化化不好好而引起起下钻钻阻卡，而而且且可能引引起抽抽吸，压压力激激动等，造造成成漏失或或井塌塌。其次次，泥泥浆中无无用固固相含量量高，泥泥饼质量量变坏坏（泥饼饼疏松松，韧性性低），泥泥泥饼厚。这这样样，不仅仅失水水量大，引引起起孔壁水水化崩崩塌，而而且易易引起泥泥皮脱脱落造成成孔内内事故。第第三三，泥浆浆无用用固相含含量高高，对管管材、钻钻头、水水泵缸缸套、活活塞拉拉杆磨损损大，使使用寿命命短。因因此，在在保证证地层压压力平平衡的前前提下下，应尽尽量降降低泥浆浆比重重和固相相含量量，特别别是无无用固相相的含含量。4.6.3钻钻钻进施工工根据地质情况采采采用与钻钻孔直直径相匹匹配的的刮刀钻钻头或或牙轮滚滚刀钻钻头，钻钻进成成孔。⑴开孔钻进：：开开钻时，先先先行启动动泥浆浆循环设设备，进进行正循循环，再再开机轻轻放钻钻头至孔孔底，轻轻压慢转转，待待钻头全全部钻钻入地层层后，再再逐步加加大钻钻压转速速至正正常值；；孔深深达到9m以后，改改用用气举反反循环环作业。钻钻进进时，应应随时时注意出出水口口水量大大小，避避免因钻钻进过过快，钻钻渣无无法及时时排出出而引起起堵管管。⑵正常钻进施施工工中，在淤淤淤泥粘土土层钻钻进时，要要控控制进尺尺，每每钻进一一个回回次的单单根钻钻杆要及及时进进行扫孔孔，以以保证钻钻孔直直径满足足要求求；钻进进时，要要根据钻钻渣的的变化判判断地地层，并并相应应调整泥泥浆性性能指标标，以以保证成成孔速速度和成成孔质质量。在在砂层层和卵石石层钻钻进时，适适当当放慢钻钻进速速度，有有效预预防孔壁壁坍塌塌等异常常情况况的发生生。钻钻进过程程中根根据地层层变化化合理调调整钻钻头，卵卵石层层中一般般情况况选用刮刮刀钻钻头进尺尺较快快，但当当遇到到夹有大大的孤孤石、漂漂石钻钻进缓慢慢时，须须及时调调整为为牙轮滚滚刀钻钻头，以以防止止钻头磨磨损严严重和钻钻进缓缓慢。卵卵石层层中钻进进时，根根据卵石石粒径径变化合合理改改变钻头头进碴碴口的大大小，既既能防止止堵钻钻又能加加快钻钻进速度度。⑶钻进过程中中注注意孔内及及及时补充充浆液液量，维维持护护筒内的的水头头高度，保保证证孔壁稳稳定。孔孔内出现现较严严重的漏漏浆、断断钻杆等等异常常情况时时，立立即停钻钻，并并及时分分析情情况具体体处理理。⑷升降钻具应应平平稳，必须须须防止钻钻头碰碰挂孔壁壁。⑸加接钻杆时时，应应先停止止钻进，将将钻钻具提离离孔底底约30ccm，维持泥泥浆浆循环5分钟以上上，以以清除孔孔底沉沉渣并将将管道道内的钻钻渣携携出排净净，然然后加接接钻杆杆。停机机以后后由于孔孔内气气体的排排出，泥泥浆面下下降较较多，停停机后后应及时时用正正泵补浆浆以保保证孔内内水头头。钻杆杆连接接螺栓应应拧紧紧上牢，认认真真检查密密封圈圈，以防防钻杆杆接头漏漏水漏漏气，使使反循循环无法法正常常工作。⑹钻具每次下下孔孔前应认真真真、仔细细检查查，保证证其可可靠性，避避免免掉钻事事故的的发生。⑺定时检查钻钻机机底座的水水水平度及及钻塔塔的垂直直度，发发现问题题及时时调整，避避免免斜孔的的出现现。⑻钻孔过程中中应应满足环保保保要求，废废浆浆和渣土土及时时运离施施工区区域，保保证作作业现场场整洁洁美观，在在专专门的渣渣土堆堆放场地地堆放放，待处处理后后另作其其他用用途，泥泥浆和和渣土的的运输输必须及及时可可靠，以以不影影响施工工。⑼终孔后，采采用用超声波电电电子探孔孔器对对孔径、孔孔深深、垂直直度进进行评定定，一一次检验验合格格率100％。4.6.4清清清孔工艺艺⑴第一清孔由于钻孔桩孔径径径大、孔孔深等等特点，终终孔孔后泥浆浆各项项指标调调整所所需时间间较长长，为了了缩短短成桩时时间，在在保证护护壁稳稳定的条条件下下，当钻钻至接接近设计计高程程时，在在泥浆浆循环管管路上上安装一一台ZX-22550泥浆净化化装装置，在在钻进进过程中中，对对循环的的泥浆浆先进行行机械械和自然然沉淀淀的双重重净化化，然后后再注注入钻孔孔内。实实际施工工证明明，通过过这样样边钻进进边进进行第一一次清清孔，钻钻至设设计高程程后，孔孔内泥浆浆指标标和孔底底沉碴碴基本满满足要要求。经经过电电子探孔孔器探探孔等成成孔质质量检查查合格格后即可可下放放钢筋笼笼。钢钢筋笼下下放完完毕，灌灌注水水下混凝凝土用用的导管管安装装完毕后后，即即可进行行第二二次清孔孔。⑵二次清孔设备安装如下图图图4.6..44-1所示：1—高压风管入入水水深（大于于于孔内水水头到到出浆口口高度的1.5倍，不不不小于15m）2—弯管和导管管接接头3—焊在弯管上上的的耐磨短弯弯弯管4—压缩空气5—排渣软管6—补水7—输气钢管8—φ100钢钢管，长长度大大于50cmm9—孔底沉渣渣图4.6.4---1二次清清孔孔设备安装装图图二次清孔以灌注注注水下混混凝土土的导管管作为为清孔时时的吸吸管，在在导管管上口加加工一一个弯管管和导导管接头头，在在弯管中中部安安装一根根自来来水管伸伸入导导管内，作作为为向孔底底送风风的管路路，其其长度大大于孔孔内水头头到出出浆口高高度的的1.5倍，同时时不不小于15m即可。高高压压送风管管外接接一台流流量为为22m33//min的空压机机，导导管弯管管出浆浆口接ZX-22550泥浆净化化装装置，净净化装装置出口口接泥泥浆管通通入孔孔内。清清孔时时，空压压机将将高压风风通过过风管经经导管管送入孔孔内，孔孔内泥浆浆及孔孔底沉淀淀物被被送入的的高压压风冲起起，由由于负压压作用用迫使混混着沉沉淀物的的泥浆浆从导管管中吸吸出，泥泥浆吸吸出之后后直接接进入ZX-22550泥浆净化化装装置，经经过泥泥浆净化化装置置的对泥泥浆的的筛分过过滤，悬悬浮在泥泥浆中中的细砂砂被泥泥浆净化化装置置分离由由出砂砂口排出出，过过滤完毕毕的泥泥浆流入入相邻邻孔内，由由于于钻孔时时已将将两个邻邻近的的护筒通通过管管路连通通，所所以，被被机械械净化了了的泥泥浆在护护筒中中再次通通过沉沉淀净化化然后后经相邻邻两护护筒的连连接管管流入要要清的的孔内，形形成成一个完完整的的循环路路径。清清孔开始始时先先向孔内内供优优质泥浆浆（各各项指标标符合合规范要要求），然然然后送风风清孔孔。停止止清孔孔时，应应先关关气后断断水，以以防水头头损失失而造成成塌孔孔。如此此反复复，经过过约2小时的循循环环净化，清清孔孔后的泥泥浆指指标和孔孔底沉沉淀厚度度即能能满足规规范和和设计文文件规规定要求求。二二次清孔孔检查查合格后后，立立即进行行水下下混凝土土灌注注。⑶注意事项:钻孔灌注桩清孔孔孔的传统统方法法主要有有旋挖挖钻机回回钻清清孔、正正循环环清孔、泵泵吸吸反循环环清孔孔。钻机机回钻钻清孔速速度快快但清渣渣不彻彻底，不不能满满足沉渣渣要求求；正循循环清清孔效率率低，清清渣不彻彻底；；泵吸反反循环环清孔受受泵的的扬程限限制，效效率低。当当桩桩长长，孔孔径径大，沉沉渣指指标严格格时，传传统方法法不能能满足施施工要要求，而而气举举反循环环清孔孔则弥补补了传传统清孔孔方法法的不足足之处处，以清孔孔深度深、清清清孔速度度快、清清渣彻底底能满满足沉渣渣要求求，因此采采用用气举反反循环环方式。4.6.5钢钢钢筋笼加加工、运运输和起起吊就就位深孔大直径钻孔孔孔桩钢筋筋笼直直径很大大，长长度也很很长，重重量很重重。主主筋为φ32双排螺纹纹钢钢，采用用滚压压直螺纹纹套筒筒等机械械连接接方式。⑴钢筋笼制作作由于主筋数量多多多、间距距小、重重量大，钢钢筋筋笼加工工采用用长线法法进行行钢筋笼笼加工工，现场场设计计了六角角形加加强圈，保保证证了钢筋筋笼加加工和吊吊装时时不发生生变形形，同时时不影影响导管管下沉沉和混凝凝土的的灌注。为为保保证钢筋筋笼主主筋滚压压直螺螺纹套筒筒在下下沉时准准确对对接，钢钢筋笼笼在加工工时，每每节钢筋筋笼上上不少于于三个个吊牌标标示，防防止在钢钢筋笼笼吊装或或运输输中发生生吊牌牌丢失现现象，每每节钢筋筋笼都都边加工工边和和相邻节节钢筋筋笼准确确连接接好，在在钢筋筋笼下放放时拆拆除加强强圈及及吊牌（由由专专人负责责）。由于钢筋笼整体体体吨位较较大，确确保下放放时安安全，防防止钢钢筋笼坠坠落，在在顶端两两节钢钢筋笼上上部箍箍圈处采采用钢钢筋加强强（箍箍圈加固固图图图4.6..55-1）。由于于顶顶端钢筋筋笼主主筋为双双筋，钢钢筋间距距较小小，钢筋筋笼下下放过程程中串串钢采用用钢筋筋特殊加加工（串串钢大样样图见图4.6...5-2）。钢筋筋笼笼吊筋采采用φ28圆钢进行行加加工。图4.6.5---2箍圈加固固图图图4.6..55-3串钢大样样图图⑵钢筋笼运输输成品钢筋长度一一一般为12m，钢筋笼笼每每节制作作长度度13m，采用汽汽车车直接运运至施施工平台台上。在在钢筋笼笼运输输过程中中，防防止钢筋筋笼滚滚落，在在钢筋筋笼两侧侧采用用枕木塞塞挡，并并采用钢钢丝绳绳进行捆捆绑，捆捆绑不少少于4道。钢筋筋笼笼依次进进行运运送，按按顺序序进行堆堆码，采采用50t履带吊进进行行吊放。钢钢筋筋笼装车车采用用钢筋笼笼配备备的10t龙门进行行吊吊装，在在吊装装过程必必须双双点进行行吊装装。运输中中中应控制制车速速，防止止钢筋筋笼变形形，装装车及吊吊装时时严格按按照交交底和编编号进进行，以以防出出现混乱乱场面面，影响响钢筋筋笼质量量。⑶钢筋笼下沉沉由于重量很大，下下部几节钢筋筋笼下沉采用用50t汽车吊，上上部几节钢筋筋笼连接和下下沉时采用40t龙门吊进行行下放。钢筋筋笼下沉到位位后，采用圆圆钢加工吊环环与钢筋笼焊焊接悬挂在横横梁上，对称称布置保证钢钢筋笼位置准准确。在吊装时，找好好好吊点，捆捆邦邦牢靠，保保证证垂直，要要有有足够的的强度度，防止止变形形，然后后匀速速下放，避避免免与孔壁壁碰撞撞。现场场由专专人指挥挥，有有紧急预预案措措施。4.6.6声测测测管=1\*GB2⑴桩基检测与声声声测管的埋埋设设布置应应契合合JTG//TTF881--01的规则。=2\*GB2⑵声测管自进入入入工地现场场后后起，在在装卸卸、搬运运、装装置过程程中，要要防止使使声测测管的管管体扭扭曲、挤挤压变变形。声声测管管要寄存存在有有遮雨设设备的的场地，防防止止管体生生锈。进进场装置置的声声测管，首首先先要对管管体停停止检验验，扭扭曲变形形的声声测管不不允许许进入装装置程程序。⑶声测管可直接接接固定在钢钢筋筋笼的内内侧，固固定点的的间距距不超越2m，其中声声测测管的底底端和和接头部部位必必需设固固定点点，关于于无钢钢筋笼的的部位位，声测测管可可用钢筋筋支架架固定。=4\*GB2⑷HYPERLINK"/bbs/rd.aspx?url=http%3a%2f%2"声测管与钢筋筋筋笼的固定定方方式，优优先采采用钢管管卡子子，卡接接压紧紧声测管管后，卡卡子与钢钢筋焊焊接，固固定点点声测管管与钢钢筋笼固固定绑绑扎办法法：先先把铁丝丝在钢钢筋笼上上缠绕绕两圈，然然后后以编辫辫子的的办法编编至70*8822mm长，再把把铁铁丝叉开开捆住住声测管管，然然后拧紧紧铁丝丝，（一一切固固定点的的铁丝丝绑法都都按此此办法）。钳钳压式（液压压式）声测管管，在装置声声测管时，首首先装置密封封圈；待上下下管推插到位位后，把专用用液压工具模模头的环状凹凹部对准承插插口（或接头头）端部内装装有橡胶圈的的环状凸部，将将对接部位管管材同时压紧紧到位。=5\*GB2⑸钢筋笼放入桩桩桩孔时应避避免免扭曲，管管与与管平行行垂直直，声测测管随随钢筋笼笼分段段装置，每每埋埋设一节节均应应向声测测管内内加注清清水，声声测管装装置终终了后应应加盖盖或加塞塞封锁锁，以防防浇注注混凝土土时落落入异物物，梗梗塞孔道道。=6\*GB2⑹声测管埋设深深深度应在灌灌注注桩的底底部以以上50mmm--1500mmm，声测管管的的上端应应高于于灌注桩桩顶面面300mmmm-5000mmm，同一根根桩桩的声测测管的的外露高高度相相同。=7\*GB2⑺在灌注基桩浇浇浇注混凝土土之之前，应应检查查声测管管内的的水位，如如管管内水不不满，则则应补充充灌满满。=8\*GB2⑻若声测管需割割割断，应采采用用切割机机切断断，并对对管口口停止打打磨除除刺，不不得用用点焊机机烧断断。=9\*GB2⑼焊接钢筋时，应应应防止焊焊液流流溅到HYPERLINK"/bbs/rd.aspx?url=http%3a%2f%2"声测测管管管体上或或接接头上。=10\*GB2⑽声测管在运用用用时，应在在钢钢管插入入端适适量涂油油，以以保证接接头的的顺利插插入。4.6.7沉渣渣渣测量方方法=1\*GB2⑴量取钻具下到到到地面以下下长长度作为为孔底底深度（注注：：钻头长长度一一般取其2/3计算），测测测绳测得得深度度作为沉沉渣顶顶面深度度，二二者之差差为沉沉渣厚度度。=2\*GB2⑵测针测饼法”。下下放测针(底端尖的的测测锤，一一般用用钢筋)，测得深深度度作为孔孔底深深度；下下放测测饼(底端平的的测测锤)，测得深深度度作为沉沉渣顶顶面深度度。二二个数据据之差差为沉渣渣厚度度。⑶同一种吊锤。先先先轻轻下下放，测测得深度度作为为沉渣顶顶面深深度。再再抖动动下放(或提起吊吊锤锤一定高高度，使使其自由由下落落)，测得深深度度作为孔孔底深深度。二二者之之差为沉沉渣厚厚度。4.6.8导管管管水密性性实验验⑴目的保证证桥桥梁桩基基灌注注桩作业业的工工艺流程程，不不影响施施工工工艺。⑵要求及方方法法①将所有导导管管制作应应力求求坚固，内内壁壁应光滑滑、顺顺直、光光洁和和无局部部凹凸凸。各节节导管管内径应应大小小一致，偏偏差差不大于±2mm。②导管在使使用用前和使使用一一个时期期后，除除应对其其规格格、质量量和拼拼接构造造进行行认真地地检查查外，还还需做做拼接、水水密密、等试试验。③先把导管管首尾用密密封扣件相相连。导管管可在钻孔孔旁预先分分段拼装，在在吊放时再再逐段拼装装。分段拼拼装时应仔仔细检查，变变形和磨损损严重的不不得使用。④把拼装好的导管先灌入70%的水，两端封闭，一端焊输风管接头，输入计算的风压力，导管需滚动数次，经过15min不漏水即为合格。水密试验照片见图4.3.8-1。图4.3.8---1水密试验验照照片⑵计算方法导导导管水密试试验验时的水水压应应不小于于井孔孔内水深1.3倍的压力力，进进行承压压试验验时的水水压不不应小于于导管管壁可能能承受受的最大大内压压力Pmax，Pmax可按下式式计计算：Pmaaxx=1..3((ㄚcHcmmaax-ㄚwHw）公式中：Pmax——导管壁可可能能承受的的最大大内压力力，KPa；ㄚc——混凝土土容重（用用24KNN//m3），KN/mm3；Hcmmaax——导管内混混凝凝土柱最最大高高度，采采用导导管全长长，m；ㄚw——钻孔内水水或或泥浆容容重，泥泥浆容重重大于于12KNN//m3时不宜灌灌注注水下混凝土，KN///m3；Hw——钻孔内水水或或泥浆深深度，m。4.6.9水水水下混凝凝土灌灌注成孔检查合格后后后，安装装经过过水密试试验的的导管。导导管管直径为30cm，采用丝丝扣扣连接。二二次次清孔完完成，监监理工程程师验验收合格格后，立立即进行行水下下混凝土土的灌灌注。混混凝土土在工地地拌合合站拌制制，用用混凝土土罐车车直接运运至平平台上孔孔口处处，采用用汽车车泵泵送送。由由于大直直径深深孔钻孔孔桩单单根灌注注砼量量大，在在施工工前，应应对砼砼的配合合比进进行详细细试验验，并做做多组组的对比比试验验，以确确定最最佳配合合比，另另外，在在砼灌灌注前，应应储储备足够够数量量的砂、石石料料，水泥泥，对对施工机机械如如砼泵车车、砼砼运输车车、吊吊车等进进行详详细的检检查，以以保证施施工的的连续性性。根根据计算算的混混凝土初初灌量量，考虑虑到施施工差别别在工工地加工工比计计算初灌灌量多多约1方左右容容量量的混凝凝土储储料漏斗斗，直直接架设设在护护筒顶口口上的的工字钢钢梁上上，保证证首批批混凝土土灌注注后导管管有1m的埋深。混混混凝土首首批灌灌注后继继续连连续灌注注，在在灌注过过程中中，导管管的埋埋置深度度一直直控制在2-6m。灌注的的桩桩顶标高高高出出设计标标高约约1m。水下混混凝凝土的塌塌落度度为18～22ccm，并有一一定定的流动动度，清清孔后灌灌注水水下混凝凝土的的工作应应迅速速，防止止塌孔孔和泥浆浆沉淀淀过厚。每每根根桩灌注注时间间不应太太长，在8小时内连连续灌注完完毕，必要要时加缓凝凝剂，以防防止顶层混混凝土失去去流动性，提提升导管困困难。灌注注水下混凝凝土前和灌灌注过程中中应填写检检查证并做做好施工记记录。5施工质量保保证证措施5.1工程质质质量目标标钻孔桩成桩后无无无损检测测合格格率100%，优良率90%。桩身混混凝凝土抗压压强度度符合设设计规规定。5.2施工质质质量保证证体系系见图5.2-115.3施工质质质量控制制体系系见图5.3-11奖优罚劣奖优罚劣改进工作质量经济责任制TQC小组项目经理部TQC领导小组加强技术培训，实行计算机网络计划技术，推行全面质量管理，强化ISO9001系列标准管理工班QC小组成果发表质量保证体系推广应用四新成果实行过程监控掌握规范标准图纸技术交底测量复核组织保证施工保证技术保证思想保证创优质工程TQC教育质量第一为用户服务下道工序是用户制定教育计划提高质量意识经济保证经济法规明确创优工点制定创优措施检查创优效果签定包保责任状完善计量支付表续优质优价制定奖罚措施责任成本核算反馈实现质量目标技术岗位责任制质量责任制检查落实总结表彰先进提高施工技能经济兑现提高经济效益接受工程师检查定期不定期质量检查进行自检互检专检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段质量评定图5.2-1施工质量量保保证体系系5.4施工质质质量控制制管理理措施5.4.1建建建立可靠靠的质质量保证证体系系，开展展全面面质量管管理活活动，各各工序序指派专专人负负责，技技术人人员跟班班作业业。5.4.2认认认真把好好钻机机安装质质量关关，钻机机安装装做到水水平稳稳定牢固固，钻钻机设备备位置置准确稳稳定。5.4.3采采采取综合合措施施保证钻钻孔不不缩径、不不坍坍孔。⑴加接钻杆后后中中速扫孔并并并上下活活动，保保证孔径径。项目经理项目经理项目副经理技术负责人工程管理部综合管理部物资设备部计划财务部中心试验室各作业队下属各施工班组安全质量部图5.3-1施工质量量控控制体系系⑵保持钢护筒筒内内泥浆水头头头高度，平平衡衡地层水水压力力。⑶采用优质大大比比重泥浆护护护壁，钻钻孔中中专人管管理泥泥浆，经经常测测量泥浆浆指标标，根据据钻进进情况及及时进进行调整整。⑷成孔过程中中遵遵守钻孔技技技术措施施，选选择合理理的钻钻进参数数、合合适的钻钻头，保保证钻孔孔的直直径和垂垂直度度。⑸严格按照设设计计孔深和直直直径进行行施工工，不超超钻、不不少钻，认认真真做好终终孔清清孔和验验收工工作。⑹加强桩基础础施施工全过程程程的质量量管理理，从班班组做做起，严严格遵遵守操作作规程程，维护护泥浆浆性能，坚坚持持工序交交验制制度。⑺详细、认真真、准准确地填填写钻孔孔原始始记录，精精确确测量钻钻具长长度，应应注意意地层的的变化化，在地地层变变化与地地质报报告提供供资料料不相一一致时时，及时时与有有关单位位联系系。⑻钢护筒定位位必必须准确，施施打过程严格格控制竖直度度在容许范围围内，钢护筒筒刃脚必须到到达方案制定定的稳定土层层中，以防在在钻孔中由于于刃脚处于软软弱土层中造造成漏浆、坍坍孔。⑼混凝土灌注注过过程必须连连连续，灌灌注应应储备足足够数数量的砂砂、石石料，水水泥，对对施工机机械如如砼泵车车、砼砼运输车车、吊吊车等进进行详详细的检检查。现现场技术术员认认真填写写灌注注记录，随随时时量测混混凝土土灌注高高度，按按要求及及时拆拆除导管管，保保证混凝凝土灌灌注质量量稳定定。⑽钢筋笼严格格按按图纸加工工工，孔口口对接接丝套接接头要要拧紧、到到位位。钢筋筋笼下下沉到位位后调调整吊环环位置置，防止止骨架架偏位。5.5质量通通通病的预预防措措施钻孔桩在施工过过过程中，常常发发生以下下一些些等问题题。这这些问题题产生生的原因因是比比较复杂杂的，有有施工上上的原原因，有有工艺艺操作上上的原原因，也也有土土层变化化复杂杂等原因因。发发生这些些问题题时，必必须具具体处理理，必必要时应应会同同设计单单位共共同研究究解决决。5.5.1孔孔孔壁坍塌⑴产生原因：：①护壁泥浆的的密密度和浓度度度不足，在在孔孔壁形成成的泥泥皮不好好，起起不到护护壁作作用。孔孔内浆浆位低于于孔外外水位或或孔内内出现承承压水水，降低低了静静水压力力。②安装钢筋笼笼时时碰撞孔壁壁壁，破坏坏了泥泥皮和孔孔壁土土体结构构。③在较差土层层中中如淤泥、松松散砂层中钻钻进时，进尺尺太快或停在在某一土层时时空转时间太太长，或排除较大大障碍物形成成大空洞而漏漏水致孔壁坍坍塌。⑵防治措施：：①控制成孔速速度度。成孔速速速度应根根据土土质情况况选取取，在松松散砂砂土中钻钻进时时，应控制进进尺尺，并选用较较大大密度、粘度、胶体率的的优优质泥浆浆。②提高孔内水水位位高度，增增增大水头头。③安装钢筋笼笼时时应防止钢钢钢筋笼碰碰撞孔孔壁。5.5.2钻钻钻孔偏斜⑴产生原因：：①桩架不稳，钻钻钻杆不直，钻钻头导向部份份太短，导向向性差，钻杆杆连接不当。②钻孔时遇有有倾倾斜度的软软软硬土层层交界界处，钻钻头受受阻力不不均而而偏位。③地面不平或或不不均匀沉降降降使钻机机底坐坐倾斜。⑵防治措施：：①在有倾斜状状的的软硬土层层层处钻进进时，应应吊住钻钻头杆杆，控制制进尺尺速度并并以低低速钻进进。②探明地下障障碍碍物情况，并并预先清除干干净。③安装钢筋笼笼时时应防止钢钢钢筋笼碰碰撞孔孔壁。④钻杆、钻头头应应逐个检查查查，及时时调整整，弯曲曲的钻钻杆及时时调换换。⑤钻机就位后后应应保正钻机机机的平整整度。并并经常检检查和和校正。5.5.3钻钻钻孔漏浆⑴产生原因：：①孔口回填土土不不密实，回回回填土松松散过过厚。②遇到透水性性强强或有地下下下水流动动的土土层。③水头过高、压压压力过大使使孔孔壁漏浆浆。④遇古井或下下水水管道。⑵防治措施：：①根据土层回回填填情况，调调调整合理理使用用泥浆的的粘度度、胶体体率，增增强护壁壁。②调整水头流流量量及流速。③用破棉絮将将与与管道连接接接口堵塞塞，掏掏除古井井中杂杂物并用用粘土土回填密密实。5.5.4流流流砂现象⑴产生原因：：①桩孔内土质质为为粉砂层时时时，泥浆浆密度度过小，难难以以形成泥泥皮。②孔外水压超超过过孔内水压压压，孔壁壁松散散。⑵防治措施：：①保证孔内水水位位高于孔外外外水位。②在粉砂层内内钻钻进时，应应应增加泥泥浆密密度。③当流砂严重重时时，应抛入入入碎石、粘粘土土，钻进进时使使碎石嵌嵌入孔孔壁，使使粘土土造浆形形成结结块或厚厚泥皮皮，阻止止流砂砂涌入。5.5.5钢钢钢筋笼偏偏位、变变形、上上浮⑴产生原因：：①钢筋笼堆放放、起起吊、搬搬运时没没有严严格执行行规定定，造成成钢筋筋笼变形形。②钢筋笼过长长，刚刚度不够够，造成成变形形。③桩孔本身偏偏斜斜或偏位，致致使钢筋笼难难以下沉。④钢筋笼定位位措措施不力，导导管上、下提提升碰撞、拖拖带而移位。⑤清孔后沉渣渣过过厚，钢筋筋筋笼放不不到位位。⑥初灌混凝土土时时冲力使钢钢钢筋笼上上浮。⑦混凝土坍落落度度过小或产产产生分层层离析析，使混混凝土土顶面至至钢筋筋笼底时时，砼砼难以上上升。⑧当混凝土灌灌至至钢筋笼内内内一定高高度时时，导管管埋入入混凝土土过深深。⑵防治措施：：①钢筋笼制作作、堆堆放、起起吊、搬搬运按按要求，钢钢筋筋笼成品品分节节长度应应控制制在12mm内。②桩孔本身偏偏斜斜或偏位，应应在下钢筋笼笼前往复扫孔孔纠正。③孔底沉渣应应清清除在规定定定内，保保证有有效孔深深满足足设计要要求。④导管埋入混混凝凝土内深度度度应控制制在规规定内，不不得得过大。⑤商品混凝土土应应按要求配配配置，运运输时时应确保保混凝凝土在搅搅拌中中。5.5.6断桩桩桩⑴产生原因：：①混凝土坍落落度度过小，骨骨骨料粒径径太大大，未及及时提提升导管管或导导管倾斜斜，使使导管堵堵塞，形形成桩身身砼灌灌注时中中断。②混凝土供应应不不及时，现现现场停电电而又又没有配配备发发电机，设设备备突然损损坏，突突降暴雨雨等原原因使灌灌注砼砼中断时时间过过长，新新旧砼砼结合困困难。③提升导管时时碰碰撞钢筋笼笼笼，使孔孔壁土土体混入入砼中中。④导管上拔时时，管管口脱离离砼面，或或管管口埋入入混凝凝土中太太浅，泥泥土挤入入桩位位⑤测深不准，把把把沉积在混混凝凝土面上上的泥泥块误认认为混混凝土，错错误误的判断断混凝凝土面高高度，致致使导管管提离离混凝土土面形形成断桩桩。⑵防治措施：：①配置混凝土土时时，坍落度度度应满足足设计计要求，粗粗骨骨料粒径径按规规范要求求控制制。②如导管堵塞塞，在在混凝土土尚未初初凝时时，可用用钢筋筋等在导导管内内冲击，把把堵堵塞的砼砼冲开开，也可可迅速速提出导导管，用用高压水水冲通通导管，重重新新下隔水水塞浇浇注，浇浇注时时当隔水水塞冲冲出导管管后，将将导管继继续下下沉，直直至导导管不能能再插插入时稍稍许提提升，继继续浇浇注砼。③边浇注砼边边拔拔管，并经经经常测量量砼顶顶面高度度，随随时掌握握导管管埋深，避避免免导管拔拔出混混凝土面面。④如导管法兰兰式式接头挂住住住钢筋笼笼时，则则可顺时时针转转动导管管使导导管与钢钢筋笼笼脱离。⑤下钢筋笼时时不不得碰撞孔孔孔壁。5.5.7混凝凝凝土超灌灌，充充盈系数数过大大⑴产生原因：：①在软土层中中钻钻进时，造造造成扩孔孔。⑵防治措施：：①钻进时掌握握好好各土层的的的钻进速速度。②钻进作业过过程程中，中途途途不得随随便停停钻，以以免形形成过大大孔径径。③孔底沉渣应应清清除在规定定定内，保保证有有效孔深深满足足设计要要求。6施工安全保保证证措施6.1安全目目目标建设过程中确保保保不发生生重大大安全事事故，避避免特大大安全全事故发发生，实实现安全全生产产零死亡亡目标标。6.2安全管管管理体系系6.2.1安全全全保证组组织机机构成立以项目经理理理挂帅的的安全全生产领领导小小组，具具体指指导、检检查各各作业队队的安安全生产产活动动。各施施工队队成立以以队长长为组长长的安安全生产产组织织，设专专职安安全员，负负责责安全生生产活活动，落落实安安全生产产的保保证措施施，实实现安全全生产产目标，确确保保施工中中人身身、设备备的安安全。见见图6.2