椒江中咀避风港工程初步设计报告

PAGE目录第一篇设计说明 1第一章总论 11.1概况 11.2工程特点和难点 11.3设计依据 21.4主要建设内容和规模 31.5主要技术经济指标 3第二章自然条件 42.1大陈中咀避风港地理位置和地貌特征 42.2气象 42.3海洋水文 62.4泥沙 92.5工程地质 102.6地震 11第三章水工建筑物堤线布置 163.1防波堤堤线布置 163.2防波堤消浪效果分析 163.3护岸堤线布置 21第四章水工建筑物初步设计 22一、实体堤初步设计 224.1.1设计条件 224.1.2斜坡堤设计， 234.1.3实体堤平面图和立面图 30二、桩基透空堤设计 304.2.1设计条件 304.2.2透空堤结构方案 314.2.3荷载组合及主要计算结果 31三、设计方案比选 32四、护岸初步设计 334.3.1工程布置 334.3.2堤身设计 334.3.3护岸平面图和立面图 334.3.4码头和步级台阶设计 334.3.5箱涵设计 34第五章水电、消防及环保 355.1供水 355.2供电、照明 355.3消防 355.4环境保护 36第六章施工条件、方法和工期 376.1施工条件 376.2施工方法 38第七章工程效益 40第八章问题和建议 40第二篇工程概算 411.1编制说明 411.2编制依据和采用定额 411.3有关问题说明 421.4工程投资概算 42附后：浙江省发改和改革委员会关于《台州市椒江大陈中咀避风港工程可行性》的批复浙发改农经[2006]832号文浙江省台州市椒江中咀避风港工程PAGE10第一篇设计说明第一章总论1.1概况大陈岛位于浙江省中部台州湾东南海域，距台州市区54公里，是台州市椒江区唯一的海岛集镇，离大陆海岸线最近点（黄琅乡同头咀）23.6公里。大陈岛由上下大陈岛等29个岛礁组成，陆域面积台州椒江现有椒江中心渔港和大陈渔港这两大渔业基础设施。大陈渔港位于大陈岛上，大陈镇是台州市的重点渔业乡镇，现辖6个渔业行政村，1个居委会，总人口3500余人。全镇拥有各类渔船300多艘，而且大多为小型渔船，这些小型渔船抗风浪能力弱。由于大陈岛远离大陆，台风期间到大陆避风的风险很大，而且成本高，渔区干部群众对建设避风港的呼声强烈。建设大陈中咀湾避风港工程，解决大陈岛渔船的避风问题，保障渔民生命财产安全，促进渔区经济发展将起到至关重要作用。椒江区政府对建设大陈中咀湾避风港工程十分重视，委托河海大学物理海洋研究所于2006年9月编制了《台州市椒江大陈中咀避风港波浪数学模型研究报告》、舟山市交通规划设计院于2006年9月编制了《台州市椒江大陈中咀避风港工程工程可行性研究报告》。浙江省发展计划委员会于2006年11月批复《台州市椒江大陈中咀避风港工程可行性》浙发改农经[2006]832号文，避风港主要建设内容和规模为：透空式防波堤196米、护岸2188米、管理用房240平方米以及水电等配套设施。河海大学设计院受台州市椒江大陈中咀避风港建设指挥部的委托对中咀避风港主要建设内容进行初步设计。1.2工程特点和难点本工程196米防波堤是形成大陈中咀湾避风港的必要条件，沿堤线走向地质剖面为陡坡状，且天然泥面标高最低在-33m左右，淤泥层平均厚度达20多米，最厚达28米，因此地基处理是本工程设计和施工的关键和难点。根据本工程范围内自然条件、地质条件的特点，对拟建防波堤采用透空堤（方案一）和爆破挤淤处理地基（方案二）两种方案进行综合比较后，推荐采用透空堤方案（与浙发改农经[2006]832号文的批复一致）1.3设计依据1、浙江省发改和改革委员会关于《台州市椒江大陈中咀避风港工程可行性》的批复浙发改农经[2006]832号文。2、台州市椒江大陈中咀避风港建设指挥部与河海大学设计院所签订的《浙江省台州市椒江市大陈中咀避风港工程设计》合同，2006年9月。3、河海大学物理海洋研究所编制的《台州市椒江大陈中咀避风港波浪数学模型研究报告》，2006年9月。4、舟山市交通规划设计院编制的《台州市椒江大陈中咀避风港工程工程可行性研究报告》，2006年9月。5、中华人民共和国水产行业标准《渔港总体设计规范》，2001年2月。6、中华人民共和国行业标准《海港水文规范》（JTJ213-98）。7、中华人民共和国行业标准《高桩码头设计与施工规范》（JTJ291-98）。8、中华人民共和国行业标准《重力式码头设计与施工规范》（JTJ290-98）。9、中华人民共和国行业标准《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98）。10、中华人民共和国行业标准《港口工程地基规范》（JTJ250-98）。11、中华人民共和国行业标准《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）。12、中华人民共和国行业标准《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）。13、中华人民共和国行业标准《码头附属设施技术规范》（JTJ297-2001）；14、中华人民共和国行业标准《港口建设项目环境影响评价规范》（JTJ226-97）。15、中华人民共和国行业标准《港口工程环境保护设计规范》（JTJ231-94）。16、中华人民共和国行业标准《港口工程劳动安全卫生设计规定》（JTJ320-97）。17、中华人民共和国行业标准《爆炸法处理水下地基和基础技术规程》（JTJ/T258-98）。18、中华人民共和国行业标准《水运工程爆破技术规范》（JTJ286）。19、中华人民共和国行业标准《爆破安全规程》(GB6722-2003)。20、国家海洋局温州中心海洋站水下地形图（1：3000）（2006年11月）1.4主要建设内容和规模1、防波堤196m（透空堤163m，实体堤2、护岸2188m3、管理用房240m1.5主要技术经济指标工程造价：2653.1万材料用量：水泥：8172.1t碎石：29525m砂：13257.8m³钢材：406.7石渣：8023m³抛石：块石：7642.6m³第二章自然条件2.1大陈中咀避风港地理位置和地貌特征大陈岛位于浙江省中部台州湾东南海域，距台州市区54km，是台州市椒江区唯一的海岛镇，离大陆海岸线最近点（黄琅乡同头咀）23.6中咀湾位于上大陈岛，上大陈岛为基岩岛，海拔高度较低，属低丘，海岸大多为岩质海岸，山坡上有碎石土覆盖层及植被发育，潮间带基岩裸露，并有陡坎及海蚀沟发育。中咀湾是一自然海湾，三面环山，西面湾口临海，湾内水深较浅，渔船只能在高潮位进入湾内避风锚泊，低水位时船只搁置在泥面上。中咀湾避风港位置示意见图2-1－图2-2。2.2气象大陈岛属中亚热带季风气候，四季分明、热量丰富、水量充沛，与邻近大陆相比，具有冬暖夏凉、雾多风大等特点。根据大陈气象站资料统计分析：1、气温历年年平均气温16.7℃，历年极端最高气温33.5℃，历年极端最低气温-3.3℃，最高月平均气温27.92、降水雨量充沛，多年平均降水量1387.5mm，年最多降水2196.8mm，年最少降水量898.8mm，日最大降水量217.7mm，日降水量Q≥10mm日数平均40天，年平均暴雨日数4.6天。上大陈岛下大陈岛中咀上大陈岛下大陈岛中咀图2-1大陈中咀避风港位置示意图3、风况大陈站年平均风速6.8m/s，因四面受风之故，周年风速相对稳定。在台风季节，岛上风速常有超过12级的记录。大陈岛盛行风向季节变化规律：11月至翌年2月多北风，3-5月和9-10月多东北偏北风，6-8月转以西南偏南风为主。本海域多年平均风速为7.5m/s；常风向为NNE，频率24%；次常风向为N，频率20%；强风向为N向，最大风速为40.0m/s；极大风速为58.7m/s（0414云娜台风影响，2004年8月12日）；年日最大风速≥表2-1多年各风向频率、最大风速及平均风速表风向项目NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW风向频率1626932233413511225平均风速4.84.03.47.3最大风速403523201833122025261911131410254、雾大陈岛系东海多雾区：1983-1990年统计年平均雾日70.9天。海雾主要出现在3-6月，此段雾日占全年72%；海雾以平流雾为主，其次为锋面雾；多数海雾持续时间短。5、湿度年平均相对湿度83%,年平均绝对湿度17.4百帕2.3海洋水文据河海大学海洋学院物理海洋研究所对大陈海洋站1985-1994年潮位、波浪数据资料的统计分析。2.3.1潮汐、潮位、潮流1、潮汐类型大陈海域潮汐类型为正规半日潮。2、潮位特征值（浙江吴淞基准面）年平均海平面：2.16年平均高潮位：3.9年平均低潮位：0.44m年最高高潮位：5.56年最高高潮位：5.56m年最低低潮位：-1.03年平均潮差：3.39m年最大潮差：5.85m平均涨潮历时：6h17min平均落潮历时：6h07min图2-3基准面及换算关系3、设计水位（浙江吴淞基面）50年一遇极端高水位5.71m50年一遇极端低水位-1.25m设计高潮位4.41m设计低潮位-0.45m4、海流潮流属正规半日潮性质，潮流运动形式为往复流，每天两涨两落。涨潮历时大于落潮历时，涨潮流速小于落潮流速。2.3.2波浪本海域的波浪多以涌浪为主的风涌混合浪型。在秋、冬、春三季中，风浪的主浪向均为偏N，至夏季转而偏S；而其涌浪的主浪向在秋、冬、春三季中均为偏E向，夏季转为SE向。本海域年平均浪高1.2m；无波频率为0。常浪向为ENE向，频率42%，次常浪向为E向，频率14%，强浪向为E向，最大实测波高为14.4m,波向主要分布在ENE-SE向，其频率占78%。统计大陈监测站1985-1994年各向波频率分布如下：表2－2大陈站累年各向频率分布表（1985-1994年）NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW波向频率(%)40.616.99.811.14.000000.3据河海大学物理海洋研究所《台州市椒江大陈中咀避风港波浪数学模型研究报告》中计算所得的结论：（1）由于中咀湾湾口朝向西南，两边有天然岛屿屏障，且水深较浅，NNE－ENE向、E－ESE向波浪虽为强浪向，入射波高较大，但因传播路径受到阻挡，在进入工程区域前已被明显削弱。（2）NW－NNW向波浪基本上未受岛屿天然屏障的阻挡，可直接传播到工程区域，堤前波高也相应较大，极端高水位下50年一遇堤前有效波高达到2.25m，设计高水位时2年一遇防波堤堤前波高为0.81（3）W－WNW向波浪正对中咀湾湾口，无天然屏障，波浪受到折射影响，而入射波高较大，堤前波高约小于NW－NNW向。极端高水位50年一遇堤前有效波高达到2.15m，设计高水位时2年一遇防波堤堤前波高为0.48（4）SW－WSW向波浪小于其他两个方向，极端高水位下50年一遇堤前有效波高达到1.78m，设计高水位时2年一遇防波堤堤前波高为0.35表2-3中咀湾口拟建防波堤堤前不同累积频率波高值（50年一遇）方向设计水位50年一遇EQ\x\to(H)(m)H13%(m)H5%(m)H4%(m)H1%(m)NW-NNW极端高水位1.552.252.572.653.01设计高水位1.412.002.272.332.62W-WNW极端高水位1.482.152.462.542.89设计高水位1.261.812.072.122.41SW-WSW极端高水位1.201.782.062.122.44设计高水位1.021.501.731.782.04表2-4中咀湾口拟建防波堤堤前不同累积频率波高值（25年一遇）方向设计水位25年一遇EQ\x\to(H)(m)H13%(m)H5%(m)H4%(m)H1%(m)NW-NNW极端高水位1.331.952.242.322.65设计高水位0.931.381.591.651.89W-WNW极端高水位0.971.471.711.772.05设计高水位0.921.361.571.621.86SW-WSW极端高水位0.721.111.301.351.57设计高水位0.630.962-5中咀湾口拟建防波堤堤前不同累积频率波高值（2年一遇）方向设计水位2年一遇EQ\x\to(H)(m)H13%(m)H5%(m)H4%(m)H1%(m)NW-NNW极端高水位0.681.051.231.281.49设计高水位0.520.810.950.991.15W-WNW极端高水位0.420.670.790.820.97设计高水位0.300.480.560.590.69SW-WSW极端高水位0.250.400.470.490.58设计高水位0.220.350.410.430.512.4泥沙2005年8月进行2个站位的悬沙实测,D1、D2站平均含沙量分别为0.039kg/m3、0.047kg/m3；最大含沙量分别为：0.118kg/m3、0.134kg/m3；D1站涨潮平均含沙量为0.055kg/m3，落潮平均含沙量为0.022kg/m3；D2站涨潮平均含沙量为0.050kg/m3，落潮平均含沙量为0.044kg/m2.5工程地质据浙江有色建设工程有限公司对拟建防波堤范围地质勘探揭露，按地基土时代成因、物理力学性质特征，可分为3个工程地质层，其中(1)号层可细分为三个亚层、(3)号层可细分为两个亚层。各土层的工程地质特征依次详述如下：1、(1)—1淤泥质粉质粘土灰色，流塑状，高压缩性；摇振无反应，切面光滑，干强度中等，韧性中等；水平层状结构，厚层状构造，具微层理；含少量有机质及贝壳碎屑，有较强的泥臭味，土层均匀性较好。该层全场分布，表部0.50～0.00m为流泥，系新近沉积土，欠固结，工程地质性质极差。该层全场均有分布，层厚3.90~4.80m。2、(1)—2淤泥灰色，流塑状，高压缩性；摇振无反应，切面光滑，干强度高，韧性高；含少量有机质及贝壳碎屑，有较强的泥臭味，土层均匀性较好，在Z5号孔局部相变为淤泥质粘土。该层场地Z6和Z12号孔段未有揭示，层厚7.40～12.90m，层面分布高程-3.74～-3.14m。3、(1)—3淤泥质粘土灰色，流塑状，高压缩性；摇振无反应，切面光滑，干强度高，韧性高；含少量有机质及贝壳碎屑，有较强的泥臭味，土层均匀性较好，局部相变为淤泥质粉质粘土，在Z8号孔局部相变为淤泥。该层场地Z5、Z6、Z11和Z12号孔地段未有揭示，层厚3.70～11.40m，层面分布高程-16.14～-15.44m。4、(2)粘土灰色，软塑状，高压缩性；摇振无反应，切面光滑，干强度高，韧性高；含少量有机质，土层均匀性较好，在Z3号孔局部相变为粉质粘土。该层场地仅Z1、Z2、Z3、Z7、Z8、Z9号孔有揭示，层厚1.90～7.00m，层面分布高程-26.94～-24.84m。5、(3)—1强风化基岩灰～灰绿色，岩芯呈碎粒、碎块状，敲击易碎，裂隙很发育，风化强烈，原岩结构、构造较清晰，块状构造，凝灰质结构，岩性为凝灰岩。该层全场均有分布，层厚0.50～1.50m，层面分布高程-32.14～-3.44m。6、(3)—2中等风化基岩灰～灰绿色，岩芯呈碎块状、块状、短柱-长柱状，裂隙较发育，向下渐弱，原岩结构、构造清晰明显，块状构造，凝灰质结构，岩性为凝灰岩。岩石饱和单轴抗压强度20.2～26.0MPa，平均值23.9MPa，标准值22.7MPa，为次软岩石，岩石质量指针RQD约为65，完整性一般，岩体基本质量等级Ⅳ级。该层全场均有控制，最大揭露厚度6.40m，层面分布高程-32.94～-3.94m。各地层主要物理力学性质指标及其承载力情况见表2-6～表2-7，钻孔位置见图2-5，各地层工程地质剖面见图2-6。2.6地震根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）的划定，台州地区抗震设防烈度为小于6度区，设计基本地震加速度值小于0.05g。表2-6各地层主要物理、力学性质指标及承载力土层编号土层名称含水量W（％）湿容重r（g/cm3）孔隙比e0液性指数IL塑性指数IP压缩系数a1-2(MPa-1)压缩模量Es(MPa)凝聚力C(KPa)内摩擦角￠（度）地基承载力(KPa)（1）－1淤泥质粉质粘土43.31.761.2281.3515.50.872.5811.29.855（1）－2淤泥55.01.651.5741.4020.01.311.9711.67.250（1）－3淤泥质粘土46.21.711.3381.2117.70.982.4215.08.560（2）粘土45.01.721.3180.8520.40.872.6722.39.875（3）－1强风化基岩800（3）－2中等风化基岩2500表2-7预制桩、钻孔灌注桩极限标准值土层编号土层名称预制桩钻孔灌注桩桩周土摩擦力(KPa)桩端土承载力(KPa)桩周土摩擦力(KPa)桩端土承载力(KPa)（1）－1淤泥质粉质粘土1110（1）－2淤泥109（1）－3淤泥质粘土1211（2）粘土2221（3）－1强风化基岩150（3）－2中等风化基岩25010000第三章水工建筑物堤线布置据浙江省发展计划委员会关于《台州市椒江大陈中咀避风港工程可行性》批复，避风港主要建设内容和规模为：透空式防波堤196米、护岸2188米。3.1防波堤堤线布置大陈岛中咀湾为自然海湾，三面环山，西面湾口临海，面积约20万m2。中咀湾自然水深较浅，渔船可在高潮位时进入湾内避风锚泊，低水位时渔船均搁置在泥面上。由于中咀湾无防浪设施，渔船在此避风时常采用抛锚的锚泊方式，经口门绕射的波浪会使渔船移锚并且相互碰撞，造成渔船的损毁和人员伤亡。为发挥中咀湾作为渔船避风港湾的优势，为当地渔民就近避风创造良好条件，宜在中咀湾口处建设防波堤，挡潮消浪，形成渔船台风期间安全锚泊避风区。据舟山市交通规划设计院编制的《台州市椒江大陈中咀避风港工程工程可行性研究报告》，防波堤长196m，位于中咀湾口，沿西北向布置，堤根在湾口的南侧，堤头距湾口北侧部队登陆艇码头为99.79m（门口宽度），见第三篇图1。3.2防波堤消浪效果分析河海大学物理海洋研究所有关《台州市椒江大陈中咀避风港波浪数学模型研究报告》，对中咀湾口处建设防波堤的消浪效果和建防波堤后形成的泊稳面积进行分析和计算，所得结论如下：3.2.1防波堤消浪效果分析河海大学物理海洋研究所对中咀湾口工程前后以及消浪堤采用透空式或实体式两种结构的防浪性能均做了分析：1、工程前特点NW－NNW向波浪受到的阻挡较小，可直接传至或绕射至工程区域，湾内的波高比工程海域外略有减小。W－WNW向波浪直接面向中咀湾湾口，且入射波高也较大，堤前波高只略小于NW－NNW向。由于工程区域水深较小，水位对波浪的影响较大。2、实体堤消浪效果分析工程前波浪未受阻挡，一直可传播到中咀湾湾顶，而实体堤建成后，虽然波浪在堤外反射，能量累积，部分区域出现立波，波高在口门附近较大，极端高水位时更为明显，但受到防波堤的掩护，堤后水域波高明显变小。实体堤工程后极端高水位时W－WNW向50年一遇波高分布（见图3－1）实心堤工程后设计高水位时W－WNW向50年一遇波高分布（见图3－2）3、透空堤消浪效果分析对比工程前，透空式防波堤也有一定的防浪效果，港内波高也有所减小。但相对于实心堤，当防波堤为透空堤时，港内的波高增大，大于0.5m的波浪还能传到中咀湾湾顶附近，港内的泊稳面积比实心堤时减小了3%～10%左右。透空堤工程后极端高水位时W－WNW向50年一遇波高分布（见图3－3）透空堤工程后设计高水位时W－WNW向50年一遇波高分布（见图3－4）综上所述：中咀湾口工程前波浪未受阻挡，可直接传入到湾顶。工程后，无论是实体式还是透空式防波堤，由于受到防波堤挡潮消浪的影响，波浪仅在口门附近较大，不再传入到中咀湾湾顶。同时，实体式防波堤的消浪效果要比透空式防波堤消浪效果明显。3.2.2防波堤消浪渔船泊稳面积计算泊稳面积计算采用波高分布中有效波高小于1.0m的波高等值线区域。计算结果表明：无论实心式防波堤还是透空式防波堤的防浪效果都很明显，泊稳面积均明显增加，基本都能达到85％以上，为渔船的泊稳提供了有利条件，其中实体式防波堤的泊稳面积要大于透空式防波堤。表3-1、表3-2列出了极端高水位和设计高水位情况下各方向港池内的泊稳面积。表3－1极端高水位情况下港池内泊稳面积(m)方向泊稳面积％（极端高水位5.71m50年一遇25年一遇2年一遇透空堤实心堤透空堤实心堤透空堤实心堤NW－NNW85.0991.3886.5793.8992.4196.71W－WNW86.2693.2587.4294.5293.69100SW－WSW88.5995.3989.4896.9894.31100图3-1极端高水位时W－WNW向50年一遇波高分布（实心堤工程后）图3－2设计高水位时W－WNW向50年一遇波高分布（实心堤工程后）表3－2设计高水位情况下港池内泊稳面积(m)方向泊稳面积％（设计高水位4.41m50年一遇25年一遇2年一遇透空堤实心堤透空堤实心堤透空堤实心堤NW－NNW87.2492.4288.5694.0393.7797.11W－WNW88.2494.7389.1195.4195.65100SW－WSW89.6597.2591.3298.3296.38100图3－3极端高水位时W－WNW向50年一遇波高分布（透空堤）图3－4设计高水位时W－WNW向50年一遇波高分布（透空堤）3.2.3淤积分析据舟山市交通规划设计院编制的《台州市椒江大陈中咀避风港工程工程可行性研究报告》分析：国家海洋局温州海洋环境监测中心站对本海域悬沙观测分析结果来看，工程区水体含沙量较低，涨潮期大于落潮期，湾内表现为一种平衡微淤的状态。经向当地驻军及渔民了解，湾内外自然淤积量较小，对湾口驻军已建的登陆码头实际使用情况进行分析，近20年来，总淤积量不超过80mm；湾内地形平整，冲淤较平衡。本工程工可批复采用透空式防波堤。透空式防波堤对潮流变化的影响较小，且湾内水体含沙量较小，预计工程建成后对湾内地形冲淤变化的影响较小，不会造成大面积快速淤积情况的发生。3.3护岸堤线布置中咀湾位于上大陈岛，上大陈岛为基岩岛，海岸大多为岩质海岸，山坡上有碎石土覆盖层及植被发育，潮间带基岩裸露，并有陡坎及海蚀沟发育。中咀湾内有三个小湾，护岸岸线需规顺布置，一方面减少工程费用，另一方面便于使用。规顺后护岸长约2188m，沿海湾岸线岩基修建，从使用要求考虑，为方便渔船靠泊，采用直立式结构，同时结合湾内已有小码头位置，布置时以300m－350m间距布置斜坡步级，兼做码头，方便渔船停靠和人员上下。此外，还在规顺的护岸岸线上建箱涵一座。护岸建设可进一步完善中咀湾渔船避风设施，平时还可作为交通道路和晒网场等。护岸堤线布置见第三篇图1。第四章水工建筑物初步设计据浙江省发展计划委员会《台州市椒江大陈中咀避风港工程可行性》批复，避风港主要建设内容和规模为：透空式防波堤196米、护岸2188米。根据大陈岛自然条件和地质特点，对拟建防波堤采用两个方案进行初步设计：方案一为透空堤，由堤身段163米长透空堤和堤根段33米长实体堤组成；方案二为长196米的实体堤且采用爆破挤淤处理地基。一、实体堤初步设计4.1.1设计条件1、建筑物安全级：II级2、设计水位：见2.3.13、设计波要素表4-1实体堤设计波要素水位(m)波浪重现期(年)H1%(m)H5%(m)Hs(m)(m)波长L(m)波周期(s)极端高水位5.71503.012.572.251.5528.444.62设计高水位4.41502.622.272.001.4126.224.624、使用要求；在大风浪时不允许水体越过墙顶进入港内。5、材料容重和地基土承载力①、混凝土块体：水上rb=23.0KN/m3、水下rb=13.0KN/m3，②、海水比重：r=10.25KN/m3④、块石：水上rb=20.0KN/m3、水下=10.0KN/m3⑤、地基指标：见表2－64.1.2斜坡堤设计，斜坡堤设计计算均依据《海港水文规范》和《防波堤设计与施工规范》进行。4.1.其中：胸墙顶=设计高水位+1.25H5%=7.25m，取7.6堤顶=设计高水位+0.7H5%=6.0m，取堤顶宽度：取7.0外坡坡度系数：m=1.5。内坡坡度系数：m=1.5。.1、护面块体稳定重量、护面层厚度和混凝土用量采用规则安放一层扭王块体的护面形式：(1)扭王字块体重量：，式中：W——单个扭工字块体的稳定重量(t)；rb——块体材料的重度(KN/m3)，取rb=23.0KN/m3；H——设计波高(m)，取H5%；KD——扭工字块体稳定系数，取KD=18；r——海水比重（KN/m3）；——斜坡与水平面的夹角（）。经计算：设计高水位时，W=0.8(t)，极端高水位时W=1.2(t)，取单个扭王块体重量为2.0(t)。(2)扭王块体护面层厚度：式中：h——护面层厚度（m）；n——护面块体层数，n=1；C——扭工字块体形状系数，取C=1.36。经计算，采用规则安放一层扭王块体的护面层厚度为0.9m(3)扭王块体个数：式中：N——扭工字块体个数；A——垂直于厚度的护面层平均面积；P——护面层的空隙率（%），取P=50%。经计算，每100m2(4)扭王块体混凝土用量：式中：Q——扭王字块体混凝土用量（m3）。经计算，每100m2安放165个扭王字块体需145m2、抛石棱体稳定重量：采用公式计算出的块石重量折算成棱体块石稳定重量。式中：rb——单个块石的重度（KN/m3），取rb=26.5KN/m3；KD——块石稳定系数，取KD=4.0；其它各项意义同（1）。经计算：棱体块石重采用200-300kg。3、扭王护面垫层块石的稳定重量和厚度取单个护面块体（2.0t）稳定重量的1/20~1/10，即100~200kg。垫层厚度：，c=1.0，n=1.，经计算取h=0.5m。.2分析W-WNW方向工程后波高分布图，内坡波高取1.21、混凝土框格内立砌块石厚度：式中：h——块石厚度（m）；H——计算波高，取H5%；Kmd——与斜坡m值和d/H有关，d为堤前水深；K——波坦系数；m——坡度系数；——斜坡角度。经计算，立砌块石厚度取h=0.6m。2、水下抛石棱体块石稳定重量和厚度棱体块石重量取同外坡棱体块石重量200~300kg。3、护面垫层块石稳定重量和厚度护面垫层块石重量取50~100kg，厚度h=0.44.1.斜坡堤的堤心石，可采用10~100kg块石。、胸墙波压力计算(1)式中：d1——胸墙前水深（m）；d——堤前水深（m）；H——设计波高，取H1%；L——设计波长（m）。(2)式中：p——单位长度胸墙上总波浪力；——平均压力强度（KPa），=0.24rHKp。经计算，设计高水位时，p=19.7KN/m；极端高水位时，p=38.9KN/m。(3)式中：Pu——胸墙底面上的波浪浮托力（KN/m），=0.7。经计算，设计高水位时，Pu=51.56KN/m；极端高水位时，Pu=55.84KN/m。2、设计、极端高水位时沿胸墙底抗滑稳定性抗滑稳定性的承载能力极限状态设计表达式：式中：G——胸墙自重，设计高水位G=172.50KN；极端高水位G=160.80KN；P——作用在胸墙迎海侧面上水平波浪力；Pu——作用在胸墙底面上的波浪浮托力；ro——结构重要性系数，ro=1.0；rp——水平波浪力分项系数，rp=1.3；ru——波浪浮托力分项系数，ru=1.1；rG——自重力分项系数，rG=1.0；f——摩擦系数，f=0.6。经计算：设计高水位时，33.9KN66.8KN；极端高水位时，54.10KN69.4KN，均满足稳定要求。3、设计、极端高水位时沿胸墙底抗倾稳定性抗倾稳定性极限状态设计表达式：式中：Mp——水平波浪力对胸墙后趾倾覆力矩（KN·m）；Mu——波浪浮托力对胸墙后趾倾覆力矩（KN·m）；MG——胸墙自重对胸墙后趾倾覆力矩（KN·m）；rd——结构系数，rd=1.25；其余同2。经计算：设计高水位时，320.7KN·m419.2KN·m；极端高水位时，361.4KN·m438.6KN·m，均满足稳定要求。4.1.各级水位工况下，按照圆弧滑动瑞典条分法进行电算,计算结果见表3-2。瑞典法验算抗滑稳定安全系数Fs为：式中：Wi——土条重量；R——滑弧半径；Ci、i——滑动弧面处的抗剪强度指标。表4-2实体堤计算代表断面稳定分析结果（斜坡堤） 内容 外坡内坡滑弧半径R(m)68.3566.14最小安全系数Fs1.231.24计算结果表明，最小安全系数，地基整体是稳定的。4.1.2地质资料表明，地基淤泥层厚度约5m-28m，以下为风化基岩，地基处理当淤泥层厚度约4m采用抛石挤淤法，大于4m.根据地质勘察揭示的地基土层分布情况，本工程地基土淤泥层厚度大，平均厚度达20多米，其下为粘土。上述土层天然含水率较高，渗透性能差，地基承载力小，呈流塑态等特性。拟建的防波堤堤身高度达到6米多,天然地基无法适应防波堤的承载能力、稳定及变形要求，因此必须进行地基处理，且地基处理是本工程的关键和难点。结合本工程的特点，地基处理考虑采用爆炸法。根据近几年浙江省工程实践，爆炸法处理软土地基已被大量应用于工程实践中，并被证明是一种行之有效的地基处理方法，其置换深度已由最初的5～6m发展到20多米，最大处理深度达28米。本工程附近已有已建的类似工程实例，如浙江玉环坎门防波堤工程，处理淤泥厚度14米；浙江象山9924工程围堤，处理淤泥厚度26米本工程防波堤全长196m，按地质勘察揭示的土层情况，防波本工程爆破挤淤设计要求：淤泥厚度12～27.5m，爆破挤淤处理后，堤身落底宽度为37m，堤轴线外侧为17m，内侧为.6－2防波（1）防波堤断面设计参数防波堤全长196m，施工设计共包括6个设计断面，爆破挤淤厚度分别为12.5m、20m抛石斜坡堤结构，堤身基础处理为爆破挤淤，扭王块护面。现浇胸墙顶高程为▽7.60m，堤顶路面高程▽6.50m。堤顶路面宽度为6m。堤身落底宽度为37m，内坡比1：1.5，内坡护面结构同前。外侧坡比1：1.5，护面结构为2t扭王块，厚度900mm，下设块石垫层6（2）设计计算分段抛填及爆炸参数设计采用“控制加载爆炸挤淤置换法”的计算公式，结合类似工程的施工经验，对抛填及装药参数进行计算。根据设计断面及有关地质情况，将防波堤分为6段，各段相关参数如下表：表4－3抛填及爆炸相关参数（3）抛填参数计算1）抛填高度的计算设计原则是：抛填施工方便、高潮位时堤顶不过水，爆后堤顶不超高的前提下，抛填高度尽量高，以最大限度地达到挤淤效果；为减少堤身及平台上多余石方的挖方量，堤身抛填高度应适当低些。综合多方面因素，堤头爆炸时取抛填高程为5.02）抛填宽度的设计计算“控制加载爆炸挤淤置换法”计算堤身抛填宽度值的要点是：通过抛填宽度控制，使堤身宽度尤其是堤身两侧平台宽度和厚度得到保证，同时要尽量减少理坡工作量。内外侧堤顶抛填宽度PBi可以由设计的坡脚宽度Bi、抛填高度h和抛填堆石体安息角α等三个参数确定。本工程抛填堆石体的自然安息角取为1：1.1~1.4，则内、外侧抛填计算宽度分别为：PBi=Bi-h•tgα-B03)防波堤抛填参数设计成果表表4－4防波堤抛填参数4.1.3实体堤平面图和立面图见第三篇设计图纸图3-2-1~图3-2-9二、桩基透空堤设计4.2.1设计条件1、建筑物的种类和等级本工程为建设桩基透空式防波堤，水工建筑物等级为Ⅱ级。2、建筑物的主要尺度桩基透空式防波堤长163m，宽10m；堤根段实体堤长3、基础条件①设计水位及透空堤主要高程（浙江吴淞基面）极端高水位：5.71m设计高水位：4.41防波堤墙顶高程：7.6m防波堤堤顶高程：②地质、潮流及波浪详见第二章有关内容4、设计荷载恒载建筑物结构自重堆货荷载q=5KN/m2流动荷载汽－10。波浪力设计波浪重现期为50年，H1%=3.01m4.2.2透空堤结构方案根据拟建透空堤工程区的地质、地形等自然条件及总平面图（见第三篇图1）布置的要求，考虑到施工方便、经济合理、技术可行等因素，拟定的透空堤结构型式及主要特点简述如下：透空堤为高桩墩台式结构，透空段总长为163m，宽10m。沿163m长度方向共分成4个结构段。第一段至第四段每段长均为33m，排架间距均为5m，每段均设6跨7个排架，两端的悬臂长均为1.5m；第五段（堤头段）段长为31m，排架间距为4m，设7跨8个排架，两端的悬臂长均为1.5m。各段基础均选用D1000B型PHC管桩（即先张法预应力混凝土管桩），每榀排架均设4根管桩，4根管桩组成两对斜度为各段的上部结构布置相同，均由钢筋混凝土预制前、后挡板、现浇钢筋混凝土桩台底板、现浇混凝土前后挡浪墙、回填石渣以及现浇混凝土地坪组成。4.2.3荷载组合及主要计算结果桩台底板的结构计算可采用代替框架法，将底板划分成互相垂直的纵向板带和横向板带，连同基桩作为独立的排架计算。根据港口工程技术规范，对实际有可能同时作用在建筑物上的各种荷载按照最不利情况进行组合，本次计算中共分三种组合：1、承载能力极限状态的持久组合（1）永久作用（结构自重）+主导可变作用（波浪力）+非主导可变（码头面均布荷载）；（2）永久作用（结构自重）+主导可变作用（波浪力）+非主导可变作用（码头面流动机械）；2、承载力极限状态下的短暂效应永久作用（结构自重）+施工荷载3、正常作用极限状态下的持久状况长期效应（准永久）效应（1）永久作用（结构自重）+可变作用（均布荷载+波浪力）（2）永久作用（结构自重）+可变作用（流动机械+波浪力）经计算，主要构件的内力如下（极限波高情况下，最大桩力和桩身弯距计算结果见括号内数值。）：1、预应力管桩最大压桩桩力：2893.8（3261.2）KN2、预应力管桩最大拉桩桩力：1116.4（1550.8）KN3、预应力管桩最大桩身弯矩：684.2（805.1）KN.m据本项目组近几年在浙江省舟山西码头渔港桩基透空堤设计与工程实践，在江苏省洪泽湖避风港桩基透空堤设计与工程实践、广东省徐闻县海安新港桩基透空堤设计与工程实践以及相应进行的以上透空堤工程物理模型试验研究可知，相同水位和波浪组合作用下，物理模型试验所得波浪力较理论计算会增大1.2～1.3倍。三、设计方案比选本工程196米防波堤是形成大陈中咀湾避风港的必要条件，沿堤线走向地质剖面为陡坡状，且天然泥面标高最低在-33m左右，淤泥层平均厚度达20多米，最厚达28米，地基不利条件是本工程设计和施工的关键和难点。根据本工程范围内自然条件、地质条件的特点，设计时对拟建防波堤采用透空堤（方案一）和实体堤及爆破挤淤处理地基（方案二）两种方案进行设计。由于中咀湾水浅，湾内地形又较平，196米长防波堤封堵占据了三分之二的湾口段，采用透空堤一方面可挡潮消浪，另一方面潮水可穿过透空段减少湾内泥沙淤积，这就是透空堤优于实体堤之处，因此推荐采用透空堤方案（与浙发改农经[2006]四、护岸初步设计4.3.1工程布置中咀湾护岸工程总长2188m。护岸工程平面位置见第三篇图1。4.3.2堤身设计.2极端高水位：5.71m（50年一遇）设计高水位：4.41m设计波要素：H=14.3.2护岸兼作渔船靠泊段,堤顶可作为避风港的道路，能通过汽－10货车，较大风浪时允许少量水体越过堤顶。堤顶高程：堤顶=设计高水位+1.25H＋0.5（超高）=6.41m，取6.5堤顶宽度根据舟山市交通规划设计院《台州市椒江大陈中咀避风港工程可行性研究报告》取为5.5m。护岸迎海面采用干砌石直立墙且外贴60cm厚C20细石灌砌石护面，顶部为C30压顶。护岸堤顶面采用20cm厚C30砼作为路面，下设15cm厚水泥土稳定层，其下是10cm厚级配良好的石渣垫层。4.3.3护岸平面图和立面图护岸设计图见第三篇图3-3-1～3-3-20。4.3.4码头和步级台阶设计湾内建码头一座，长度28m，作业宽度4m。码头前沿底标高2.m，码头顶标高迎水面墙身为60cm厚C20细石灌砌石护面，墙身后浆砌石直立墙身，墙身后抛石回填；顶面采用20cm厚C30砼作为路面，下设15cm厚水泥土稳定层，其下是10cm厚级配良好的石渣垫层，顶面布置系船柱，迎水面墙身设轮胎护舷。码头一侧布置步级台阶，台阶结构为C20细石砼灌砌石。湾内另建步级台阶三座，每座长约10m渔业码头和步级台阶设计图见第三篇图3-4-14.3.5箱涵设计本箱涵共1节，长6m。箱涵以设计道路中心线对称布置，涵身及翼墙采用C30砼；基础采用C15素砼垫层和C15细石砼灌砌块石。箱涵设计图见第三篇图3-5-1。第五章水电、消防及环保5.1供水中咀湾顶山上有水库一座，可利用水库自来水管网供水。防波堤施工时应在堤根设置储水箱，保证生产和生活用水。护岸施工时，可利用防波堤施工阶段的储水装置贮水，并且再沿岸线设置储水箱保证生产和生活用水。5.2供电、照明5.2.1电源避风港区用电按三级负荷考虑，拟以附近降压站引10KV专线电源，在适当位置设立终端杆，终端杆至变电所电缆采用架空敷设。5.2.2供电1、电压等级道路、码头、管理房照明用电均为单相220V。2、照明供电道路照明：每隔35m设一根8m高400W钠路灯杆，照度不小于5Lx，共计63套。5.3消防整个避风港港区纳入大陈镇消防区，并在港区配置相应的消防设施。要提高自防自救能力，对突发性火灾事故，能够及时就近扑灭。要设立火警专线。渔港港区内道路宽度，转弯半径及建筑物间距符合消防车辆通行要求，要保证人流疏散，消防通讯系统畅通。根据《建筑设计防火规范》，室外消火栓用水量为20L/s，室内消火栓用水量为10L/S，火灾延续时间2小时。室外消火栓间距不大于120m，室内布置消火栓间距不大于35m。在办公楼、仓库、生产车间，按规范要求配置手提式干粉灭火器。5.4环境保护5.4.1主要污染源施工期间，随着施工机具、运输车辆的废气油污，以及施工人员进场人员临时垃圾和生产污水对环境产生新的污染，需及时采取防患措施。工程建成后，主要污染源有生活污水，渔船含油污水，车辆废气，及生活垃圾等固态废弃物。5.4.2治理措施不得向港区海域排放含油压舱水。船上污水由污水回收船收集后排放到岸上专设的油水分离装置分离，或在穿上设置油水分离器，处理达标后排放。港区设置垃圾箱、清洁车。生活垃圾等废弃物由配备的清洁人员进行集中处理。第六章施工条件、方法和工期6.1施工条件1、施工现场条件及避台措施避风港所处位置，目前电网与供电网相连，并有相对独立的供水网，因此在开工前，可从附近高压线及水网引电、引水；同时按照总平面布置，在合理位置布置施工场地。避风港位置水域开阔，水深较浅，各向掩护条件较好，风浪小，能满足各类施工船舶作业要求，但在8～10月份是台风的多发时段，需注意预报、预防，保证施工安全。1)船舶避风措施：大型工程船舶的避风，服从船舶调度的统一安排。得到台风警报时，根据台风路径，如可能袭击本地区时应及时安排船舶按预定方案撤离现场，并保持密切联系。打桩船应到指定的锚地避风。2)接到台风消息时，对已沉桩要及时夹设钢围囹或加固围囹。对嵌岩桩钻机平台做好加固；对水上工程结构进行一次全面检查，对已安装未浇注砼的梁、靠船构件进行临时加固；抓紧施工上部结构，墩台、横梁等底标高较低的部位要确保在强热带风暴或台风侵袭前完成砼浇筑，必要时对未完结构进行拆除。2、对外交通、通讯条件防波堤和护岸施工现场对外交通依赖水路到椒江，防波堤、护岸、渔业码头建设期间所需设备、材料可经水路直接进场。工地对外联系通讯条件较好，大陈镇拥有电信、邮政直属支局，具有程控电话设备以及无线电话业务。3、建筑材料采运供条件建筑用三材（钢材、木材、水泥）和其它建筑材料及燃料等可在椒江市场采购。防波堤和护岸所需堤心石料可在大陈岛开采，护面大石料需从外地购买，再经水路运到现场。6.2施工方法（一）实体堤施工方法：斜坡堤为传统而简单的堤型，在港口工程中广泛应用，其堤身结构主要由块石堆筑，并采用抗浪能力强的护面层，同时波浪可在斜坡面上破碎、消耗其能量。斜坡堤施工简便，无技术难度。斜坡堤施工中，可自堤根处采用陆上进占方法，浅水区根部堤心石可一次到顶向前推进，随着水深增加，为防止推进造成堤塌坡，可采用船抛方法多次分层抛填，待堤心达到一定高度再采用陆上进占方法。堤心石成型后，及时理坡，内、外坡覆盖垫层块石，要重点进行外坡工序如护底、棱体及护面部分的施工，抛石棱体块石重量不能小于设计重量，扭王块体要自下而上规则安放；内坡护面块石重量要满足设计要求，砼框格内立砌块石应自下而上错缝砌筑，块石间要紧密嵌固，与堤顶胸墙联接部位进行灌浆处理；最后进行胸墙施工。（二）透空堤施工方法桩基透空堤施工难点在于沉桩和锚岩,本工程宜采用较大型打桩船进行沉桩。另外，上部结构水上安装工作量较大，因此，选择技术力量强、设备齐全、施工经验丰富的专业队伍尤为重要！桩基为预应力砼管桩，可在预制厂预制后，用船运至施工现场，采用打桩船锤击沉桩。预制构件主要有两侧挡浪板，构件预制后须达到要求强度后采用起重船吊运、安装。胸墙和墩台面层亦在现场浇注。桩基锚杆嵌岩施工：(1)施工步骤本工程桩基嵌岩采用锚杆式嵌岩。需嵌岩的管桩需打至中等风化岩面。建议墩台先浇注第一层650mm厚砼作为嵌岩作业平台，嵌岩前先清孔、用素混凝土找平，然后在每根桩内钻孔径为170mm的钻孔，钻入中等风化岩内4.5m，清孔后每只孔内放入由3Φ40组成的钢筋束，用40MPa压力水泥浆灌满锚孔，形成锚杆，然后放入钢筋笼再浇7（2）操作要求如下：稳桩后，需将桩内基岩面以上的淤泥、砂石等清除干净，不得留有泥砂、残碴物。锚孔的钻进作业，应待找平砼和封孔水泥浆体达到一定强度后方可进行。为了有利于岩芯与水泥浆体的粘结力，钻孔结束后必须对岩孔、孔底冲洗干净，无泥质、岩屑。锚杆束应设置扶正定心块，保证锚杆束的保护层不小于30mm锚杆在桩部分锚固嵌岩时，桩芯内壁应清洗干净，并将水抽干，按设计要求安放钢筋笼灌注混凝土锚固。（三）护岸和码头及台阶施工方法护岸施工方法如下：基床整平；干砌块石直立堤施工；C20细石砼灌砌石护面施工，C20细石砼灌砌石中面石要保证单块重大于70kg以上，块石要新鲜无风化，座浆一定要饱满，缝与缝之间一定要振捣密实，施工时要加强浇水养护；堤身回填抛石；堤顶砼路面的施工：先按设计要求平铺石渣垫层，压实后进行稳定层的铺设，用20t碾路机平碾密实后方可浇筑砼路面，路面浇筑参见《公路施工规范》，并作好分缝，切割机割缝宜在砼达到一定程度后尽早切割，缝深4cm，缝宽0.5cm，养护要及时。(四)箱涵施工箱涵采用现浇工艺。不设环向施工缝，纵向水平施工缝位于底板顶面以上50cm处，涵身可采用两次浇筑，第一次浇至底板顶面以上50cm，第二次浇筑剩余部分。第二次浇筑前应将混凝土结合处凿毛，并用清水冲洗干净，不得有堆落的混凝土、砂浆等杂物。水平施工缝中间埋设3mm钢片。第七章工程效益椒江大陈中咀避风港工程的实施，不仅增加了中咀湾内港域渔船停泊面积，而且能促进大陈镇经济发展。第八章问题和建议护岸施工图设计前应补充湾内沿山脚的地形图。

第二篇工程概算1.1编制说明大陈中咀避风港工程概算内容包括196m长防波堤（方案一：透空堤163m，实体堤33m；方案二：实体堤及爆破挤淤处理地基196m）、2188m护岸、2401.2编制依据和采用定额1、交通部交水发[2004]247号文发布的《沿海港口建设工程概算预算编制规定》；2、交通部交水发[2004]247号文发布的《沿海港口水工建筑工程定额》；3、交通部交水发[2004]247号文发布的《沿海港口水工建筑及装卸机械设备安装工程船舶机械艘（台）班费用定额》；4、交通部交水发[2004]247号文发布的《沿海港口水工建筑工程参考定额》；5、交通部交水发[2004]247号文发布的《沿海港口水工建筑及装卸机械设备安装工程定额工、料、机基价单价》；6、交通部交水发[2004]247号文发布的《水运工程砼和砂浆材料用量定额》；7、浙江省建设厅、省计委、省财政厅《浙江省建筑工程预算定额（2003版）》；8、浙江省建设厅、省计委、省财政厅《浙江省安装工程预算定额（2003版）》；9、浙江省建设厅、省计委、省财政厅《浙江省市政工程预算定额（2003版）》；10、浙江省建设厅、省计委、省财政厅《浙江省建设工程计价规则（2003版）》；11、主要材料价格参照《台州市建设工程造价信息2006/10》。1.3有关问题说明1、本工程预备费按5%计算。2、编制本概算费用的施工队伍按二级施工企业计取，施工单位基地距工程所在地距离在300km以内。1.4工程投资概算概表一：方案一总概算表，总投资为2653.1万元；概表二：方案二总概算表，总投资为2380.5万元；概表三：防波堤方案一透空式防波堤单位工程概算表；概表四：防波堤方案一实体式防波堤单位工程概算表；概表五：防波堤方案二单位工程概算表；概表六：护岸、码头单位工程概算表；概表七：箱涵单位工程概算表；概表八：管理房土建工程单位工程概算表；概表九：管理房安装工程单位工程概算表；总概算表（方案一）工程名称：大陈中咀避风港工程概表一序号工程或费用项目名称概算价值（万元）技术经济指标占总投资（％）建筑工程费设备购置费安装工程费其它费用合计单位数量指标（元）一工程费用2165.4570502285.4586.351桩基透空堤(163米1456.951456.95米1638938356.412实体堤（33米）110.92110.92米33336124.013护岸及码头工程495.84495.84米2188226617.914管理房29.3629.36平米24012231.065箱涵42.3842.38节11.536供电、给排水、消防及环保等307050150项15.42二其它费用241.278.891建设单位管理费40.001.512工程建设监理费57.142.163工程质量监督费5.710.224招投标管理费3.430.135前期工作及勘察设计费135.004.88三预备费126.344.76四工程概算2653.1100.00总概算表（方案二）工程名称：大陈中咀避风港工程概表二序号工程或费用项目名称概算价值（万元）技术经济指标占总投资（％）建筑工程费设备购置费安装工程费其它费用合计单位数量指标（元）一工程费用1917.4170502037.4185.591实体堤（196米）1319.831319.83米1966733855.442护岸及码头工程495.84495.84米2188226620.833管理房29.3629.36平米24012231.234箱涵42.3842.38节11.785供电、给排水、消防及环保等307050150项16.30二其它费用229.749.651建设单位管理费35.651.502工程建设监理费50.942.143工程质量监督费5.090.214招投标管理费3.060.135前期工作及勘察设计费135.005.67三预备费113.364.76四工程概算2380.5100.00单位工程概算表工程名称：163米透空式防波堤（方案一）概表三序号定额号分部分项工程名称单位工程数量基价（元）市场价（元）单价合计单价合计14163水上现浇挡墙C25m32033.3450914985510103698324067地坪砼C20m3432.9215.493246.66275119047.531411砂垫层m3247.534.268479.3556.914082.7541280石渣m32704.521.457876.3328654454110水上现浇钢筋砼底板C30m31571.658511337474.159101430201.564124现浇接缝C25m391751.268359.27877161773071侧向挡板预制、堆放C30m3521.4773403042.2802418162.883226侧向挡板装运安块601352.88116813908340092475管桩拼接每个接头8417531472521783149772102079施打管桩（24以内）根282928.62582001.52968.583118112085施打管桩（32以内）根284318.2120909.64360.25122087122088施打管桩（36米根285213.1145966.85245146860132091施打管桩（40米根645316.05340227.2536134310414参－11灌注桩水上工作平台m²33603451159200354118944015修参-23回旋钻机水上钻孔m444608.4270129.661227172816修参-74桩内砼m3451.9323145963.7398179856.217参－75钢筋加工t67.93625246137.54715320148.518估例大管桩桩运输m31667.7229.7383070.6923038357119估例大管桩预制m4764.88804193024880419302420估例钢圈加工t127.641005231604100523160（1-19)合计1072167311165907定额扩大1.051125775711724203序号计算项目费用金额1其它直接费4763162直接工程费122005183企业管理费9418944财务费用796745计划利润8928956税金4545027概算金额14569484单位工程概算表工程名称：33m实体式防波堤（方案一）概表四序号定额号分部分项工程名称单位工程数量基价（元）市场价（元）单价合计单价合计14163水上现浇挡墙C25m325243010836049012348021388外坡垫层100～200kgm360058.31349867042000335102.0吨扭王字块体预制m3712244.4174012.8253.9180776.843517扭王字块体堆放m37128.526066.249640853530扭王字块体装运安块1200153.618432015818960061333外坡棱体200～300kgm345044.3419953703150071397堤心石10～100kgm314605073000568176081436内坡砼框立砌条石m3160106.1169761131808093336内坡C20砼框格8榀m3230458.7108100480110400101379内坡垫层50～100kgm315562.869743.37010850114179现浇C20砼护脚m370453.13171748333810121333内坡棱体150～200kgm337266.3424678.487327156（1-12)合计789314855821定额扩大1.05828780898612序号计算项目费用金额1其它直接费350662直接工程费9336783企业管理费693414财务费用58665计划利润657346税金346037概算金额1109220单位工程概算表工程名称：实体式防波堤（方案二）概表五序号定额号分部分项工程名称单位工程数量基价（元）市场价（元）单价合计单价合计14163水上现浇挡墙C25m382714303556530490405279021388外坡垫层100～200kgm326205013100056146720335102.0吨扭王字块体预制m33010244.4735644253.976423943517扭王字块体堆放m330108.5225645.292709053530扭王字块体装运安块5071153.6778905.615880121861333外坡棱体200～300kgm346544.3420618.1562604071397堤心石10～100kgm32386450119320056133638481436内坡砼框立砌条石m3974106.1103341.411311006293336内坡c20砼框格8榀m3456480218880510232560101379内坡垫层50～100kgm398050490005654880114179现浇c20砼护脚m3440453.1199364483212520121333内坡棱体150～200kgm312305061500566888013估例爆破填石m32962558171825058171825014估例泥石混合层m3160003556000040640000（1-12)合计9351878.310191633定额扩大1.059819472.210701215序号计算项目费用金额1其它直接费415461.872直接工程费111166773企业管理费821558.164财务费用69495.2025计划利润778819.126税金411726.887概算金额13198276单位工程概算表工程名称：护岸、码头工程概表六序号定额号分部分项工程名称单位工程数量基价（元）市场价（元）单价合计单价合计14163C20砼挡浪墙m31759.5430756585.0470.0826965.021279路面石渣垫层m3821.164.753125.280.065688.031261路面水泥、石屑、碎石稳定层m²8211.014.5119059.518.0147798.044063C25砼路面m31642.2334.8549808.6352.0578054.451397堤身回填石10～100kgm323849.150.91213920.725.0596228.361434直立墙干砌块石m36535.267.9443740.635.5231999.971443直立墙C20细石砼灌砌石m33574.2154.5552209.8107.0382436.681441路牙C20砼块盖板m3176.0388.768391.8390.068620.591438路牙M10浆砌石m3469.2131.8461859.383.038943.6101451护岸内坡浆砌垫层m32524.778196925.655.0138857.8111279护岸内坡石渣垫层m31501.464.797143.280.0120115.2121279码头面石渣垫层m312.464.7802.480.0992.1131261码头面水泥、石屑、碎石稳定层m36.214.590.018.0111.7144063码头面C25砼m312.4334.84154.9352.04368.3154169C30砼压顶m314.9421.36291.9430.06421.8161443码头墙身C25细石砼灌砌石m350.5154.57808.6102.05155.2171438码头墙身M15浆砌块石m3253.6131.833425.383.021049.3181397码头回填石10～100kgm3211.350.910757.025.05283.4191454码头台阶C20细石砼灌砌石m342.2138.95865.590.43817.4201454码头基础C10细石砼灌砌石m354.7138.97603.490.44948.5211443台阶墙身C25细石砼灌砌石m332.3154.54983.8102.03290.3221438台阶墙身M10浆砌块石m378.2131.810306.883.06490.6231397台阶回填石10～100kgm3134.950.96866.225.03372.4241454台阶C20细石砼灌砌石m3126.7138.917596.490.411452.2续概表六256031系船柱个1271095.1139