深圳某工程高支模支设施工方案

高支模支设施工方案1.1本工程高高支模概况：：根据深圳市的有有关规定，层层高超过4.5米的模板支支设即为高支支模，必须进进行专项的设设计，以确保保施工的安全全。本工程选取最不不利状态的首首层进行高支支模验算。首层结构概况见见下表：项目数值备注最大模板支设高高度5.4m框梁截面最大值值1200×15500mm框梁截面次大值值1000×15500mm框柱截面最大值值R=1600mmm墙体厚度最大值值500mm楼板厚度最大值值250mm1.2模板、模模架支设方案案材料选用：1、模板：（1）采用两面面涂刷面膜的的九夹板，厚厚18mm，长×宽=18300×915mm。（2）对模板材材料要求：具具有高耐水性性，耐沸水性性良好，所用用胶粘剂为酚酚醛树脂胶粘粘剂。模板规规格尺寸和厚厚度必须满足足要求。模板板的厚度、静静弯曲强度以以及弹性模量量符合《混凝凝土用胶合板板》标准。2、楞条：小楞楞：50×1000mm木方。木木方应保证截截面尺寸符合合要求，不得得开裂、翘曲曲；大楞：Ф48.5××3.5mmm，A3钢管。3、支撑：（1）选用Ф448.5×33.5mmm，A3钢管，直角角、旋转卡扣扣。（2）对钢管材材料要求：钢钢管表面应平平直光滑，不不应有裂纹、分分层、压痕、划划道和硬弯，端面应平整，上述缺陷不应大于相关规定；钢管外径、壁厚分别不得小于0.5mm。（3）卡扣材料料要求：扣件件与钢管的贴贴合面必须严严格整形，应应保证与钢管管扣紧时接触触良好；扣件件活动部位应应能灵活转动动，旋转扣件件的两旋转面面间隙应小于于1mm。4、柱箍采用22·Ф48.5××3.5mmm钢管做柱柱箍。支设方案及示意意图：1.2.2.11顶板模板：：顶板模板采用木木模板体系，模模板采用1830××915×118光面红模板板、底楞采用用50×1000木方、支撑撑系统采用可可调顶撑钢管管满堂红模架架、设扫地杆杆。楼板模架立杆间间距按1200××1200，均设置可可调支座。离离地150设置扫地杆杆，水平杆步步距1500。全架高设设置斜撑，斜斜撑角度应在在45°~660°之间。每一一排斜撑中相相邻的两个斜斜撑距离不大大于立杆间距距，相邻排斜斜撑间距不大大于3立杆间距；；满堂架周边边另设置一道道剪刀撑。楼楼板底楞采用用50×1000木方，间距距为250。1、模架支设平平面图：2、模架支设剖剖面图：3、模架支设立立面图：4、模架支设节节点图：模板拼接处节点点图.2梁模板：：梁模板体系采用用木模体系，即即木模采用18厚光面红模模板、内楞采采用50×1000木方，外楞楞采用φ48.5钢管。当梁梁高h≥600mm时，设一道道对拉螺杆，600＜h≤800mm设两道对拉拉螺杆；两榀榀梁高为1500mmm，按400mm间距设三排排对拉螺杆；；螺杆间距不不大于500mm。梁跨L≥4m时，跨中起起拱3/10000，悬臂梁端端部起拱6/10000。梁高≤500时时，底楞间距距均为300mm；500＜梁高≤800时，底楞间间距250mm；框支梁底底楞间距100mm。梁宽大于400时，剖梁断断面方向钢管管支撑间距不不大于400mm。梁高≤800时，梁底支支架间距800mm。侧模钉50×1100木龙骨间距距不大于200mm，木龙骨外外侧用φ48.5钢管固定；；两侧用支顶顶保证梁的垂垂直度及顺直直。1、梁模板支设设大样图：2、梁模板阴角角处理图：.3墙模板：：墙模板采用木模模板体系，即即模板采用18mm厚光面红板板、50×1000木方（长2m、4m）做内楞，φ48.5钢管做外楞楞。内楞：50×1100mm木方,间距为200mm外楞：双排Φ448.5×33.5mm焊接钢管,纵向间距为500mmm对拉螺栓：φ114对拉螺栓，间间距为400×5000mm。节点详图：模板横向拼缝处处理模板竖向拼缝处处理.4柱模板：：柱箍采用2·ФФ48×3..5mm钢管做做柱箍，间距距为400mmm(自底面到柱柱高一半范围围内)，间距为500mm（自顶面到到柱高一半范范围内）；四四周用钢管、8#铁丝与满堂架拉结，保证柱模板的垂直度。水平拉结每1000mm设置一道。柱模板支设完毕后，尚应单独加斜撑加以固定。模板：18mmm九夹板、50mm九夹板内楞：50×1100mm木方,间距为200mmm外楞：双排Φ448.5×33.5mm焊接钢管间距为400mmm(自底面到柱柱高一半范围围内)间距为500mmm（自顶面到到柱高一半范范围内）对拉螺栓：Ф116对拉螺栓，水水平间距为400mmm柱模板加加固示意图如如下：1.3模板设计计计算的相关关参数：1.3.1计计算假定：1、模板结构构构件中的面板板、大小楞均均属受弯构件件；按连续梁梁或简支梁计计算；当构件件的跨度超过过三跨时，可可按三等跨连连续梁进行计计算；2、构件的惯性性矩沿跨长恒恒定；3、支座是刚性性的，不沉降降；4、受荷跨荷载载情况相同，并并同时作用。1.3.2计计算参数：根据《建筑施工工手册》（第第四版）、《建建筑施工计算算手册》(江正荣编著)有关的内容容计算过程所需数数据如下：新浇砼的重力密密度γc=25KNN/m3考虑施工具体时时间和混凝土土本身特性，混混凝土的初凝凝时间为t0=4h。混凝土中加高效效缓凝剂，故故外加剂影响响修正系数β1=1.2混凝土塌落度为为140-1160mm,,用插值法求求混凝土塌落落度影响修正正系数β2=1.155+(1600-150))×(1..15-1..0)/(1150-900)=1..1751.3.3模板板及支撑系统统的相关参数数：本次施工模板支支撑系统材料料采用九夹板板、木方、焊焊接钢管和对对拉螺栓。根据《简明施工工计算手册》(第二版)、《混凝土土结构工程》及及相关规范和和资料内容，确定所用材料相相关参数如下下：1、模板采用118mm九夹板，有有关力学计算算参数如下：：弹性模量E=11.1×104N/mmm2抗弯强度[fmm]=16NN/mm22抗剪强度[τ]]=2.2N/mmm22、支撑小楞采采用50×1000mm木方，有关关力学计算参参数如下：弹性模量E=11.1×104N/mmm2抗弯强度[fmm]=13N//mm2抗剪强度[τ]]=1.4N/mmm3、支撑小楞的的钢管采用双双排Φ48×3..5mm焊接钢管,有关力学计计算参数如下下：弹性模量E=22.1×1005N/mmm2抗弯强度[f]]=215NN/mm22抗剪强度[τ]]=110NN/mm22A=489mmm2，I=12..19×1004mm4，W=5.008×103mm34、对拉螺栓采采用φ16、φ14螺栓，有关关力学计算参参数分别如下下：容许拉力[N]]=24.55KN，[N]=177.56KNN。1.4柱模板的的设计计算：：1.4.1模板板侧压力计算算：根据工程经验，柱柱砼的浇筑速速度取V=20m3/h。混凝土塌落度为为140-1160mm，用插值值法求混凝土土塌落度影响响修正系数β2=1.1175最大侧压力：F1=0.222γctoβ1β2（V）1/2=0.222×25×44×1.2××1.1755×（201/2）=138.733KN/mm2F2=γcHH=25×55.4=135.00KN/m2>F1按规范规定取较较小值，取F=138..73KN//m2作为对模板板侧压的标准准，并考虑倾倾倒砼产生的的水平荷载标标准值2KN/mm²，分别取荷荷载分项系数数1.2和1.4，则作用于于模板的总荷荷载设计值为为：q=1388.73×11.2+2××1.4=1168.1556KN/mm²，考虑到模模板结构不确确定因素较多多，故不考虑虑荷载折减，同同时也不考虑虑倾倒砼产生生的荷载，取取q=1388.73KNN/m2有效压头高高度为h=F/γc==138.773/25==5.5m1.4.2验算算柱模板(九夹板)的强度和刚刚度：柱模板按三跨连连续梁计算：：1、强度验算：：跨中其最大弯距距：Mmax=qL2/10=1388.73×11.0×0..2²/100=0.555KN·m模板截面抵抗弯弯距：M=W×F=ffbh2/6=133×10000×182/6=12..64KNN·m>0.555KN·m符合要求2、刚度验算：：假定模板截面为为1000mmm×18mmmω=KqL4/100EEI=0.677××138.773×20004/（100×111000××1000××18³/112）=0.28mmm<200//400=00.500mmm符合要求。1.4.3验算算内楞（木方方）的强度和和刚度：木方（楞）的间间距为200，钢管外楞楞间距为400。均布荷载q=1388.73×00.20=227.75KKN/m则最大弯距为为Mmax=qL2/10=277.75×00.4²/110=0.4444KN··m抵抗弯距为WFF=[fm]]bh²/66=1.088KN·m>0.4444KN·m强度满足要要求ω=KqL4//100EII=0.6777×1388.73×44004/（100×111000××50×1000³/122）=0..52mm<<L/4000=1mm刚度符合要要求1.4.4验算算外楞(双排钢管)的强度和刚刚度：1、强度验算：：在有效压头范围围内，钢管的的间距为400，对拉螺栓栓间距为L=400，均布荷载载为138.773KN/mm²，则每跨的的集中荷载（由由木方传递）为F=138.73×0.4×0.4=22.20KN，对每一根钢管而言集中荷载为11.1KN。则最大弯距为：：Mmax=0.1775PL=0.1755×11.110×0.44=0.788KN·m抵抗弯距为：WWF=3.144×（484-4414）×215//32×488=1.099KN·mm>Mmax满足要求2、刚度验算：：Ω=1.1466PL³/1100EI=1.146××11.100×10000×400³³/(1000×2.1××1000000×12..19×100000)=0.32<LL/400==400/4400=1..0mm刚度满足要要求3、柱自中间到到柱顶的外楞楞间距为500mm，螺栓间距距为400mm，均布荷载载为75KN//m2，则每跨的的集中荷载（由由木方传递）为75×0.5×0.4=15KN，对每一根钢管而言集中荷载为7.5KN。则最大弯距为：：Mmax=0.1755PL=0.1755×7.5××0.4=00.525KKN·m抵抗弯距为：WWF=3.114×（484-4414）×215//32×488=1.099KN·mm>Mmax因此强度满足要要求。ω=1.1466PL³/1100EI=1.146××7.2×11000×4400³/（100×22.1×1000000××12.199×100000）=00.204mmm<L/4400=4000/4000=1mm因此刚度满满足要求1.4.5验算算对拉螺栓的的强度：柱自柱根到柱中中对拉螺栓取取横向间距为为400mm，竖向为400mm，按最大大侧压力计算算，采用直径径Φ16螺栓，每根根螺栓承受的的拉力：N=138.773×0.44×0.4==22.200KN<[NN]=24..5KN故满足要求求。柱自中间到柱顶顶的外楞间距距为500mm，螺栓间距距为400mm，均布荷载载为75KN//m²。按最大侧压力计计算，每根螺螺栓承受的拉拉力：N=75×0..5×0.44=15KNN<[N]故满足要求求。柱模板及支撑系系统符合强度度和刚度要求求1.5墙模板的的设计计算：：根据工程实际情情况，选用最最厚的500mm剪力墙为计计算对象。1.5.1模板板侧压力计算算：混凝土的浇筑速速度V=20/（6.92××0.50）=5.788m/hF=0.222γctoβ1β2（V)1/2=74.558KN/mm2检验F=γγcH=25×55.4=135KN//m2按规范规定取较较小值，取F=74.588KN/m2侧压力设计值为为F=1.22×74.558=89..5KN/mm2有效压头高度hh=F/γc=89.55/25=33.58m墙厚500mmm,按规范规定定考虑，倾倒倒砼时产生的的荷载作用在在有效压头度度之内，且不不大于侧压力力值，用泵送送砼，标准值值为2N/m2,设计值为1.4×22=2.8KN/m22。荷载组合为F==89.5++2.8=992.3KKN/m21.5.2验算算模板(九夹板)的强度和刚刚度：作用于模板上的的线荷载为：：(取1m宽)按强度计算:qq=92.33×1.0==92.3NN/mm按刚度计算:qq=92..3KN/mm模板(九夹板))支撑在内楞(木方)上,按三跨连续续梁计算,按强度和刚刚度要求允许许间距为：按强度要求需要要小楞(木方)的间距M=qL2//10=[[fm]bh2/6∴L=(10[[fm]bh2/6q)1//2=(10×166×10000×182/（6×92.3）)1/2=306mmm按刚度要求需要要小楞(木方)的间距ω=qL4//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3==(150××1.1×1104×4.13×1106/400××92.3)1/3==569.44mm取二者中较小者者，取L=306mm，采用200mm。小楞（木方）间间距为200时模板的抗抗剪验算τ=(0.6qL)/(bhh)=(0..6×92..3×2000)/（1000××18）=0.6615N/mmm2<[τ]=2.22N/mmm2故满足要求。1.5.3内楞楞（木方）支支撑在外楞(钢管)上,为保证内楞楞的强度和刚刚度变化符合合规范要求按三跨连续续梁计算,外楞(钢管)按强度和刚刚度要求允许许间距为：1、按强度计算算：q1=92.3××0.2=118.46KN/m按强度要求需要要外楞(钢管)的间距M=qL2//10=[[fm]bh2/6∴L=(10[[fm]bh2/6q)1//2=(10×133×50×1002/（6×18.446）)1/2=766..06mm2、按刚度计算算：q2=92.3××0.2=118.46KKN/m按刚度要求需要要外楞(钢管)的间距ω=qL4//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3==(150××1.0×104×41.677×105/（400×188.46）)1/3==946mm3、取二者中较较小者，即取取L=766.006mm,出于安安全考虑，间间距取500mm。作用于外楞(双双排钢管)上的集中荷荷载折算成均均布荷载为按强度计算：qq1=46.155KN/mm按刚度计算：qq2=44.155KN/mm1.5.4外楞楞(双排钢管)支撑在对拉拉螺栓上,为保证外楞楞的强度和刚刚度变化符合合规范要求，按按三跨连续梁梁计算，对拉拉螺栓按强度度和刚度要求求允许间距为为：M=qL2/110=2[[f]W∴L=(20[[f]W/qq)1/2=(20×2115×5.008×103/46.155)1/2=474mmm按刚度要求需要要小楞(木方)的间距ω=qL4//2×1500EI=L/400∴L=(2×1150EI//400q))1/3==(2×1550×2.11×105×12.119×1044/400××44.155)1/3==746.55mm取二者中较小者者，取L=474mm,,即螺栓间距距用500mm..钢管的抗剪验算算：τ=2×0.66qL/A=2×00.6×466.15×5500/4889=56..63N/mmm2<[τ]=110N//mm2，故满足要要求。1.5.5验算算对拉螺栓的的强度：对拉螺栓的最大大拉力为N=466.15×00.40×00.50=9.23KKN<[N]]=13.00KN满足要求1.5.6小结结：墙体模板板及支撑系统统采用模板:18mmm九夹板内楞:50×1100mm木方,间距为200mm外楞:双排Φ448.5×33.5mm焊接钢管,纵向间距为500mmm对拉螺栓:φ112对拉螺栓，间间距为400×5000mm。1.6板模板的的设计计算：：1.6.1板荷荷载计算：模板自重：0..5KN/mm2混凝土自重：225×0.22=5.0KKN/m2钢筋自重:：11.1×0..2=0.222KN//m2振捣荷载：2KKN/m21.6.2验算算模板(九夹板)的强度和刚刚度：作用于模板上的的线荷载为：：(取1m宽)按强度计算：qq=1.2×(0.5+5.0+0..22)+11.4×2=9.677KN/mm按刚度计算：qq=1.2×(0.5+5.0+0..22)=6.887KN/mm模板(九夹板))支撑在内楞(木方)上,按三跨连续续梁计算,按强度和刚刚度要求允许许间距为:按强度要求需要要小楞(木方)的间距M=qL2//10=[ffm]bh2/6∴L=(10[[fm]bh2/6q)1//2=(10×166×10000×182/（6×9.67）)1/2=945..3mm按刚度要求需要要小楞(木方)的间距L=bh3/112=10000×1833/12=44.86×1105mm44ω=qL4//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3==(150××1.1×1104×4.866×105/400××6.87)1/3==663.33mm取二者中较小者者，取L=663.33mm，出于安安全考虑，木木方间距采用用300mmm。小楞（木方）间间距为3000mm时模板板的抗剪验算算τ=0.6qqL/bh=0.66×9.677×300//（1000××18）=0.1100N/mmm2<[τ]=2.22N/mmm2故满足要求。1.6.3验算算小楞（木方方）的强度和和刚度：作用于模板上的的线荷载为：：按强度计算：qq=10.229×0.3=99.67N/mm按刚度计算：qq=7.499×0.3=66.87N/mm小楞（木方）支支撑在大楞(钢管)上，按三跨跨连续梁计算算，按强度和和刚度要求允允许间距为：：按强度要求需要要大楞(钢管)的间距M=qL2110=[fm]bh2/6∴L=(10[[fm]bh2/6q)1//2=(10×133×50×1002/（6×9.67）)1/2=1058..4mm按刚度要求需要要大楞(钢管)的间距L=bh3/112=50×1003/12=411.67×1105mm4ω=qL4//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3==(150××1.0×104×41.677×105/（400×6..87）)1/3=1315.22mm取二者中较小者者，取L=1058mmm，出于安全全目的，水平平杆间距用1000mmm。大楞(钢管)间间距为1000时木方的抗抗剪验算τ=0.6qqL/bh=0.66×9.677×10000/(50××100)=1.1161N//mm2<[τ]=1.4N/mmm2故满足要求求。1.6.4验算算大楞(钢管)的强度和刚刚度：作用于大楞((钢管)上的线荷载载为(取1m宽)按强度计算：qq=9.677×1=9.667N/mm按刚度计算：qq=6.877×1=6.887N/mm大楞(钢管)支支撑在钢管立立柱上，按三三跨连续梁计计算，按强度度和刚度要求求允许间距为为：按强度要求需要要大楞(钢管)的间距M=qL2//10=ω[f]∴L=(10ωω[f]/q)1/22=(10×5..08×1003×215//9.67)1/2=10622.8mmm按刚度要求需要要大楞(钢管)的间距ω=qL3//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3=(1550×2.11×105×12.119×1044/（400×6..87）)1/3=11118mm取二者中较小者者1062mmm，出于安全全目的，立杆杆间距取1000mmm。钢管立柱间距为为1000时大楞(钢管)的抗剪验算算τ=2×6qqL/10A=2×66×9.677×10000/（10×4899）=23..73N//mm2<[τ]=1100N/mm22故满足要求。1.6.5钢管管立柱的稳定定性验算：水平杆竖竖向间距小于于1.5米。钢管的回回转半径i=15.778mm长细比γ=L//i=1600/115.78==101查表《钢结构设设计规范》附附录一,得钢管轴心心受压稳定系系数∮=0.5800钢管的最大容许许压力N=∮A[f]]=0.5880×4899×215==609788N一根钢管承受的的荷载F=9.67××1.2×11.2=133.925KKN=139925N<N=600978N故钢管立柱的稳稳定性满足要要求F>6KN(一一只扣件的抗抗滑移承载能能力)故采用双扣扣件连接。1.6.6板模模板小结：模板：18mmm九夹板小楞：50×1100mm木方，间距距取为250mmm大楞:Φ48××3.5mmm焊接钢管，间间距为1000mmm立柱：Φ48××3.5mmm焊接钢管,间距为1200××1200mmm水平杆间距不大大于1.5米，立杆下下部设纵横向向扫地杆。每每隔四米设一一道剪刀撑。1.7梁模板的的设计计算：：1.7.1梁模模板支设示意意图梁模板支设简图图1.7.2梁底底模验算：1、荷载计算：：底模自重，新浇浇混凝土自重重，振捣混凝凝土时产生的的荷载：合计（已经乘上上荷载分项系系数）：q1=49.233KN/m2、抗弯强度验验算：底模下小楞木方方的间距为100，出于安全全考虑，底模模按照单跨简简支梁进行验验算，以求得得跨中最大弯弯矩：计算简图如下：：Mmax=0..125×qq1×L2=0.125×49.223×0.12=0.0622KN.mσmax=Mmmax/Wn=0.0622×106/540000=1.114N/mmm2＜fm=13N/mmm23、底模挠度度验算：底模挠度验算时时，不包括振振捣混凝土时时产生的荷载载，则q2=49..23-2.52==46.711KN/mωmax=5qq2L4/384EI==0.5×446.71××1004/(384××6500×22430000)=0.03855mm＜[ω]=min[[L/250,,1]=1(mm)（Kω为挠度ﳻ数）（满足要求）1.7.3梁侧侧模验算：1、荷载计算：：1）、侧压力：：根据工程经验，柱柱砼的浇筑速速度取V=20m3/h。混凝土塌落度为为140-1160mm，用插值值法求混凝土土塌落度影响响修正系数β2=1..175最大侧压力：F1=0.222γctoβ1β2(V）1/2=0.222×25×44×1.2××1.1755×(2011/2)=138.733KN/m2F2=γc×HH=25×11.7=40.8KKN/m2两者中取较小值值，F=40..8KN/m2乘以分项系数：：1.22×40.88=48.996KN/m22）、振捣混凝凝土时产生的的荷载：4KN/m2乘以分项系数，1.4×44=5.6KKN/m2以上两项荷载合合计：48.966+5.6==54.566KN/m2框支梁梁高为11.7m，则线荷载载为：q3=54.556×1.77=92.7552KN//m乘以折减系数00.9，则q4=0.9q3=0.9×922.752==83.488KN/mm侧模受力简图如如下（按单跨跨简支梁计算算）：2、抗弯强度验验算：按照单跨梁进行行验算，Mmax=0..125q4L2=0.125×83.448×0.222=0.41774KN.m（KM为弯矩系数数）σmax=Mmmax/Wn=0.41774×106/540000=7.773N/mmm2＜[σ]=13N/mmm23、侧模挠度验验算：侧模挠度验算时时，不包括振振捣混凝土时时产生的荷载载，则q5=448.96KN/mqq6=0.9××48.966=44.007KNN/mωmax=5qq6L4/（384EI）=5×44..07×20004/(384××6500×22430000)=0.58133mm＜[ω]=min[[L/250,,1]=1(mm)（Kω为挠度系数数）（满足要求）1.7.4梁底底模楞木验算算：1、抗弯强度验验算：1）、荷载计算算：木方自重，侧模模模板自重，侧侧模木方自重重，合计（已已乘上荷载分分项系数）：：q'=0.44KN/mq底模木方强度度=q底模强度度×0.1/0.9+q''=49.223×0.11/0.9++0.4=55.87KNN/mR支座=q底底模木方强度度×b/2=5..87×0..9/2=2.664KN底模楞木计算简简图如下：出于安全考虑，按按单跨简支梁梁计算跨中截截面最大弯矩矩，简图如下下：由上图计算得：：Mmax=00.125××5.87××0.4522=0.1499KN.mσmax=Mmmax/Wn=0.1499×106/676888=2.22N/mm2＜[σ]=13NN/mm22、挠度验算：：挠度验算时，不不包括振捣混混凝土时产生生的荷载，则q=46.771×0.11×0.9++0.4=4.60KNN/mωmax=（55qL4/384EEI）=5×4.600×45044/(384×111000×332151556)=0.07mmm＜[ω]=minn[L/250,,1]=1(mm)满足要求。1.7.5梁大大楞（钢管）验验算：小楞支设在大楞楞上，大楞采采用Ф48.5××3.5A33钢管。为简简化计算，大大楞按单跨简简支梁进行验验算，以求得得跨中正弯矩矩最大值。1、钢管截面特特性：钢管弹性模量：：E=2.006×1066N/mm2钢管惯性矩：II=1219900mm44钢管截面抵抗矩矩：Wn=50788mm3钢管截面净面积积：A=489mmm2钢管回转半径：：i==15.788mm抗弯、抗压、抗抗拉强度：ff=205NN/mm2抗剪强度：fv=120NN/mm22、荷载计算：：F=R支座=00.5×5..87×0..45=1..321KNN受力简图如下：：3、抗弯强度验验算：利用结构力学方方法计算得：：Mmax0.22F=0.22×1.3221=0.26442KN.m（KM为弯矩系数数）σmax=Mmmax/Wn=0.26442×106/50788=52.003N/mmm2＜[σ]=2055N/mm224、抗剪强度验验算：FV=1.5FF=1.5××1.3211=2.0KKNτ=FV/A==2.0×1103/489==4.09NN/mm2＜[τ]=120N/mmm2（满足要求）5、挠度验算：：根据材料力学公公式：ωmax=FLL3/48EI+2×FF×b×(33L2-4b2)/(488EI)==1.3211×103×4503/(48×2.06×1105×1219900)+2××1.3211×103×100××(3×45502-4×10002)/(448×2.06×1105×1219900)=0.22433mm＜[ω]=L/250=450/250=1.8mm6、卡扣抗滑力力验算：F卡=F×0..45/0..1=1.3321×4..5=5.994KN＜[FV]×2==12KN（出于安全全考虑，使用用双卡扣）1.7.6梁立立杆验算：1、立杆强度验验算：N=F卡=55.94KNNσ=N/A=55.94×1103/489==12.155N/mm2＜[σ]=2055N/mm22、立杆稳定性性验算：σ=N/φA≤≤f立杆长细比：λλ=L/i=15500/155.78=995.06（L为大横杆步步距）查《轴心受压构构件稳定系数数φ（3号钢）》：稳定系数φ=00.626σmax=N//φA=5.944×103/(0.6626×489)==19.411N/mm2＜f=2055N/mm22（满足要求）3、由于模架平平面支设尺寸寸大，模架的的高宽比为0.5，整体抗倾倾覆强度大，故故此不需进行行模架的抗倾倾覆验算；1.7.7框支支梁小结：框支梁处，底模模楞木间距100mm，立杆间距450mm。梁侧模沿沿高度方向采采用三排φ16对拉螺杆拉拉结，水平间间距400mm。1.8高支模搭搭设技术和质质量保证措施施：1、模板搭设验验收：模板支支设完毕后，施施工员、质检检人员会同班班组长检查所所有模板的清清洁、加固、接接缝等是否符符合要求，并并对支模位置置、平整度、垂垂直度进行复复核，确认合合格后填写自自检记录，报报送技术部进进行复检，质质检员应填写写。经交检合合格后由工地地技术负责人人通知监理验验收，验收合合格后方可浇浇筑砼。2、梁模板搭设设时为了防止止出现以下通通病现象：梁梁身不平直、梁梁底不平及下下挠、梁侧模模涨模、局部部模板嵌入柱柱梁间、拆除除困难。采取取防治措施为为支模时应遵遵守边模包底底模的原则，梁梁模与柱模连连接处，下料料尺寸一般应应略为缩短。梁梁侧模必须有有压脚板、斜斜撑、拉线通通直后将梁侧侧钉固。梁底底模板按规定定起拱。3、板模板搭设设时为了防止止出现以下通通病现象：板板中部下挠，板板底混凝土面面不平。采取取防治措施为为楼板模板厚厚度要一致，搁搁栅木料要有有足够的强度度和刚度，搁搁栅面要平整整。支顶要符符合规定的保保证项目要求求。4、脚手架搭设设时，钢管立立杆接头应交交错布置。5、模板拆除：：（1）模板的拆拆除时间根据据所留同条件件养护试块的的强度来决定定。（2）柱、梁侧侧模在砼强度度能保证其表表面及棱角不不因拆除模板板而受损坏后后，即可拆除除。构件拆模时砼强强度结构类型偏差（mm）按设计的砼强度度标准值的百分率（%）板≤250>2，≤875>8100梁≤875>8100悬臂构件-100（3）板底模拟拟在混凝土浇浇筑一周后拆拆除，但应达达到设计及有有关规范要求求，考虑模板板及支撑的周周转，可使用用早强混凝土土或拆除后再再搭设部分支支撑等措施。梁梁底模的拆除除须严格按设设计及有关规规范要求施工工。（4）严禁未经经技术人员通通知，不经施施工员安排操操作人员随意意拆除模板及及支撑、加固固体系，违者者重罚，并追追究责任。（5）拆模时不不要用力过猛猛过急，拆下下来的材料要要及时运走、整整理。（6）拆模程序序一般为先支支的后拆、后后支的先拆，先先拆非承重部部分，后拆承承重部分。1.9高支模搭搭设施工安全全措施：1、施工前做好好高处作业的的安全技术措措施，逐级进进行安全技术术教育及交底底，落实所有有安全技术措措施和人身防防护用品，未未经落实时不不得进行施工工。2、支模应按规规定的作业程程序进行，模模板未固定前前不得进行下下一道工序。严严禁在连接件件和支撑件上上攀登上下，并并严禁在上下下同一垂直面面上装、拆模模板。结构复复杂的模板，装装、拆应严格格按照施工组组织设计的措措施进行；3、支设高度在在3m以上的柱柱模板，四周周应设斜撑，并并应设立操作作平台；低于于3m的可使用用马凳操作；；4、支设悬挑形形式的模板时时，应有稳固固的立足点。支支设临空构件件模板时，应应搭设支架或或脚手架。模模板上有