大学城文化宣教综合服务中心项目地勘（第二次）岩土工程勘察报告

大学城文化宣教综合服务中心项目地勘（第二次）岩土工程勘察报告（一次性详细勘察）目录TOC\o"1-2"\h\z\u1前言 Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度值为0.05g，场地基本地震动加速度反应谱特征周期值为0.35s。根据附录G，区内场地抗震设防烈度为Ⅵ度。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010（2016年版））附录A（我国主要城镇抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计地震分组），设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。根据《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008），该工程属重点设防类，按抗震设防烈度提高一度采取抗震措施，场地抗震设防烈度为7度。根据现场土层剪切波速物探测试成果，各建筑地段素填土剪切波速vse取136m/s，建议施工时对填土压实后，检测压实填土剪切波速，校核场地土类别；结合地区经验，粉质黏土层等效剪切波速vse取170m/s（经验值）；基岩等效剪切波速取值大于500m/s。值得注意的是，拟建场地填土若在施工前进行碾压处理，需对填土重新进行剪切波速测试，然后根据新的回填土剪切波速重新进行场地地震效应评价。1、按场地设计室内外地坪高程整平后，当地下车库基坑边坡支挡结构与主体结构未脱开时，各拟建物地震效应评价各参数详见下表:拟建建筑地震效应评价表表5.2-1拟建物名称设计室内地坪标高（m）整平后覆盖层最大厚度（m）填土厚度（m）粉质黏土厚度（m）等效剪切波速（m/s）场地类别设计特征周期（s）建筑地段类别备注文体中心、图书馆380122Ⅱ0.35一般地段由地下车库连为一个整体人防宣教中心青少年、妇女、儿童中心街道综合服务中心地下车库2、当地下室基坑边坡支挡结构与主体结构脱开时，各拟建物地震效应评价各参数详见下表:拟建建筑地震效应评价表表5.2-2拟建物名称设计室内地坪标高（m）整平后覆盖层最大厚度（m）填土厚度（m）粉质黏土厚度（m）等效剪切波速（m/s）场地类别设计特征周期（s）建筑地段类别文体中心、图书馆380122Ⅱ0.35一般地段人防宣教中心385.8000>500Ⅰ10.25有利地段青少年、妇女、儿童中心30150Ⅰ10.25有利地段街道综合服务中心385.8000>500Ⅰ10.25有利地段地下车库380.58.585.383.20130Ⅱ0.35一般地段综合上述分析评价，拟建场地的场地类按Ⅱ类考虑，建筑地段类别为一般地段。5.3地震稳定性评价场地及周边不存在滑坡、崩塌等不良地质现象，东侧山体开挖形成的岩质边坡、西侧沟谷带回填及南侧回填区域开挖形成的填土边坡经过加固治理完善后，地震时不易产生滑坡、崩塌等情况；场地抗震设防烈度7度区，素填土结构松散，颗粒级配差，强震时可能产生震陷问题，建议进行压实处理。拟建场地岩土体地基地震整体稳定。5.4不均匀沉降根据设计方案及钻探资料，拟建场区整平后，上部土层主要为素填土、粉质黏土，且分布较不均匀，若没有经过处理，可能产生不均匀沉降危害。目前场地基本为原始地貌，施工建设开挖回填到设计高程时，建议对上部填土体进行加固处理（强夯或灌浆固结），压实度应达到规范要求（持力层压实系数>0.97），承载力及不均匀沉降应达到建（构）筑物设计的要求。5.5边坡特征及稳定性评价5.5.1环境边坡稳定性评价拟建建筑场地按照暂定的场地设计标高平场后，场地西侧将回填形成填方边坡，南侧及西侧将开挖形成环境边坡；环境边坡基岩顶面较平缓，产状与原始地貌基本一致，边坡素填土部分沿基岩顶面整体滑移破坏的可能性小。主要破坏模式为填土内部圆弧滑动破坏。各段边坡位置及分布情况见（图5.5.1-1）。图5.5.1-1拟建场地环境边坡及基坑边坡位置示意图场地边坡安全等级为二级，岩质边坡高度小于15m、土质边坡高度小于10m。强风化基岩及中风化基岩破碎带边坡岩体类型为Ⅳ类；中风化完整基岩边坡岩体类型为Ⅲ类。对高度小于2.0m的环境边坡，采取放坡处理或挡墙支档。场地内各段环境边坡稳定性评价见（表5.5.1-1）。环境边坡稳定性评价表表5.5.1-1序号边坡特征赤平投影图稳定性分析及工程措施建议1AB(1-1’、4-4’、5-5’、8-8’、10-10’)，沿拟建场地西侧用地红线分布，坡向283°～347°，边坡最高3.34m，主要由素填土组成，为土质边坡；岩层产状98°∠9°。边坡安全等级为二级。直立切坡边坡上部土层易产生沿土体内部的圆弧形滑动破坏；土岩界面平缓，不易产生滑动；建议红线范围内有放坡空间，采取放坡绿化处理；没有放坡条件的边坡，采用重力式挡墙进行支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75；强风化基岩1:1.0。2CD(16-16’、18-18’)，沿拟建场地南侧用地红线分布，坡向360°，边坡最高3.31m，主要由素填土组成，为土质边坡；岩层产状98°∠9°。边坡安全等级为二级。3DE(21-21’、22-22’、25-25’、27-27’)，沿拟建场地南侧用地红线分布，坡向360°，边坡最高11.01m，主要由素填土组成，局部地段坡脚分布强风化基岩，主要按土质边坡考虑；岩层产状98°∠9°。边坡安全等级为二级。直立切坡边坡上部土层易产生沿土体内部的圆弧形滑动破坏；土岩界面平缓，不易产生滑动；建议红线范围内有放坡空间，采取放坡绿化处理；若没有放坡条件，建议低矮地段可用重力式挡土墙进行支挡，挡墙设置后，再对墙背回填，底板位于中风化基岩，可以作为地基持力层，高大部位采用嵌岩桩板式挡墙进行支挡，先施工嵌岩桩板式挡墙，后平场开挖。本段边坡较高，土岩应分别分级放坡并支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75；强风化基岩1:1.0。4EF(9-9’、11-11’、13-13’)，沿拟建场地东侧用地红线分布，坡向270°；边坡最高8.55m，主要由素填土组成，局部地段坡脚分布基岩，按岩土质边坡考虑；岩层产状98°∠9°。裂隙结构面J1产状278°∠89°，裂隙结构面J2产状175°∠80°。边坡安全等级为二级。强风化基岩及中风化破碎带边坡岩体类型为Ⅳ类，中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类。土岩界面平缓，不易产生滑动；由于填土体结构松散，物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡形成后易产生土体内部圆弧形破坏,边坡不稳定。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向相反，对边坡无影响；边坡Sc倾向与结构面J1倾向基本相同，形成外倾临空面，陡倾外倾结构面在施工扰动、地下水等不利因素作用下裂隙面抗剪强度参数会明显降低，易发生岩块体掉块，故边坡稳定性受裂隙J1的影响大；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相反，对边坡无影响。建议采用重力式挡墙进行支挡，土岩应分别分级放坡并支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75，强风化基岩1:1.0，中风化基岩1:0.5，挡墙设置后，再对墙背回填。底板位于中风化泥质砂岩，可以作为地基持力层。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。5FG(5-5’、6-6’)，沿拟建场地东侧用地红线分布，坡向270°；边坡最高14.09m，主要由中风化基岩组成，地表覆盖厚0.5m的粉质黏土及约1.5m的强风化基岩，按岩质边坡考虑；岩层产状98°∠9°。裂隙结构面J1产状278°∠89°，裂隙结构面J2产状175°∠80°。边坡安全等级为二级。强风化基岩及中风化破碎带边坡岩体类型为Ⅳ类，中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向相反，对边坡无影响；边坡Sc倾向与结构面J1倾向基本相同，为外倾临空面，在施工扰动、地下水等不利因素作用下裂隙面抗剪强度参数会明显降低，易发生岩块体掉块，故边坡稳定性受裂隙J1的影响；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相反，对边坡无影响。本段边坡高度较大，建议采用嵌岩桩板式挡墙进行支挡，先施工嵌岩桩板式挡墙，后平场开挖。土岩应分别分级放坡并支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75，强风化基岩1：1.0，中等风化1：0.5，挡墙设置后，再对墙背回填。底板位于中风化泥质砂岩，可以作为地基持力层。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。6GH(2-2’、3-3’)，沿拟建场地东侧用地红线分布，坡向270°，边坡最高3.46m，主要由素填土、粉质黏土及强风化基岩组成，局部部地段坡脚分布中风化基岩，按岩土质边坡考虑；岩层产状98°∠9°。裂隙结构面J1产状278°∠89°，裂隙结构面J2产状175°∠80°。边坡安全等级为二级。强风化基岩及中风化破碎带边坡岩体类型为Ⅳ类，中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类。土岩界面平缓，不易产生滑动；由于填土体结构松散，物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡形成后易产生土体内部圆弧形破坏,边坡不稳定。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向相反，对边坡无影响；边坡Sc倾向与结构面J1倾向基本相同，为外倾临空面，在施工扰动、地下水等不利因素作用下裂隙面抗剪强度参数会明显降低，易发生岩块体掉块；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相反，对边坡无影响。该边坡位于保留2个高压铁塔范围东侧，水平距离约10m，建议采用重力式挡墙进行支挡，土岩应分别分级放坡并支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75，强风化基岩1:1.0，中风化基岩1:0.5，挡墙设置后，再对墙背回填。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。7IJ(7-7’)，沿拟建筑物文体中心西侧边线分布，坡向104°，边坡最高3.84m，主要由素填土组成，为土质边坡；岩层产状98°∠9°。边坡安全等级为二级。直立切坡边坡上部土层易产生沿土体内部的圆弧形滑动破坏；土岩界面平缓，不易产生滑动；建议红线范围内有放坡空间，采取放坡绿化处理；没有放坡条件的边坡，采用重力式挡墙进行支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75；强风化基岩1:1.0。8JK(9-9’、10-10’、11-11’、12-12’)，沿拟建筑物青少年活动中心西侧边线分布，坡向104°；边坡最高11.01m，主要由素填土及强风化基岩组成，局部地段坡脚分布中风化基岩，主要按土质边坡考虑；岩层产状98°∠9°。边坡安全等级为二级。直立切坡边坡上部土层易产生沿土体内部的圆弧形滑动破坏；土岩界面平缓，不易产生滑动；建议红线范围内有放坡空间，采取放坡绿化处理；没有放坡条件的边坡，采用重力式挡墙进行支挡。土岩应分别分级放坡并支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75；强风化基岩1:1.0。9KL(18-18’、19-19’、20-20’、21-21’)，沿拟建筑物青少年活动中心南侧边线分布，坡向360°；边坡最高4.3m，主要由素填土及强风化基岩组成，局部地段坡脚分布中风化基岩，主要按土质边坡考虑；岩层产状98°∠9°。边坡安全等级为二级。直立切坡边坡上部土层易产生沿土体内部的圆弧形滑动破坏；土岩界面平缓，不易产生滑动；建议红线范围内有放坡空间，采取放坡绿化处理；没有放坡条件的边坡，采用重力式挡墙进行支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75；强风化基岩1:1.0。10LM(11-11’、12-12’)，沿拟建筑物青少年活动中心东侧边线分布，坡向280°，边坡最高8.4m，主要由素填土、粉质黏土及强风化基岩组成，局部部地段坡脚分布中风化基岩，按岩土质边坡考虑；岩层产状98°∠9°。裂隙结构面J1产状278°∠89°，裂隙结构面J2产状175°∠80°。边坡安全等级为二级。强风化基岩及中风化破碎带边坡岩体类型为Ⅳ类，中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类。土岩界面平缓，不易产生滑动；由于填土体结构松散，物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡形成后易产生土体内部圆弧形破坏,边坡不稳定。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向相反，对边坡无影响；边坡Sc倾向与结构面J1倾向基本相同，为外倾临空面，在施工扰动、地下水等不利因素作用下裂隙面抗剪强度参数会明显降低，易发生岩块体掉块；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相反，对边坡无影响。建议采用重力式挡墙进行支挡，土岩应分别分级放坡并支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75，强风化基岩1:1.0，中风化基岩1:0.5，挡墙设置后，再对墙背回填。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。11NO(11-11’、12-12’)，沿拟建筑物街道综合服务中心西侧边线分布，坡向90°，边坡最高8.4m，主要由中风化基岩组成，南段坡顶有厚约3.0的素填土及1.2m的强风化基岩分布，按岩土质边坡考虑；岩层产状98°∠9°。裂隙结构面J1产状278°∠89°，裂隙结构面J2产状175°∠80°。边坡安全等级为二级。强风化基岩及中风化破碎带边坡岩体类型为Ⅳ类，中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类。土岩界面平缓，不易产生滑动；由于填土体结构松散，物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡形成后易产生土体内部圆弧形破坏,边坡不稳定。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向基本相同，形成外倾临空面，但层面倾角平缓，故边坡稳定性受层面C的影响小；边坡Sc倾向与结构面J1倾向方向相反，对边坡稳定性小；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相切，对边坡影响小。建议采用重力式挡墙进行支挡，土岩应分别分级放坡并支挡。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75，强风化基岩1:1.0，中风化基岩1:0.5，挡墙设置后，再对墙背回填。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。12OP(25-25’、26-26’)，沿拟建筑物街道综合服务中心南侧边线分布，坡向360°，边坡最高4.2m，主要由中风化基岩组成，为岩质边坡；岩层产状98°∠9°。裂隙结构面J1产状278°∠89°，裂隙结构面J2产状175°∠80°。边坡安全等级为二级。强风化基岩及中风化破碎带边坡岩体类型为Ⅳ类，中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向基本相同，形成外倾临空面，但层面倾角较小，故边坡稳定性受层面C的影响小；边坡Sc倾向与结构面J1倾向方向相反，对边坡稳定性小；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相切，对边坡影响小。13PQ(11-11’、12-12’)，沿拟建筑物街道综合服务中心东侧边线分布，坡向270°，边坡最高3.6m，主要由中风化基岩组成，为岩质边坡；岩层产状98°∠9°。裂隙结构面J1产状278°∠89°，裂隙结构面J2产状175°∠80°。边坡安全等级为二级。强风化基岩及中风化破碎带边坡岩体类型为Ⅳ类，中风化基岩边坡岩体类型为Ⅲ类。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向相反，对边坡无影响；边坡Sc倾向与结构面J1倾向基本相同，形成外倾临空面，陡倾外倾结构面在施工扰动、地下水等不利因素作用下裂隙面抗剪强度参数会明显降低，易发生平面滑动及掉块，故边坡稳定性受裂隙J1的影响大；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相反，对边坡无影响。建议采用重力式挡墙进行支挡，建议临时放坡坡率强风化基岩1：1.0，中等风化1：0.5，挡墙设置后，再对墙背回填。底板位于中风化泥质砂岩，可以作为地基持力层。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。5.5.2基坑边坡稳定性评价根据设计方案（基坑边坡编号及位置见勘探点平面位置图）及现场实际施工开挖情况，设计地下车库边线将与周边环境形成多处基坑边坡。各基坑边坡详细评价见（表5.5.2-1）。根据建筑布局开挖基坑，存在部分多面临空基坑边坡，在层面和裂隙双影响下，边坡稳定性较差，应引起注意。建议由专业设计单位对基坑边坡进行专项支护设计，基坑设计过程中尽量挖除多面临空边阳角，或根据基坑阳角边坡具体情况，进行针对性支护设计。基坑坡边坡稳定性评价表表5.5.2-1序号边坡分段编号典型剖面边坡性质极射赤平投影图稳定性评价岩土体设计参数及工程措施建议备注1ab、cd3-3’、4-4’、5-5’边坡近直线型，沿拟地下车库基坑西侧边线分布，周边环境设计地坪高程285.5m，地下车库设计室内高程280.5m，长约33m，高约5.0m，坡向90°；主要由素填土及强风化基岩组成，边坡底端局部分布少量中等风化基岩，主要按土质边坡考虑。该边坡为填方土质边坡，由于素填土、粉质黏土及破碎的强风化泥质砂岩及泥岩块石组成，岩土界面平缓，发生整体滑动的可能性小，物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡易产生土体内部圆弧形破坏，不稳定。边坡安全等级为二级，边坡岩体类型为Ⅲ类。由于土质基坑边坡高5m，土层厚度较大，建议采用嵌岩桩板挡墙支档。若以重力式挡墙进行支挡，则挡墙以压实填土作持力层，挡墙的修建应符合相关规范及设计要求。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75。岸，场地整平回填及基坑边坡开挖形成5.0m落差，施工过程中严禁无序开挖，并加强边坡变形监测。处于红线范围内。边坡高度较小，建议放坡开挖，利用地下结构自身体系进行永久支挡。该边坡西侧为荒地，邻近虎溪河库。2bc18-18’、20-20’边坡近直线型，沿拟地下车库基坑西侧边线分布，周边环境设计地坪高程285.5m，地下车库设计室内高程280.5m，长约8m，高约5.0m，坡向180°；主要由素填土及强风化基岩组成，边坡底端局部分布少量中等风化基岩，主要按土质边坡考虑。该边坡为填方土质边坡，由于素填土、粉质黏土及破碎的强风化泥质砂岩及泥岩块石组成，岩土界面平缓，发生整体滑动的可能性小，物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡易产生土体内部圆弧形破坏，不稳定。边坡安全等级为二级，边坡岩体类型为Ⅲ类。3de6-6’、7-7’边坡近直线型，沿拟地下车库基坑西侧边线分布，周边环境设计地坪高程285.5m，地下车库设计室内高程280.5m，长约37m，高约5.0～9.1m，坡向105°；主要由素填土及强风化基岩组成，边坡底端局部分布少量中等风化基岩，主要按土质边坡考虑。该边坡为填方土质边坡，由于素填土、粉质黏土及破碎的强风化泥质砂岩及泥岩块石组成，岩土界面平缓，发生整体滑动的可能性小，物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡易产生土体内部圆弧形破坏，不稳定。边坡安全等级为二级，边坡岩体类型为Ⅲ类。4ef、fg8-8’9-9’10-10’边坡近直线型，沿拟地下车库基坑西侧边线分布，场地设计地坪标高285.5～289.6m，地下车库设计室内标高280.5m,岩土质、岩质边坡，边坡长度约50m、高度5～9.1m；ef段主要由素填土及强风化基岩组成，fg段主要由中风化基岩组成；岩层产状98°∠9°，边坡产状90°∠90°，结构面J1产状278°∠89°，J2产状175°∠80°；结构面结合差。ef段边坡主要为素填土、粉质黏土及破碎的强风化泥岩组成，岩土界面平缓，发生整体滑动的可能性小，物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡易产生土体内部圆弧形破坏或垮塌，不稳定。fg段边坡岩体主要为中风化基岩，根据赤平投影分析：根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向基本相同，形成外倾临空面，但层面倾角平缓，故边坡稳定性受层面C的影响小；边坡Sc倾向与结构面J1倾向方向相反，对边坡稳定性影响小；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相切，对边坡影响小。安全等级二级，岩体较完整，结构面结合差，边坡岩体类型：强风化基岩为Ⅳ类，中风化基岩为Ⅲ类。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。建议采用采用重力式挡墙支挡。基底基岩作为基础持力层，挡墙的修建应符合相关规范要求。基础开挖采用坡率法进行临时放坡，建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75，强风化基岩1：1.0，中等风化1：0.5；且做好截排水和坡面防护工作。5hi3-3’、4-4’、5-5’、6-6’、7-7’、8-8’、9-9’、10-10’边坡近直线型，沿拟地下车库基坑东侧边线分布，场地设计地坪标高285.5～289.6m，地下车库设计室内标高280.5m,岩质边坡，边坡长度约110m、高度5～9.1m。主要由中风化基岩组成。岩层产状98°∠9°，边坡产状270°∠90°，结构面J1产状278°∠89°，J2产状175°∠80°；结构面结合差。边坡岩体主要上部为泥质砂岩，下部为泥岩；根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向相反，对边坡无影响；边坡Sc倾向与结构面J1倾向基本相同，形成外倾临空面，在施工扰动、地下水等不利因素作用下裂隙面抗剪强度参数会明显降低，易发生岩块体掉块，故边坡稳定性受裂隙J1的影响；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相反，对边坡无影响。安全等级二级，岩体较完整，结构面结合差，边坡岩体类：强风化基岩为Ⅳ类，中风化基岩为Ⅲ类等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。泥质砂岩基底摩擦系数取0.50。如有放坡空间，可采用坡率法进行放坡；无放坡条件，建议采用重力式挡墙支挡。底板位于中风化泥质砂岩，可以作为地基持力层。建议临时放坡坡率中等风化1：0.5。5gh19-19’20-20’21-21’22-22’23-23’边坡近直线型，沿拟地下车库基坑南侧边线分布，场地设计地坪标高290.1m，地下车库设计室内标高280.5m,岩质边坡，边坡长度约140m、高度9.6m，主要由中风化基岩组成。岩层产状98°∠9°，边坡产状360°∠90°，结构面J1产状278°∠89°，J2产状175°∠80°。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与层面C倾向方向相反，对边坡影响小；边坡Sc倾向与裂隙J1、J2倾向方向相切，对边坡影响小。边坡安全等级为二级，边坡岩体类型：强风化基岩为Ⅳ类，中风化基岩为Ⅲ类。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。泥质砂岩基底摩擦系数取0.50。如有放坡空间，可采用坡率法进行放坡，建议临时放坡坡率中等风化1：0.5；无放坡条件，建议采用重力式挡墙支挡。底板位于中风化泥质砂岩，可以作为地基持力层。泥质砂岩基底摩擦系数取0.50。6ij3-3’24-24’25-25’26-26’边坡近直线型，沿拟地下车库基坑北侧边线分布，场地设计地坪标高285.5m，地下车库设计室内标高280.5m,岩质边坡，边坡长度约34m、高度5.0m，主要由中风化基岩组成。岩层产状98°∠9°，边坡产状200°∠90°，结构面J1产状278°∠89°，J2产状175°∠80°。根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与层面倾向相反，对边坡无影响。边坡倾向与结构面J1倾向相切，对边坡影响小；边坡倾向与裂隙J2倾向基本相同，为外倾临空面，在施工扰动、地下水等不利因素作用下裂隙面抗剪强度参数会明显降低，易发生岩块体滑塌、掉块。安全等级二级，岩体较完整，结构面结合差，边坡岩体类型Ⅲ类。等效内摩擦角强风化基岩取45°，中风化泥岩取55°，中风化泥质砂岩取58°，破裂角中等风化泥岩取61°，中等风化泥质砂岩取62°。如有放坡空间，可采用坡率法进行放坡；无放坡条件，建议采用重力式挡墙支挡。底板位于中风化泥质砂岩，可以作为地基持力层。基底摩擦系数取0.50。建议临时放坡坡率中等风化1：0.5。7ja20-20’21-21’22-22’23-23’24-24’边坡近直线型，沿拟地下车库基坑北侧边线分布，设计地坪高程285.5m，地下车库设计室内高程280.5m。长约88m，高约5.0m，坡向180°主要由素填土及强风化基岩组成，边坡底端局部分布少量中等风化基岩，主要按土质边坡考虑。该边坡为岩土质边坡，主要由素填土、粉质黏土及破碎的强风化泥质砂岩及泥岩组成，厚度2.5～5.0m，局部段开挖至中风化基岩，岩土界面平缓，发生整体滑动的可能性小，上部土层及强风化基岩物理力学性质差，边坡若采取直立开挖，土坡易产生土体内部圆弧形破坏强风化基岩垮塌，不稳定。边坡安全等级为二级，边坡岩体类型：强风化基岩为Ⅳ类，中风化基岩为Ⅲ类。基坑边坡若以重力式挡墙进行支挡，则挡墙以压实填土作持力层，挡墙的修建应符合相关规范要求。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75，强风化基岩1：1.0，中等风化1：0.5。处于红线范围内。边坡高度较小，建议放坡开挖，利用地下结构自身体系进行永久支挡。场地整平回填及基坑边坡开挖形成5.0m落差，施工过程中严禁无序开挖，并加强边坡变形监测。5.5.3保留2个高压铁塔范围边坡稳定性评价根据招标文件及设计方案，预保留拟建场地红线范围内北东部的2个高压塔塔（DL11、DL13），具体位置及范围见钻孔平面位置图。该2个高压铁塔距离约13.8m，呈南北分布，现状铁塔地面高程约283.0m，以桩基础嵌岩至中等风化基岩作为持力层承担上部荷载。按照设计方案，铁塔范围内保持现状，保留铁塔范围外部拟建场地的设计地坪标高为285.5m。按设计标高平基后，保留2个高压铁塔范围将形成的边坡稳定性评价如下：高压铁塔DL11、DL13西侧将形成长约25.5m，坡向90°，最高约2.5m的填方边坡，主要组成岩性为素填土，DL11段局部分布强风化泥质砂岩，按土质边坡考虑；直立切坡边坡上部土层易产生沿土体内部的圆弧形滑动破坏；岩土界面较平缓，沿界面滑动的可能性较小。建议红线范围内有放坡空间，采取放坡绿化处理；没有放坡条件的边坡，采用重力式挡墙进行支挡，挡墙设置后，再对墙背回填。底板位于中风化泥质砂岩，可以作为地基持力层。建议临时放坡坡率第四系土1：1.50～1:1.75；强风化基岩1:1.0。高压铁塔DL11、DL13东侧约10.0m形成环境边坡GH,该边坡的稳定性评价及施工建议详见（表5.5.1-1）。高压铁塔DL11、DL13东侧形成距铁塔约4.7m设计有一条南北向进出拟建场区的道路，道路西侧边界与铁塔东侧保护范围线重合。本段道路设计路面高程为285.50m，若道路施工建设，将在道路西侧，铁塔东侧形成道路边坡，对铁塔安全有一定影响。该边坡主要位于铁塔DL11东北部，坡向90°，长约7m，最高约3.0m，主要由中风化泥质砂岩组成，为岩质边坡，边坡赤平投影图如下：根据持平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向基本相同，形成外倾临空面，但层面倾角平缓，故边坡稳定性受层面C的影响小；边坡Sc倾向与结构面J1倾向方向相反，对边坡稳定性小；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相切，对边坡影响小。建议采用重力式挡墙进行支挡，挡墙设置后，再对墙背回填。底板位于中风化泥质砂岩，可以作为地基持力层。5.5.4边坡稳定性计算及取值建议（1）典型岩质边坡稳定性计算根据赤平投影图分析（见表5.5.2-1），地下车库西侧的岩质边坡hi岩质边坡为反向边坡，边坡稳定性主要受裂隙结构面J1影响。现在选取具有代表性的边坡hi典型剖面10-10’进行稳定性定量计算分析。该边坡为岩质边坡，开挖深度5.2m，边坡安全等级为二级，岩土界面平缓，直立开挖条件下，发生整体滑动的可能性小。主要由中风化泥岩，岩质边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角60°。直立切坡，根据赤平投影分析：边坡Sc倾向与岩层C倾向相反，对边坡无影响；边坡Sc倾向与结构面J1倾向基本相同，形成外倾临空面，陡倾外倾结构面在施工扰动、地下水等不利因素作用下裂隙面抗剪强度参数会明显降低，易发生平面滑动及掉块，故边坡稳定性受裂隙J1的影响大；边坡Sc倾向与结构面J2倾向相反，对边坡无影响。稳定系数按下式计算：式中：——滑体单位宽度重力及其它外力引起的下滑力（kN/m）；——滑体单位宽度重力及其它外力引起的抗滑力（kN/m）；——滑面的黏聚力（kPa），取50；——滑面的内摩擦角（°），取18；——滑面的长度（m），取5.2；——滑体单位宽度自重（kN/m），取775.5；——滑体单位宽度竖向附加荷载（kN/m）,取0；——滑面倾角（°），取89；——滑体单位宽度总水压力（kN/m），取0；——后缘陡倾裂隙面上的单位宽度总水压力（kN/m），取0；——滑体单位宽度水平荷载（kN/m）；方向指向坡外时取正值，指向坡内时取负值，取0；——后缘陡倾裂隙充水高度（m）；根据裂隙情况及汇水条件确定，取0。稳定性验算结果为：Ks=1.04，边坡处于欠稳定状态。建议临时边坡按坡率1：0.5开挖，永久边坡利用建筑自身体系、外墙兼做永久支挡结构，并加强截排水措施。（2）土质边坡稳定性计算挖方土质边坡可能岩土层内部圆弧滑动破坏，边坡直立开挖处于欠稳定～不稳定状态。即土质基坑边坡直立开挖稳定性较差，建议临时边坡放坡开挖，永久边坡利用建筑自身体系、外墙兼做永久支挡结构，并加强截排水措施。填方土质边坡可能沿填土与粉质粘土层界面折线型滑动。选取典型剖面8-8’进行稳定性定量计算，该剖面通过填方边坡AB段，边坡高3.02m，岩性为素填土。环境边坡安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30，边坡失稳方式按填土界面折线型滑动考虑。按《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A中A.0.3条推荐的公式，采用传递系数隐式解，进行折线型滑动稳定性系数计算。Pn=0Pi=Pi-1ψi-1+Ti-Ri/Fsψi-1=cos(θi-1-θi)-sin(θi-1-θi)tanφi/FsTi=(Gi+Gbi)sinθi+QicosθiRi=cili+[(Gi+Gbi)cosθi-Qisinθi-Ui]tanφi本次计算未考虑拟建建筑荷载及地下水的影响，按两个工况进行计算：分别为最不利的(暴雨等)饱和工况和一般情况下的天然工况，按场地情况结合地区经验，素填土的天然重度及饱和重度分布取值20.5kN/m3、21.0kN/m3。边坡稳定性计算表(天然工况)条块条块面积(m2)重度（kN/m3）条块重量(kN)滑面长度(m)滑面倾角(°)粘聚力kPa内摩擦角(°)传递系数抗滑力(kN)下滑力(kN)剩余下滑力(kN)稳定系数E168.45201369.003.686.00715390.57143.100.002.73E285.68201713.603.796.007151.000483.17179.120.002.70E3137.70202754.005.046.007151.000769.17287.870.002.67边坡稳定性计算表(饱和工况)条块条块面积(m2)重度（kN/m3）条块重量(kN)滑面长度(m)滑面倾角(°)粘聚力kPa内摩擦角(°)传递系数抗滑力(kN)下滑力(kN)剩余下滑力(kN)稳定系数E168.4520.51403.233.686.00513340.59146.680.002.32E285.6820.51756.443.796.005131.000422.23183.600.002.30E3137.7020.52822.855.046.005131.000673.34295.070.002.28根据计算，8-8’剖面的AB边坡沿填土界面呈折线型滑动的可能性较小。5.6对相邻建筑物的影响评价拟建场地北部外侧重庆市轨道交通1号线距拟建场地北侧用地红线35.43m，东西向来往，其轨道南侧保护线位置与本拟建场地北侧用地红线重合。轨道为高架结构，桥墩采用桩基嵌入中等风化基岩；待场地压实整平后（平场设计高程），场地北部地坪面与高架轨道下方的大学城北路（路面高程约285.0m）基本平进，故拟建范围施工对轨道交通基本无影响。拟建场地临近周边区域为基本以开发建成小区和市政道路。根据业主提供的地形管线图及现场调查发现，距拟建场地西侧及北侧存在地下管廊密集布设；按照设计方案，场区北东角现状有3坐高压铁塔，根据设计平面图，其中预留最北侧的2个高压铁塔，无建（构）筑物设计，保持现状，但铁塔东侧距离4.7m为拟建道路的西侧边线，开挖高约3m道路边坡，建议施工时加强边坡的支挡措施，同时做好铁塔的变形监测工作；除此之外，拟建场地地坪设计高程与管廊检修井顶板、周边已建成小区及市政道路高程基本平进，但拟建地下车库高程与设计室外地坪高程形成5.2m的落差。建议在施工过程中将对现有电力、燃气及给水管道等市政管网造成影响及破坏的，尤其是ZY32与ZY33之间的高压铁塔，按照设计意图予以拆除，首先在与相应产权单位协商，并征得其书面施工许可后，对现有管网进行保护、迁改、铁塔拆迁后，且应满足相关规定及规范要求后，才能进行施工作业；严格控制施工边线及坡顶开挖边线，按照边坡施工措施建议（参照岩土参数建议表）进行开挖，完善边坡的截排水设置，并加强上述基坑边坡的变形监测，及时采取适当支挡措施，防止对相邻建构筑物造成影响。6地基评价6.1地基均匀性评价素填土：按照设计地坪标高整平后，拟建场地北边、西边、南边及东边南段皆分布有素填土，其承载力低，厚度不均，分布亦不均匀，组成成分级配差，结构松散～稍密，属不均匀地基，不能直接作为拟建物基础持力层，需对其进行加固处理，压实度应严格达到规范要求，承载力及不均匀沉降应达到建（构）筑物基础地基设计要求。粉质黏土：分布于场地局部缓坡、洼地区域，压缩性高，且基岩面起伏较大，有突变现象。工程地质特性不均匀。泥岩：整个场区范围内均匀分布，强风化带揭露厚度0.5（ZY104）～3.2（ZY93）m，风化裂隙发育，岩体破碎，工程地质特性差；中等风化带单轴天然抗压强度标准值为4.90Mpa，岩体较完整，为极软岩，且分布连续、稳定，工程地质特性良好。泥质砂岩：整个场区范围内与泥岩呈纵向交互沉积分布，相对泥岩层其沉积厚度较薄，且部分区域渐灭。强风化带揭露厚度0.5（ZY68）～3.7（91）m，风化裂隙发育，岩体破碎，工程地质特性差；中等风化带单轴饱和抗压强度标准值为7.40Mpa，岩体较完整，为软质岩，且分布连续、稳定，工程地质特性良好。6.2地表水、地下水作用评价勘察区西侧临近虎溪河，河床距离距离拟建场地用地红线34m，环境设计高程285.5m；距离地下室边线52m，地下室-1F设计高程280.60m。根据现场访问和实地调查，本段虎溪河河水最高洪水位281.5m,虎溪河最高水位高于地下室高程0.9m，洪水达到最高水位后，最高洪水位边线距地下车库边线28m，拟建场地填土层渗透系数取值0.45m/d，为弱透水层，根据调查访问，最高洪水位稳定2h后下降，计算结果显示，河水对拟建场地岩土及地下室影响较小，地下室抗浮设计标高可按最高洪水位281.50±0.00m考虑，亦可进行抗浮设计的专项论证。场地内部分地带（西侧），原始地形低洼地带，部分钻探深度内存在地下水分布，根据相邻建筑场地经验，地下水及场地土对钢筋、砼微腐蚀性。但雨季基础施工时，应采取相应的抽排水措施，抽排渗入基坑内的地表水和地下水，施工区域应设置排水沟。6.3单桩竖向极限承载力采用桩基础时，单桩承载力特征值，建议通过单桩静载荷试验确定。6.4场地特殊性岩土评价本场地特殊岩土包括素填土及强风化基岩。1、填土拟建场地内特殊性岩土主要为素填土，其主要成份为粉质黏土和砂岩、泥岩碎块石组成，场区西部区域有新近翻挖迹象，结构松散，稍湿，均匀性差，易产生不均匀沉降。素填土主要是由先期管网布设施工及拟建场地征收平场时堆填形成。据调查，周边无化工类厂房，素填土对混凝土及混凝土中的钢筋及钢结构具微腐蚀性。因力学性质较差，不能作为建筑物的基础持力层。由于场地填土结构松散，可能出现地面开裂、沉降等危害，建议对填土进行碾压夯实，压实系数应满足设计要求。2、强风化基岩拟建场地内强风化带底面随基岩面起伏而变化，强风化带基岩风化裂隙较发育，岩体破碎，结构面结合很差，力学性质较差，荷载作用下，易产生变形，不能作为建筑物的基础持力层。6.5基础持力层选择及基础型式建议6.5.1基础持力层选择1、第四系素填土层：按设计地坪标高整平后，场地内土层分布不均，素填土层厚度不均，埋深差异大，颗粒组成级配差，工程特性差，压缩性高，结构松散，直接选作拟建物的基础持力层容易出现地基不均匀沉降，影响拟建物安全。对于上部荷载不大的拟建建（构）筑物，在地势平缓地段可对素填土进行分层压实处理，分层碾压厚度控制在0.60～1.00m。在地基主要受力层范围内压实系数λc大于0.96；在地基主要受力层范围以下压实系数λc达0.93～0.96时，可采用压实填土地基。压实填土的最大干密度宜采用击实试验确定。当利用压实填土作地基时，不得使用淤泥、耕土、膨胀土以及有机物含量大于8%的土作填料，当填料内含有碎石土时，其粒径不宜大于200毫米。当压实填土的成分为土夹石（其中碎石、卵石占全重的30～50%）时，其压实系数λc达0.94～0.97时，其承载力可取150～200kPa。2、第四系粉质黏土层：场地内粉质黏土土层分布不均，工程特性较差，压缩性较高，按设计地坪标高整平后，粉质黏土层厚度不均，基岩面突变较大。选作拟建物基础持力层，容易出现地基不均匀变形沉降和基础整体位移，影响拟建物安全。不宜选作拟建物的基础持力层。3、中等风化泥岩、泥质砂岩承载力较高，且分布连续、稳定，可作为基础持力层。6.5.2基础形式建议1、桩基础根据拟建场地岩土层厚度及分布情况，结合拟建物的特点和当地建筑经验，各建筑地段建议采用嵌岩桩基础，桩基础嵌入基岩深度以3倍桩径为宜，桩基础相邻基底高差较大时，应保证在基底应力扩散角范围内无岩体临空面；地下车库贯穿整个场地，基坑开挖整平时，粉质黏土厚度较大，但由于建筑面积大，易产生不均匀沉降，建议采用嵌岩桩基础。同一结构单元不宜选用两种不同的基础持力层，位于环境边坡部位和斜坡地带的基础深度应适当加深。当采用嵌岩桩基础时，应以较完整的中风化泥岩、泥质砂岩为持力层。单桩竖向极限承载力标准值建议按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.3.9条相关要求确定。计算公式如下：Quk=Qsk+Qrk（5.3.9-1）Qsk=u∑qsikli（5.3.9-2）Qrk=ξrfrkAp（5.3.9-3）式中Qsk、Qrk——分别为土的总极限侧阻力标准值、嵌岩段总极限阻力标准值；qsik——桩周第i层土的极限侧阻力，无当地经验时，可根据成桩工艺按本规范表5.3.5-1取值；frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，黏土岩取天然湿度单轴强度标准值；ξr——桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，与嵌岩深径比hr/d、岩石软硬程度和成桩工艺有关，可按表5.3.9采用；表中数值适用于泥浆护壁成桩，对于干作业成桩（清底干净）和泥浆护壁成桩后注浆，ξr应取表列数值的1.2倍。场地基岩有两种岩性，且强度相差很大，建议根据各拟建物实际情况，选取相应的抗压强度、承载力值。2、浅基础对于基岩出露或浅埋（基岩面埋深小于3m）地段，建筑结构形式及上部荷载满足设计要求时，可采用浅基础（条形基础或独立基础），以中风化基岩作为持力层。6.6成桩可能性、论证桩的施工条件及其对环境的影响拟建场地上覆土层为素填土和粉质黏土，下伏为稳定性岩石（泥岩、泥质砂岩）。上部素填土厚度不均，结构松散～稍密，碎块石粒径和含量大，可能存在卡钻，填土及局部粉质黏土厚度较大，施工过程可能出现垮孔、缩径，沉渣厚度过大的问题；强风化基岩厚度较小；中等风化基岩较完整，稳定性较好，易于成桩。桩基础施工时对上部土层采取护璧措施进行处理后，成桩是可行的。填土层厚度较小施工难度较小的，可以采用人工挖孔灌注桩，并做好护壁，填土层厚度较大，施工难度较大者，可采用机械成孔灌注桩。1、机械成桩按场地设计整平后，由于勘察区部分区域填土厚度较大，如采用机械成桩，施工费用高，施工噪音污染大，桩底清渣不彻底，遇有软弱土层时易产生缩径、塌孔。机械钻孔桩具有优点：=1\*GB3①施工速度快。=2\*GB3②施工精度比较高。=4\*GB3④有利于环保。=5\*GB3⑤可自行行走,移机方便。=6\*GB3⑥机械化程度比较高。=7\*GB3⑦无需提供动力电源。=8\*GB3⑧同条件下,单桩承载力比钻孔灌注桩高。=9\*GB3⑨适用地层广泛。=10\*GB3⑩易于管理。2、人工成桩如采用人工挖孔桩，消耗人力资源大，施工安全性低，护壁不好或遇有害气体时易发生安全事故，且施工速度慢，但施工现场整洁，对周边环境影响小，施工噪音污染小，桩底清渣彻底，能直接观察地层土质变化，混凝土浇筑质量易于控制。本工程平基后回填区基岩埋深大，成桩条件一般，宜选择机械钻孔桩；挖方区基岩出露，应根据渝建发〔2012〕162号文及渝建质[2009]87号文要求，受施工技术、场地条件、大断面桩型限制，不宜采用机械成孔施工工艺的建设工程，经组织专家进行人工挖孔桩成桩可行性论证及施工方案安全专项论证通过后，可考虑采用人工挖孔灌注桩。人工挖孔桩须在通过可行性论证的前提下实施，场地内无影响人工开挖成孔安全的有毒有害气体及放射性物质，建议采取有效排水措施，不宜在雨季及蓄水季节施工，并加强施工中护壁、通风等安全措施，避免发生人身安全事故。按场地设计整平后，施工单位可根据实际情况采用人工挖孔桩或机械成桩进行桩基的开挖施工。拟建场地施工过程中注意生产污水的排放；拟建场地紧邻已建成小区，施工过程中应注意控制作业时间，避免影响周边社区人员生产、生活。6.7施工建议1、施工顺序：先施工环境边坡、基坑边坡支档，然后进行场地整平-地基处理－桩基施工。2、场区内地表土层厚度较大，部分土质较软。采用机械成孔桩时，应加强桩孔护壁和清底措施，避免沉渣过厚、孔壁坍塌、缩径、断桩等工程问题。施工中应加强桩基检测。3、加强桩基底部岩石取样检测工作，以验证设计承载力，经验槽确认后，应及时浇注，以防基底持力层软化后强度降低，保证基础质量。4、当采用压实填土地基时，压实填土的质量应得到控制，应进行分层碾压夯实，分层碾压厚度控制在0.60～1.00m。在地基主要受力层范围内，压实系数λc应大于0.96；在地基主要受力层范围以下，压实系数λc应达0.93～0.96。压实填土的最大干密度宜采用击实试验确定。当利用压实填土作地基时，不得使用淤泥、耕土、膨胀土以及有机物含量大于8%的土作填料，当填料内含有碎石土时，其粒径不宜大于200毫米。压实填土地基承载力特征值及变形值应通过现场载荷试验验证确定且达到设计要求。5、当采用粉质黏土作地基时，建筑物基础埋深应