建筑工程脚手架和模板施工计算实例

扣件脚手架和模板支架安全规范提纲落地脚手架计算悬挑脚手架计算其他模版支撑计算一、脚手架发生事故的原因及分析1.技术原因（施工前的主要原因）脚手架倒塌的主要原因是支撑失稳，连接强度不够，施工企业在脚手架、模板工程施工前，没有进行脚手架、模板设计和刚度验算，只靠经验来进行支撑系统布置，使支撑系统的刚度和稳定性考虑不足。甚至有些单位没有编制施工安全技术措施和专项方案。因此技术人员、监理应当按照规范要求审查施工单位方案的编制是否符合工程建设强制性标准和有关规范的要求。对于搭设方案要绘制架体和建筑物拉结点做法详图，并说明脚手架基础的做法以及详细的计算书。同时也要对施工现场的不利因素进行考虑，严格的作好监控。一、脚手架发生事故的原因及分析

2.材料原因◆钢管（如壁厚）不符合规范和国家有关规定的要求；◆扣件不符合规范和国家有关规定的要求；◆脚手板质量不符合要求；

3.管理原因（过程控制中的主要原因）◆建立健全安全保证体系、落实安全生产责任制；◆安全培训制度；◆安全施工技术交底；◆安全防护以及施工机具管理；◆施工现场危险部位安全警示标志的设置；◆现场检查是否按照方案和交底内容执行；按照《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）实施指南的要求对施工现场进行检查。一、脚手架发生事故的原因及分析一、脚手架发生事故的原因及分析一、脚手架发生事故的原因及分析2014年12月29日，北京市海淀区清华附中体育馆及宿舍楼工程，作业人员在基坑内绑扎基础底板钢筋时，底板钢筋体系失稳后发生整体坍塌，事故造成10人死亡。2023/3/11一、脚手架发生事故的原因及分析施工单位违反方案要求，减少马凳钢筋直径、增大马凳布置间距、未在马凳之间设置有效支撑，降低了马凳总体承载力，同时，违规在底板钢筋上集中堆放物料，致使底板钢筋体系无法承受堆料荷载而整体坍塌。一是施工单位经营及安全管理混乱。项目组织机构不健全，备案项目经理长期未到岗履职，专职安全员数量配备不足。二是施工项目部安全管理缺失。未进行技术交底，安全培训教育不到位，钢筋作业人员未经培训上岗；对劳务分包单位管理不到位。三是未及时督促施工单位项目经理到岗，未督促监理单位落实监理责任，压缩工期，对施工工期安排造成影响。四是监理单位未起到安全监督作用，对钢筋作业现场监理不到位。2023/3/11一、脚手架发生事故的原因及分析国家标准38mm行业标准36mm事故现场实测28.38mm一、脚手架事故的共性原因及分析

——（一）主要材料不合格一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（一）主要要材料不合合格国家标准：：13.2N事故现场实实测：8.7N一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（一）主要要材料不合合格一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（一）主要要材料不合合格杆件间距设设计为1.2米事故现场实实测为1.8米一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（二）搭设随意性性大事故现场残残留架体未未见到规范范以及方案案要求设置置的扫地杆杆及剪刀撑撑。一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（二）搭设随意性性大事故现场残残留架体未未见到规范范以及方案案要求设置置的剪刀撑撑。一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（二）搭设随意性性大事故现场残残留架体显显示自由端端未按规范范和方案要要求的不得得大于0.5米的要求，，甚至达到到1.7米。一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（二）搭设随意性性大事故现场残残留架体未未见到规范范以及方案案要求的横横杆及连墙墙措施。一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（二）搭设随意性性大事故现场残残留架体未未见到规范范以及方案案要求的横横杆及连墙墙措施。一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（二）搭设随意性性大梁、板、柱柱同时浇筑筑一、脚手架事故故的共性原原因及分析析——（三）浇筑顺序序错误事故现场场残留架架体显示示违反规规范、导导则和方方案要求求的竖向向和梁板板不得同同时浇筑筑的要求求。一、脚手架事事故的共共性原因因及分析析——（三）浇筑顺序序错误梁、板、、柱同时时浇筑一、脚手架事事故的共共性原因因及分析析——（三）浇筑顺序序错误2、连墙措措施不可可靠，连连墙件随随意提前前拆除，，11层脚手架架瞬间坍坍塌一、脚手架事事故的共共性原因因及分析析——（四）构造缺失失（连墙措施施不可靠靠，连墙墙件随意意提前拆拆除）《规范》（JGJ130-2011）规定的的设计方方法与荷荷载分项项系数等等，均与与现行国国家标准准《冷弯薄壁壁型钢结结构技术术规范》、《钢结构设设计规范范》一致。脚脚手架与与一般结结构相比比，其工工作条件件具有以以下特点点：（（1）所受受荷载变变异性较较大；（（2）扣件件连接节节点属于于半刚性性，且节节点刚性性大小与与扣件质质量、安安装质量量有关，，节点性性能存在在较大变变异；（（3）脚手手架结构构、构件件存在初初始缺陷陷，如杆杆件的初初弯曲、、锈蚀，，搭设尺尺寸误差差、受荷荷偏心等等均较大大；（（4）与墙墙的连接接点，对对脚手架架的约束束性变异异较大。。二、脚手架规规范的设设计的基基本规定定（一）、、脚手架设设计需要要计算的的内容及要求求1.脚手架的的承载能能力应按按概率极极限状态态设计法法的要求求，采用用分项系系数设计计表达式式进行设设计。（1）纵向、、横向水水平杆等等受弯构构件的强强度计算算；（2）连接扣扣件抗滑滑承载力力计算；；（3）立杆的的稳定性性计算；；（4）连墙件件的强度度、稳定定性和连连接强度度的计算算；（5）立杆地地基承载载力计算算。2.计算构件件的强度度、稳定定性与连连接强度度时，应应采用荷荷载效应应基本组组合的设设计值。。永久荷荷载分项项系数应应取1.2，可变荷荷载分项项系数应应取1.4。3.脚手架中中的受弯弯构件，，应根据据正常使使用极限限状态的的要求验验算强度度和刚度度。验算算构件强强度时，，荷载要要取设计计值；验验算构件件变形时时，荷载载取标准准值。4.按照扣件件式脚手手架钢管管规范进进行对脚脚手架进进行设计计计算时时，必须须满足规规范的构构造要求求。二、脚手架规规范的设设计的基基本规定定（二）脚脚手架荷载载的确定---(荷载与荷荷载组合合)1.荷载：包包括恒荷载和活荷载（1）恒荷载载：a.脚手架结结构自重重，包括括立杆、、纵向水水平杆、、横向水水平杆、、剪刀撑撑、横向向斜撑和和扣件等等的自重重；b.构、配件件自重，，包括脚脚手板、、栏杆、、挡脚板板、安全全网等防防护设施施的自重重。（2）活荷载载：a.施工荷载载，包括括作业层层上的人人员、器器具和材材料的自自重；b.风荷载（（临沂地地区基本本风荷载载0.3KN/m2，重现期期n=10）。2.荷载的效效应组合合计算纵向向、横向向水平杆杆强度与与变形时时，采用用永久荷荷载+施工均布布活荷载载；脚手架立立杆稳定定验算时时，采用用①永久荷荷载+施工均布布活荷载载②永久荷荷载+0.85（施工均均布活荷荷载+风荷载））连墙件承承载力时时：①①单排架架，风荷荷载+3.0kn②双排架，，风荷载载+5.0kn（二）脚脚手架荷载载的确定定（三）详详细计算算举例落地式脚脚手架计计算3.小横杆的的计算小横杆按按照简支支梁进行行强度和和挠度计计算，小小横杆在在大横杆杆上面，，计算简简图如下下所示（（立杆纵纵距1.5m，立杆横横距为0.9m，立杆步步距1.8m）按照小小横杆上上面的脚脚手板和和活荷载载作为均均布荷载载计算小小横杆的的最大弯弯矩和变变形。落地式脚脚手架计计算①荷载的计计算均布恒荷荷载值计计算小横杆的的自重标标准值P1=0.04kN/m脚手板的的荷载标标准值(木)P2=0.350×1.500/2活荷载标标准值Q=3.000×1.500/2荷载的计计算值q=1.2×（P1+P2）+1.4×Q=3.513KN/m表4.2.1－1脚手板自自重标准准值表4.2.2施工均布布活荷载载标准值值小横杆计计算简图图（2）小横杆杆的抗弯强度度计算要满足（式5.2.1）其中：M为弯矩设设计值，，包括脚脚手板自自重荷载载产生的的弯矩和和施工活活荷载的的弯矩；；W为钢管的的截面模模量；(查附录表表B.0.1)[f]取Q235钢管抗弯弯强度设设计值，，取205N/mm2。计算的M=3.513×0.92/8=0.356KNmσ=0.356××106/5260=67.615N/mm2<205N/mm2,满足要求求。（3）小横杆杆的挠度v计算要满足（（图乘法法计算推推导来的的，其他他同理））（实际受受力弯矩矩图）（单位力力弯矩图图，两个个图乘））[v]按照规范范要求为为取l/150与10mm的小值（（表5.1.8）。落地式脚脚手架计计算最大挠度度考虑为为简支梁梁在均布布荷载作作用下的的挠度。。均布荷载载q’=P1+P2+Q=0.04+2.62+2.25=2.552kN/m(荷载采用用标准值值--规范5.1.3条)。E为钢管弹弹性模量量（查表表5.1.6），I为钢管惯惯性矩。。V=5*2.552*9004/(384*2.06*105*127100)=0.833mm,小于900/150和10mm，满足要求求。落地式脚脚手架计计算4.脚手架荷荷载为什什么不计计算悬臂臂端说明明（5.2.1-5.2.4说明）从弯矩公公式看不不带悬挑挑的情况况弯矩大大偏于安安全，挠挠度直接接从公式式看不出出结论，，但代入入规范最最大悬挑挑计算长长度0.3米，及排排距取1.5米时，计计算结果果还是第第一个大大，因此此规范取取了第一一种情况况进行计计算安全全。落地式脚脚手架计计算5.为什么不计算算钢管的抗剪剪承载力说明明：没有抗剪强度度计算，是因因为钢管抗剪剪强度不起控控制作用。如如φ48×3.6的Q235－A级钢管，其抗抗剪承载力为为：上式中K1为截面形状系系数。一般横横向、纵向水水平杆上的荷荷载由一只扣扣件传递，一一只扣件的抗滑承载力设设计值只有8.0kN，远小于[V]，故只要满足足扣件的抗滑滑力计算条件件，杆件抗剪剪力也肯定满满足。另外在设计时时，要注意规规范规定作业业层上非主节节点处的横向向水平杆，宜根据支承脚脚手板的需要要等间距设置置，最大间距距不应大于纵纵距1/2，也就是说主主节点之间至至少有1根横向水平杆杆。落地式脚手架架计算6.大横杆的计算算大横杆按照三三跨连续梁进进行强度和挠挠度计算，小横杆在大横横杆的上面。。用小横杆支座座的最大反力力计算值，在在最不利荷载载布置下计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。说明：脚手架架底层步距不不应大于2米（规范6.3.4），也就是说说，一根脚手手管的最大长长度为6米，和规范要要求的一致，，宜按三跨连连续梁进行计计算（规范5.2.4）。落地式脚手架架计算大横杆的计算算简图：其中：P为上面的荷载载值（小横杆杆和脚手板）），q为钢管的自重重（均布荷载载）受弯构件的允允许挠度值（（表5.1.8）落地式脚手架架计算落地式脚手架架计算①荷载值计算小横杆的自重重标准值：（集中力））P1=0.04×900=0.036kN脚手板的荷载载标准值(木脚手板)P2=0.350×0.9××1.500/2=0.236kN活荷载标准值值Q=3.000×0.9×1.500/2=2.025kN荷载的计算值值P:P=[1.2×（P1+P2）+1.4×Q]/2==1.58kN最大弯矩为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均均布荷载最大大弯矩计算公式如下下：集中荷载最大大弯矩计算公公式如下：M=0.08×(1.2×0.04)×1.52+0.175×1.581×1.5=0.424KN∙m抗弯强度：σ=0.424×106/5260=80.514N/mm2<205N/mm2,满足要求。大横杆的挠度v计算要满足：最大大挠度考虑为为大横杆自重重均布荷载与与荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和均布荷载最最大挠度计算算公式如下：：大横杆自重均均布荷载引起起的最大挠度度如下：落地式脚手架架计算落地式脚手架架计算V1=0.677×0.04×1.54/（100×2.06×105×127100）=0.052mm；集中荷载标准准值P=（0.036+0.236+2.025）/2=1.148kN；集中荷载标准准值最不利分分配引起的最最大挠度V2=1.146×1148×15003/(100××2.06××105×127100)=1.697mm;最大挠度为V=v1+v2=1.749mm；远小于1500/150和10mm，满足要求。。7.扣件抗滑移纵向或横向水水平杆与立杆杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc—扣件抗滑承载载力设计值,取8.0kN(表5.1.7)；R—纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；当直角扣件的的拧紧力矩达达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑滑动,其抗滑承载力力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑滑动,其抗滑承载力力可取12.0kN。落地式脚手架架计算扣件抗滑移计计算：大、小横杆的的自重标准值值P1=0.04×1.5+0.04×0.9=0.096kN；脚手板的荷载载标准值P2=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值值Q=3.0××0.9×1.5/2=2.025kN;传给立杆的竖竖向作用力R=1.2×（P1+P2）+1.4Q=3.23kNR=3.23≤Rc(8.0kN)，满足要求。落地式脚手架架计算8.立杆稳定性计计算（5.2.6条）（1）不考虑风荷荷载时,立杆的稳定性性计算（2）考虑风荷载载时,立杆的稳定性性计算其中，N—立杆的轴心压压力设计值；；φ—轴心受压立杆杆的稳定系数数,由长细比λ=l0/i的结果按照规规范附录A.0.6表查表取值，，当λ＞250时，=7320/λ2；λ—长细比，λ=l0/ii—计算立杆的截截面回转半径径，i=（d2+d12）0.5/4（附录B.0.1）；A—立杆的截面面面积；MW—计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩；f—钢材的抗压强强度设计值（（2.05×106）；l0—计算长度,由公式l0=kµh确定；k—计算长度附加加系数取1.155（说明详规范范97页），验算立立杆的允许许长细比时k取1；h—立杆步距；µ—考虑脚手架整体稳定性因素的单杆计计算长度系数数（5.2.8）落地式脚手架架计算（3）注意：对于立杆稳定定性，我们只只验算立杆底部部的稳定性。这是由于通通过计算从脚脚手架顶取每每5米一段与脚手手架的静荷和和活荷的组合合验算立杆稳稳定性时，虽虽然风荷载在在顶部的标准准值大，但最最终组合值在在脚手架的最最底端最不利利。对于脚手架整整体稳定性的的计算是比较较复杂的，表表达形式上是是对单根立杆杆的稳定计算算，实质是对对脚手架结构构的整体稳定定计算，因为为式中的µ值是根据脚手手架的整体稳稳定实验结果果确定的。规范为了简化化计算，通过过大量的试验验分析和理论论研究，将脚脚手架的整体体稳定计算简简化为立杆单单杆稳定计算算；依据立杆杆横距以及连连墙件的布置置方式，引入入了单立杆稳稳定的计算长长度系数。依依据有关试验验，结合立杆杆横距和连墙墙件的布置方方式，规范给给出了单杆稳稳性计算长度度系数。所以以规范的立杆杆计算实际上上就是对脚手手架整体稳定定的计算，只只不过在形式式上以立杆单单杆稳定计算算表达。计计算长长度系数μ值是反映脚手手架各杆件对对立杆的约束束作用，其值值与受压构件件两端约束情情况有关。。落地式脚手架架计算（4）规范5.2.6条不组合风荷荷载的情况及及分析：在基本风压小小于0.35kN/m2的地区，对于于敞开式脚手手架，当搭设设高度小于50米，连墙件设设置均匀且每每点覆盖面积积不大于30平方米，构造造符合规范规规定时，在验算脚手手架的稳定性性时，可以不不考虑风荷载载的作用。在在其他情况下下，设计中均均应考虑风荷荷载。在立杆稳定性性计算中，底底层立杆的轴轴向力最大起起控制作用，，当基本风压压小于0.35kN/m2时，风荷产生生的附加应力力小于设计强强度的5%，故忽略风荷荷载。如：敞开式双双排脚手架，，立杆步距2m,立杆纵距2m，地面粗糙度度A类，风压高度度变化系数1.17，挡风系数0.077，风荷载体型型系数1.2Φ（1+η）=1.2×0.077（1+1）=0.1848作用于脚手架架上的水平风风荷载标准值值ωk=0.053KN/m2有风荷设计值值产生的立杆杆段弯矩Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4ωk××la×h2/10=0.0505KN.M风荷载产生的的附加应力σ=Mw/w=9.94N/mm2可以看到：σ/f=9.94/205=4.8%＜5%落地式脚手架架计算落地式脚手架架计算落地式脚手架架计算（5）规范5.2.7条——计算立杆段段的轴向力力设计值N：不组合风荷荷载时：组合风荷载载时：NG1k—脚手架结构构自重标准准值产生的的轴向力；；NG2k—构配件自重重标准值产产生的轴向向力；ΣNQk—施工荷载标标准值产生生的轴向力力总和，内内、外立杆杆可按一纵纵距内离离工荷载总总和的1/2取值。落地式脚手手架计算（5）规范5.2.7条——计算立杆段段的轴向力力设计值N：不组合风荷荷载时：组合风荷载载时：NG1k—脚手架结构构自重标准准值产生的的轴向力；；NG2k—构配件自重重标准值产产生的轴向向力；ΣNQk—施工荷载标标准值产生生的轴向力力总和，内内、外立杆杆可按一纵纵距内离离工荷载总总和的1/2取值。实例计算：：（上述立立杆纵距1.5m，立杆横距距为0.9m，立杆步距距1.8m）。自重产生的的荷载：立立杆、脚手手板、栏杆杆、挡脚板板、悬挂安安全网等自自重。①每米立杆杆自重标准准值,kN/m,(立杆自重为为0.1295，查附录表表A.0.1(纵距1.5，步距1.8)，取为0.13).立杆高度25m。NG1=0.13×25=3.238kN1.落地式脚手手架计算②脚手板的自自重标准值值（木板铺铺满，按4块计算）NG2=4×0.35×1.5××（0.9+0.3）/2=1.26kN③栏杆与挡挡脚板自重重标准值(栏杆与木挡挡板标准值值取0.17，详见表4.2.1-2)NG3=0.17×1.5×4=1.02kN④吊挂的安安全设施自自重标准值值（如安全全网），取取0.01kN/m2NG4=0.01×1.5×25=0.375kN综上，则恒恒荷载标准准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.892kN;活荷载取值值，ΣNQk为施工活荷荷载标准值值产生的轴轴向力总和和，内、外外立杆可按按一纵距内内离工荷载载总和的1/2取值。即NQ=3.0×2×1.5××0.9/2=4.05kN;不组合风荷荷载时,竖向力按即底部立杆杆的轴向力力设计值N=1.2×5.892+1.4×4.05=12.741kN;不考虑风荷荷载时,立杆的稳定定性按计计算：轴向力N计算出来了了，钢管截截面面积A=5.06cm2，下面求立杆的稳定定系数φ。1.落地式脚手手架计算φ—轴心受压立立杆的稳定定系数,由长细比λ=l0/i的结果按照照规范附录录A.0.6表查表取值值；立杆的截面面回转半径径i，i=1.59cm（附录B.0.1）；立杆计算长长度l0,由l0=kµh确定；k取1.155；—立杆步距h=1.8；µ=1.5（表5.2.8，两部三跨跨），则l0=1.155×1.5××1.8=3.118m；则立杆长细细比λ=l0/i=3118/16=196；查表A.0.6得φ=0.188；则，，σ=12741/(0.188×506)=133.94N/mm2;立杆的稳定定性计算σ<[f]满足要求!长细比验算算：k取1.0，λ0=l0/i=2700/16=170<210(容许长细比比表5.1.9)，满足要求。考虑风荷载载时,竖向力按式式计计算；底部立杆的的最大轴向向力N=1.2×5.892+0.9×1.4×4.05=12.17kN；考虑风荷载载时,立杆的稳定定性按计计算；N/φA，W前面已经计计算，下面面求风荷载产生生的立杆段段弯矩设计计值Mw；1.落地式脚手手架计算风荷载产生生的立杆段段弯矩设计计值Mw按规范5.2.9计算；Mwk-风荷载产生生的弯矩标标准值；ωk-风荷载标准准值；la-立杆纵距；；其中，，(规范4.2.5)依据规范，，风压高度度系数µz=1.390（据荷载规规范8.2.1，地面粗糙糙度B，取离地高高度30m），（地面面粗糙度A、B、C、D类，风依次次减小，临临沭小城市市选择B，城市郊区区）；基本本风压ω0=0.3(取n=10年且不得小小于0.3)。风荷载体型型系数取µs=0.87（计算比较较复杂），，按规范4.2.6和4.2.7考虑（挡风风系数φ=1.2AN/Aw，µs=1.3φ,AN为挡风面，，Aw为迎风面））。计算得：ωk=1.39×0.87×0.3=0.363kN/m2。Mw=0.9×1.4××0.363×1.5×1.8×1.8/10=0.223N.m;综上，组合合风荷载时时立杆的稳稳定性计算算如下：σ=12170/(0.188×506)+223000/5260=170.33N/mm2<[f]满足要求。。考虑风荷载载组合和不不考虑风荷荷载组合时时，立杆的稳定定性均满足足要求。9.最大搭设高高度的说明明：（1）依据国内几十十年的实践经验验及国内脚手架架的调查，立杆杆采用单管的落落地式脚手架一一般在50m以下。当需要的的搭设高度大于于50m时，一般都比较较慎重的采用了了加强措施，如如采用双管立杆杆、分段卸荷、、分段搭设等方方法；（2）从经济方面考考虑。搭设高度度超过50m时，钢管、扣件件的周转使用率率降低，脚手架架的地基基础处处理费用也会增增加；（3）参考国外的经经验。美国、日日本、德国等也也限制落地脚手手架的搭设高度度：如美国为50m，德国为60m，日本为45m等；因此考虑在脚手手架是施工现场场搭设的临时结结构，其结构的的安全度受人为为因素影响很大大，高度越高不不安全的隐患越越大。为确保高高层脚手架的安安全，依据国内内几十年的实践践经验，并参考考国外同类标准准而作此规定。。1.落地式脚手架计计算10.连墙件的计算：：按照规范要求：：连墙件计算包包括两部分，连连墙件的强度、、稳定性和连接接强度的计算。。（1）连墙件强度和和稳定性的计算算应满足：Nv>Nl，其中：Nv为连墙件与脚手手架、连墙件与与建筑结构连接接的受拉（压））承载力设计值值；Nl为连墙件的轴向向力设计值；连墙件的轴向力力设计值应按照照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连连墙件轴向力设设计值(kN)，应按照下式计计算：Nlw=1.4×ωk×Awwk——风荷载标准值；；ωk=0.363kN/m2Aw——每个连墙件的覆覆盖面积内脚手手架外侧的迎风风面积；连墙件件采用两步两跨跨，竖向间距取取层高2.9m，水平间距3m，则Aw=2.9××3=8.7m21.落地式脚手架计计算计算得到Nlw=4.42kN;No--为连墙件约束脚脚手架平面外变变形所产生的轴轴向力，No=3kN（双排架，单排排架取2kN）（规范5.2.12）连墙件的轴向力力设计值：Nl=4.42+3=7.42kN，（该值小于单单扣件抗滑承载载力8，满足抗滑要求）根据规范5.2.12连墙件是强度公公式：根据规范5.2.12连墙件是稳定公公式：由此上述两个公公式得到：（其其中连墙件净截截面面积Ac=5.06cm2，连墙件毛截面面面积A=18.32cm2，轴心受压立杆杆稳定系数ɸ，由长细比λλ=l/i=30÷1.59=18.87,查表得到ɸ=0.95）强度σ=7.42×1000÷506=14.66/mm2<0.85×205=174.25,稳定性7.42×1000÷（0.95×506）=15.44<0.85×205。综上计算得到连连墙件杆件的强强度和稳定性、、抗滑均满足要要求。1.落地式脚手架计计算连墙件连接构造造：一般连墙件件与建筑物之间间连接有四种连连接方式。最常常用的就是扣件件连接。1.落地式脚手架计计算连墙件连接构造造：一般连墙件件与建筑物之间间连接有四种连连接方式。最常常用的就是扣件件连接。1.落地式脚手架计计算连墙件位置、布布置间距、数量量要求相见规范范6.4节（规范32页）。连墙件的计算这这里我们要注意意两个问题：1、在搭设的过程程中连墙件与脚脚手架主节点的的位置规范明确确作了规定，其其为连墙件偏离离主节点的最大大距离为300MM，只有在连墙在在在主节点附近近时，才能有效效的阻止脚手架架发生横向弯曲曲失稳或倾覆，，若远离主节点点设置连墙件，，因为立杆的抗抗弯刚度较差，，将会由于立杆杆产生局部弯曲曲，减弱甚至起起不到时约束脚脚手架横向变形形的作用，现实实是许多连墙件件竟然设置在立立杆步距的一半半附近，这对脚脚手架的稳定是是极为不利的，，要引起重视。。同样在主节点设设置了连墙件后后，就要注意连连墙件与主体结结构连接的部位位也要设置在受受力点较好的部部位。2、连墙件扣件式式连接方式在计计算扣件抗滑移移时，经常大于于8KG，而小于16KG，我们会不会看看到示意图后认认为是是双扣件件满足要求，实实际上是错误的的，示意图只提提供一个扣件的的承载力。1.落地式脚手架计计算11.脚手架地基承载力的计计算（规范5.5）（1）按照规范要求求，对于立杆地地基承载力要按按照实际荷载进进行设计计算。。由于土的特性性，会可能产生生较大的压缩变变形，而地基不不均匀沉降将危危及脚手架的安安全，因此要做做好地基承载力力的均匀性，保保证脚手架立杆杆承载力满足要要求。规范也明明确提出对此一一定要进行验算算。立杆基础底面的的平均压力应满满足下式的要求求：Pk=Nk/A≤fg式中Pk——立杆基础底面的的平均压力；Nk——上部结构传至基基础顶面的轴向向力标准值（临时结结构，不必进行行地基变形验算算，但应经常检检查，检查详8.2.3）；A——基础底面积；fg——地基承载力设计计值，应按本规规范公式fg=kc·fgkkc——脚手架地基承载载力调整系数，，对碎石土、砂砂土、回填土应应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝凝土应取1.0；fgk——地基承载力标准准值，应按现行行国家标准《建筑地基础设计计规范》（GBJ7）附录五的规定定采用。1.落地式脚手架计计算（2）地基承载力降降低系数kc说明：由于立杆基础（（底座、垫板））通常置于地表表面，地基承载载力设计值容易易受外界因素的的影响而下降，，规范采用调整整系数对地基承承载力设计值予予以折减，以保保证脚手架安全全。地基承载力力调整系数kc，对碎石土、砂砂土、回填土应应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝凝土应取1.0。由于土的弹性模模量比起其它材材料小很多，因因此在受荷载时时，变形很大，，沉降量很大，，因此规范采取取了地基承载力力调整系数kc，使得脚手架的的变形很小，因因为脚手架是由由连墙件固定在在建筑物上的，，沉降过大会很很容易引起整体体失稳。当作混混凝土垫层时，，地基承载力不不降低也就是由由于脚手架的产产生的荷载不象象结构荷载那么么大，不会影响响到多层土参数数，因此不降低低数地基承载力力。1.落地式脚手架计计算（3）基础底面面积积A值说明：A.仅有立杆支座（（支座直接放于于地面上）时，，A取支座板的底面面积。B.在支座下设厚度度为50～60mm的木垫板（或木木脚手板），A=a×b（a和b为垫板的两个边边长，且不小于于200mm），当A的计算值大于0.25m2时，则取0.25m2计算，当不大于于0.25m2时按照实际进行行考虑。C.当一块垫板或垫垫木且支承2根以上立杆时，，A=a×b/n(n为立杆数)，且用木垫板时时应符合（2）的取值规定。。D.在支座下采用枕枕木作垫木时，，A按枕木的底面积积计算；E.当承压面积A不足而需要作适适当基础以扩大大其承压面积时时，应按式下式式的要求确定基基础或垫层的宽宽度和厚度。b≤b0+2H0tgαb----基础或垫层的宽宽度；b0---立杆支座或垫板板（木）的宽度度；H0----基础或垫层的厚厚（高）度；tgα--基础台阶宽高比比的允许值，按按照《地基与基础设计计规范》进行选择1.落地式脚手架计计算（4）地基承载力标标准值的确定按照现行国家标标准《建筑地基础设计计规范》（GBJ7）附录五的规定定采用。就是““地基承载力特特征值可由载荷荷试验或者原位位测试、公式计计算、并结合工工程实践经验等等方法确定”。。在施工现场一一般有两种方法法：一：试验法；二、直接查看资资料——勘查报告、设计计图纸或者有关关规范，它的取取值是很关键的的。1.落地式脚手架计计算（5）脚手架地基承承载力计算实例例：上部结构传至基基础顶面的轴向向力标准值:恒荷载+活荷载)，即Nk=NG+NQ=5.892+4.05=9.942kN；基础采用混凝土土垫层，基础底底面积A=0.25m2；地基承载力设计计值fg=kc·fgk，混混凝土基础取kc=1，fgk查地质勘查报告，，取120，即即fg=1×120=120kPa；故Pk=Nk/A=9.942÷0.25=39.77≤fg=120(地基承载力计计算满足要求)。1.落地式脚手架计计算二.双立杆的计算1.根据脚手架《规范》要求5.3.8高度超过50m的脚手架，可采采用双管立杆、、分段悬挑或分分段卸荷等有效效措施，必须另另行专门设计。。2.搭设高度的确定定：按照规范(6.3.7)要求:双管立杆中副立立杆的高度不应应低于3步，钢管长度不不应小于6m。根根据《建筑施工手册》规定，单立杆搭搭设最大高度为为50米，当需要搭设设50米以上的脚手架架时，35米以下下应采采用双双立杆杆，或或自30米起采采用分分段卸卸载措措施，，且上上部单单立杆杆的高高度应应小于于30米，即即总高高度在在35+30=65米。二.双立杆的的计算算3.双立杆杆的计计算要要求:(实际上上就是是立杆杆稳定定性的的计算算)（1）上部部单立立杆的的计算算：根根据《规范》第5.3.5条,立杆稳稳定性性计算算部位位第（（3）条的的规定定：双双管立立杆变变截面面处主主立杆杆上部部单根根立杆杆的稳稳定性性，应应按本本规范范公式式5.3.1－1或5.3.1－2进行计计算。。上部脚脚手架架的计计算N1值相当当于一一个单单立杆杆的双双排脚脚手架架计算算内容容，组组合脚脚的架架的自自重、、施工工荷载载及风风荷载载进行行计算算。二.双立杆的的计算算（2）下部部双立立杆的的计算算：计计算立立杆稳稳定性性时也也应按按本规规范公公式5.3.1－1或5.3.1－2进行计计算。。双立杆杆的净净面积积值A取两倍倍钢管管面积积的0.7倍，例例如为为Φ48钢管，，A=4.89××2××0.7=6.85cm2,此值是是通过过实际际实验验进行行确定定的。。下部部脚手手架的的N值计算算为N1+下部双双立杆杆的脚脚手架架自重重产生生的荷荷载N2，即N=N1+N2。（3）使用用双立立杆时时，必必须都都用扣扣件与与同一一根大大横杆杆扣紧紧，不不得只只扣紧紧1根，以以避免免其计计算长长度成成倍增增加。。二.双立杆的的计算算1.分段卸卸载脚脚手架架高度度的确确定：：根据《建筑施施工手手册》规定，，当需需要搭搭设50米以上上的脚脚手架架时，，脚手手如果果采用用分段段卸载载方式式，要要求自自30米起采采用不不明确确分段段卸载载措施施，一一般每每30米高卸卸荷一一次，，如果果卸载载N次，那那么总总高度度为30+N倍卸载载高度度。2.卸荷方方式脚手架架的卸卸荷按按照卸卸荷方方式又又分为为两种种，就就是不不明确确卸荷荷和明明确卸卸荷。。前者者的脚脚手架架立杆杆在卸卸荷装装置处处不断断开，，一直直搭上上去，，卸荷荷装置置一般般采用用撑拉拉杆件件体系系，可可分担担一部部分上上部荷荷载，，但分分配数数量不不明确确；后后者的的脚手手架立立杆在在卸荷荷装置置处断断开，，向上上另行行搭设设，卸卸荷装装置承承受上上部架架段的的全部部荷载载，受受力明明确。。二.双立杆的计算3.脚手架的卸载图形形如下二.双立杆的计算4.不明确分段卸载的的计算方法：不明明确卸载装置按其其承载能力的一半半分配上部荷载且且不超过卸荷层以以上全部荷载的1/3。上面的图实际上上为局部卸荷方式式，通过装置将其其上的部分荷载传传给工程结构，以以确保脚手架使用用的安全。二.双立杆的计算四.悬挑脚手架计算1.高度要求：当脚手手架搭设高度超过过50米时，采用明确卸卸载装置时，自距距离地面一定高度度处开始采取明确确卸载装置，也就就是悬挑形式。悬悬挑高度一般不宜宜超过40米。2.悬挑脚手架上面结结构同落地式脚手手架，在施工现场场还是要对连墙件件的设置引起高度度的重视。另外控控制的重点就是悬挑主梁的强度、稳定性的验算以及钢拉绳绳、锚固板的验算算。3.对于大、小横杆的的强度和变形的计计算、扣件抗滑移移的计算、连墙件件的计算以及立杆杆稳定性的计算仍仍然同落地式脚手手架计算方法一样样进行计算。4.悬挑形式四.悬挑脚手架计算5.联梁计算:按照集中荷载作用用下的简支梁计算算,集中荷载P传递力，计算简图图如下,计算联梁的支座力力、强度，强度应应满足规范的要求求。四.悬挑脚手架计算6.支撑按照简支梁计计算公式按照钢结构的计算算公式验算型钢的的抗弯强度是否满满足要求。四.悬挑脚手架计算7.主梁的计算：(1)悬挑脚手架的水平平钢梁按照带悬臂臂的连续梁计算。。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点点，A为墙支点。悬挑脚手架计算简简图计算主梁的弯矩，，支座力，验算悬悬挑梁的整体稳定定性四.悬挑脚手架计算（2）抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A公式说明，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)拉弯构件和压弯构构件的计算公式如如下，y-y轴没有弯矩作用，，公式简化为上面面的公式。四.悬挑脚手架计算四.悬挑脚手架计算（3）悬挑梁的整体稳稳定性计算：公式由来：《钢结构设计规范》(GB50017-2003)规定整体稳定性计计算公式如下，但但由于没有y-y轴向弯矩，公式简简化为上面的式子子。其中φb——均匀弯曲的受弯构构件整体稳定系数数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：四.悬挑脚手架计算φb说明:依据《钢结构设计规范》附录B得自由长度l1长度确定：1、没侧向支撑时取取梁跨度；2、当有支撑时取支支撑之间的间距；；3、当为脚手架悬臂臂端没有上部拉绳绳和下部支杆时,支撑的间距要取悬悬挑长度的2倍。φb大于0.6，按照《规范》附录B，其值用φb'替换φb四.悬挑脚手架计算8.拉杆（钢丝绳等））、支杆（型钢等等）的受力计算、、强度验算。(1)钢丝绳说明：钢丝丝绳的型号有6×19、6×37、6×61钢丝绳，每个型号号都有1400MPa，1550MPa，1700MPa，1850MPa，2000Mpa强度等级，设计者者要注意一下。(2)吊环设计说明：根根据《混凝土结构设计规规范》GB50010-2010）规定，注意强度度取值为50N/mm2,材料使用HPB335钢筋，一个吊环用用两个截面计算，，埋入混凝土的深深度不应小于30d。四.悬挑脚手架计算9.悬挑梁与建筑物之之间的连接计算(1)水平钢梁与楼板压压点的拉环强度计计算；(2)水平钢梁与楼板压压点如果采用螺栓栓，螺栓粘结力锚锚固强度计算；(3)水平钢梁与楼板压压点如果采用螺栓栓，混凝土局部承承压计算。按照《扣件式》规规范5.6.6拉环或螺栓的强度度计算：σ为U形钢筋拉环或螺栓栓应力值；Nm为型钢悬挑梁锚固固段压点U形钢筋拉环或螺栓栓拉力设计值；Al为U形钢筋拉环净截面面积，一个钢筋拉拉环或一对螺栓按按两个截面计算；；四.悬挑脚手架计算fl—U形钢筋拉环抗拉强强度设计值，按50N/mm2。算例：水平钢梁与与楼板压点如果采采用压环，拉环强强度计算如下：水水平钢梁与楼板压压点的拉环受力R=0.024kN（见下图图支座处的反力））；压环钢筋采用用直径D=20mm（规范规定直直径不得小于16mm）；A=πD2/4=3.142×202/4=314.159mm2；σ=Nm/2A=24/314.159×2=0.038N/mm2；四.悬挑脚手架计算《扣件》规范5.6.8规定型钢挑梁锚固固在楼板处时，楼楼板上层应设受力力钢筋，或者把拉拉环压在楼板下层层钢筋下面，并要要保证两侧30cm以上搭接长度度。悬挑脚手架示意图图四.悬挑脚手架计算五.构造要求常用密目式安全网网全封闭单双排脚脚手架结构的设计计尺寸可参照《扣扣件》规范6.1；脚手架纵向水平杆杆、横向水平杆、、脚手板的构造要要求详见《扣件》规范6.2.1、6.2.2、6.2.3、6.2.4的内容及规范条文文说明；脚手架立杆的构造造要求详见6.3.1—6.3.7条的内容及规范条条文说明；脚手架连墙件的构构造要求详见《扣件》规范6.4.1—6.4.8的内容及规范条文文说明；门洞要求详见《扣件》规范6.5.1—6.5.5的内容及规范条文文说明；剪刀撑与横向支撑撑的构造要求详见见《扣件》规范6.6.1—6.6.5的内容及规范条文文说明。五.构造要求1.扫地杆脚手架必须设置纵纵、横向扫地杆。。纵向扫地杆采用用直角扣件固定在在距底座上皮不大大于200mm的立杆上。横向扫扫地杆采用直角扣扣件固定在紧靠纵纵向扫地杆下方的的立杆上。当产杆杆基础不在同一高高度上时，必须将将高处的纵向扫地地杆向低处延长两两跨与立杆固定，，高低差不应大于于1m。靠边坡上方的立立杆轴线到边坡的的距离不应小于500mm（如下图）。2.连墙件（1）连墙件的设置数数量、覆盖面积一一定满足规范要求求；（2）连墙件设置应符符合以下规定：①宜靠近主节点点设置，其偏离主主节点的距离不应应大于300mm；②应从低层第一一步纵向水平杆处处开始设置，当有有困难时，应采用用其他可靠措施固固定；③优先采用菱形形布置，亦可采用用矩形布置；④脚手架两端必必须设置连墙件，，连墙件的垂直间间距不应大于建筑筑物的层高，并不不大于4m（即2步）；⑤连墙件要与建筑筑物进行可靠的连连接。24m以下单双排脚手架架可采用拉筋和顶顶撑配合使用的方方式。24m以上的双排脚手架架一定要采用刚性性连接。严禁使用用仅有拉筋的柔性性连墙件。（3）连墙件严禁私自自拆除。拆除脚手手架时，连墙件必必须随脚手架逐层层拆除，严禁先将将连墙件整层或数数层拆除后再拆脚脚手架；分段拆除除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增加连墙件件进行加固。五.构造要求3.剪刀撑剪刀撑的设置应：：①每道剪刀撑的的宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾倾角在45-60度之间；②高度在24m以下的单、双排脚脚手架，均必须在在外侧立面的两端端各设置一道剪刀刀撑，并应由底至至顶连续设置；中中间各道剪刀撑之之间的净距不应大大于15m（图6.6.2）；③高度在24m以上的双排脚手架架应在外侧立面整整个长度和高度上上连续设置剪刀撑撑；④剪刀撑斜杆宜采采用搭接；⑤剪刀撑斜杆应用用旋转扣件固定在在与之相交的横向向水平杆的伸出端端或立杆上，旋转转扣件中心线至主主节点的距离不宜宜大于150mm。⑥剪刀撑搭设应随随着立杆、纵向和和横向水平杆等同同步搭设，各底层层斜杆下端均必须须支承在垫块或者者垫板上。五.构造要求4.地基与基础(1)脚手架地基与基础础的施工，必须根根据脚手架搭设高高度、搭设场地土土质情况与现行国国家标准《地基与基础工程施施工及验收规范》（GBJ202）的有关规定进行行。(2)脚手架底座底面标标高宜于自然地坪坪50mm。(3)脚手架基础经验收收合格后，应按搭搭设的要求放线定定位。(4)当脚手架基础下有有设备基础、管沟沟时，在脚手架使使用过程中不应开开挖，否则必须采采取加固措施。五.构造要求一、模板支撑架事事故的原因分析模板支撑架近近年来发生的事故故的主要原因就是是：1、监管不够；2、模板和脚手架没没有经过设计、计计算，支撑系统强强度不足，稳定性性差；梁、板支撑撑体系立杆变形过过大，顶托强度不不够，扣件抗滑移移不满足要求（材材料强度不够）；；3、在施工过程中没没有按照规范及方方案要求进行搭设设；4、使用的材料不合合格以及施工中随随意拆卸杆架等原原因造成的。南京电视台演播中中心大演播厅模板板支架整体倒塌技技术原因分析事故发生后，查看看残存钢管支架的的立杆连续4根钢管接头在同一一高度架子底部与周边支支架的水平连系杆杆很少，立杆的横横向约束很弱对接扣件在同一位位置未设扫地杆、顶托托设置不符留置长度过短端部扣件盖板的边边缘至杆端距离太太小无纵横向扫地杆件件，大部分U型支托反向使用上段钢管立杆与下下端水平杆件连接接，未由下至上通长设置，导致上上部施工荷载作用用于水平杆件上现浇板面地面支架立杆纵横扫地杆立杆底座座立杆通过过扣件传传递上部部施工荷荷载常见见形式（（1）立杆通过过扣件传传递上部部施工荷荷载常见见形式（（2）支模板板面面结构梁梁纵横扫地地杆立杆杆中部拉结结杆地面面立杆违规规采用搭搭接且在在同步内内二、模板具体设计计计算有关说明：1.《建筑施工模版安安全技术规范》JGJ162-2008并没有提出对墙墙模、柱模、梁梁侧模详细的计计算要求，但是是在施工过程中中我们经常遇到到墙、柱构件出出现涨模、跑模模或者变形过大大影响使用的事事故发生，因此此我们很有必要要对厚、大墙、、柱及梁侧模板板的强度、变形形进行计算。2.《规范》规定了对模板支支架立杆稳定性性的计算，也就就是要求梁、板板支撑体系除了了对水平杆件的的强度和变形、、扣件的抗滑移移进行验算是否否满足设计要求求；还要对梁、、板模板支撑架架的立杆稳定性性进行验算。3.计算时，依据不不同的材料，结结合相关规范（（如木结构、钢钢结构等），利利用力学的模型型和力的传递方方式进行计算。。二、模板具体设设计计算1.模板支撑架的荷荷载（1）荷载的分类：：作用于模板支支架的荷载可分分为永久荷载（（恒荷载）与可可变荷载（活荷荷载）。永久荷载（恒荷荷载）可分为：：a.模板及支架自重重G1k，包括模板、木木方、纵向水平平杆、横向水平平杆、立杆、剪剪刀撑、横向斜斜撑和扣件等的的自重；b.新浇混凝土自重重G2k；c.钢筋自重G3k。（荷载标准值值可以查询规范范4.1.1和附录B）可变荷载（活荷荷载Q）可分为：a.施工荷载Q1k，包括作业层上上的人员、器具具和材料的自重重；b.倾倒Q3k和振捣混凝土荷荷载Q2k，具体取值可参参照模板规范4.1.2；c.风荷载（按荷载载规范取值，其其中基本风压取取n=10年，并取风振系系数为1）。（一）荷载的确确定二、模板具体设设计计算（一）荷载的确确定二、模板具体设设计计算（一）荷载的确确定二、模板具体设设计计算

（一一）荷载的确定定（2）荷载分项系数数（3）荷载组合效应应二、模板具体设设计计算

（一一）荷载的确定定2.新浇混凝土的侧侧压力G4k标准值的计算按按下式计算新浇混凝土侧压压力计算公式为为下式中的较小小值:其中——混凝土的重力密密度；t——新浇混凝土的初初凝时间，当缺缺乏资料时取200/(T+15)；T——混凝土的入模温温度；V——混凝土的浇筑速速度m/h；（竖向）H——混凝土侧压力计计算位置处至新新浇混凝土顶面面总高度；1——外加剂影响修正正系数,无外加剂1.0；掺加具有缓凝凝作用外加剂1.2；2——混凝土坍落度影影响修正系数,坍落度按照规范范进行取值，当当大于160时，取1.2。F——计算的新浇混凝凝土对模版的侧侧压力标准值。。二、模板具体设设计计算

（一一）荷载的确定定3.倾倒混凝土时产产生的荷载:二、模板具体设设计计算

（一一）荷载的确定定2.新浇混凝土的侧侧压力G4k标准值的计算按按下式计算新浇混凝土侧压压力计算公式为为下式中的较小小值:其中——混凝土的重力密密度；t——新浇混凝土的初初凝时间，当缺缺乏资料时取200/(T+15)；T——混凝土的入模温温度；V——混凝土的浇筑速速度m/h；（竖向）H——混凝土侧压力计计算位置处至新新浇混凝土顶面面总高度；1——外加剂影响修正正系数,无外加剂1.0；掺加具有缓凝凝作用外加剂1.2；2——混凝土坍落度影影响修正系数,坍落度按照规范范进行取值，当当大于160时，取1.2。F——计算的新浇混凝凝土对模版的侧侧压力标准值。。二、模板具体设设计计算

（二二）荷载的确定定二、模板具体设设计计算

（二二）荷载的确定定3.爬模结构设计荷荷载值及组合应应符合相关规定定。详见JGJ162-2008规范第4.3.3、4.3.4条的详细规定。。4.模板及支架架的变形值规定定：规范4.4.1规定，当验算模模板及支架的刚刚度时，其最大大变形值不得超超过下列容许值值：.对结构表面面外漏的模板，，其模板构件计计算跨度的1/400;.对结构表面隐蔽蔽的模板，其模模板构件计算跨跨度的1/250;.支架的压缩变形形或弹性挠度，，为相应的结构构计算跨度的1/1000。1.主要依据《木结构设计规范范》（GB5005-2003）和《钢结构设计规范范》(GB50017-2003)。计算内容：计算木方的强度度、抗剪和挠度度；计算面板的的强度、抗剪和和挠度计算BH方向柱箍的强度度和挠度；计算算BH方向对拉螺栓；；二、模板具体设设计计算

（三三）设计依据与与计算内容2.柱模板荷载的确确定:依据4.3.2表项目3和4的规定，对于柱柱模板的计算，，荷载考虑依据据柱截面尺寸确确定。柱边长≤300mm，，主要考虑：对于于强度验算主要要考虑新浇混凝凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠挠度验算只考虑虑新浇混凝土侧侧压力。(振捣荷载对于水水平模板，采用用2.0kN/m2；对于垂直（竖竖向）模板，采采用4.0kN/m2)柱边长＞300mm，，主要考虑：对对于强度验算主主要考虑新浇混混凝土侧压力和和倾倒混凝土时产生的荷载；；挠度验算只考考虑新浇混凝土土侧压力。二、模板具体设设计计算表4.3.2模模板及及其支架荷载效效应组合的各项项荷载注：验算挠度应采用用荷载标准值；；计算承载能力力应采用荷载设设计值。二、模板具体设设计计算项目

参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度1平板和薄壳的模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板4大体积结构、柱（边长大于300mm）、墙（厚度大于100mm）的侧面模板3.假设模板采用竹竹胶合板；面板板厚度(mm):18.00；面板弹性模模量:9500N/mm2，面板抗弯强度度设计值fc=13.00N/mm2；面板板抗剪强度设计计值1.50N/mm2；面板直接承受模模板传递的荷载载（受弯构件，，按简支梁或连连续梁计算），，计算如下（三三跨，公式可以以查施工计算手手册）：（1）面板强度计算算支座最大弯矩计计算公式跨中最大弯矩计计算公式其中q为荷载设计值(kN/m，计算见上表4.3.2)；d为木方的距离；；（2）面板挠度计算算最大挠度计算公公式其中q'混凝土侧压力的的标准值；[υ]面板最大允许挠挠度，[υ]=d/250。（3）面板抗剪计算算（可以不进行行）最大剪力的计算算公式如下:V=0.625qd，截面抗剪强度必必须满足:τ=3V/2bh<[τ]=1.40N/mm2，b为面板宽度，h为面板厚度。二、模板具体设设计计算竹胶合面板抗弯弯强度应按下式式计算：（规范范5.2.1-3公式）其中，Wj—木板毛截面抵抗抗矩（））；fjm—胶合板抗弯强度度设计值（见规规范附录A.5.1～A.5.3）。其他模板强度的的计算详见规范范5.2.1条内容。4.模板结构构件中中的竖楞（小楞楞）属于受弯构构件，按连续梁梁计算。假设竖竖楞三跨，查《《建筑施工计算算手册》计算计计算公式。或按按照规范5.2.2条及附录C查表计算。二、模板具体设设计计算4.木方直接承受面面板传递的荷载载，计算如下（（三跨）（1）木方强度计算算支座最大弯矩计计算公式跨中最大弯矩计计算公式其中q为荷载设计值(kN/m)；d为柱箍的距离；；（2）木方挠度计算算最大挠度计算公公式其中q混凝土侧压力的的标准值；[v]木方最大允许挠挠度，[v]=d/250。（3）木方抗剪计算算（可以不计算算）最大剪力的计算算公式如下:Q=0.625qd截面抗剪强度必必须满足:T=3Q/2bh<[T]=1.30N/mm2二、模板具体设设计计算5.柱箍计算（1）柱箍计算简图图：其中P为木方传递到柱柱箍的集中荷载载(kN),经过连续梁的计计算得到最大弯弯矩和最大支座座力。柱箍截面强度计计算公式其中M——柱箍杆件的最大大弯矩设计值；；W——弯矩作用平面内内柱箍截面抵抗抗矩；[f]——柱箍的强度设计计值(N/mm2）。（2）柱箍挠度的计计算按照钢结构构或者木结构的的规定进行计算算柱箍变形要求小小于L/250。

820

1.08kN

2.15kN

2.15kN

2.15kN

1.08kNAB二、模板具体设设计计算二、模板具体设设计计算6.对拉螺栓计算计算公式:N<[N]=fA，其中N—对拉螺栓最大轴轴力设计值；A—对拉螺栓有效面面积(mm2)；f—对拉螺栓抗拉强强度设计值，按按附录A.1.4-4,取170N/mm2；[N]—对拉螺栓最大容容许拉力值(kN)；右表所示。对拉螺栓强度计计算N=a∙b∙Fs