污水处理厂改造工程模板支撑系统专项施工方案

苏州市福星污水处理厂综合改造工程模板支撑系统专项施工方案编制人：审核人：审批人：编制单位：常州市市政建设工程有限公司编制时间：二O一一年十月目录一、工程概况 3二、编制依据 3三、施工准备 3四、施工工艺流程 6五、支撑形式选用与设计 65.1支撑形式选择及搭设参数 65.2、脚手架基础处理 65.3、支架及模板设计计算 7六、模板支架施工方案 216.1测量放样 216.2支架搭设技术要求 216.3支架的搭设及拆除 226.4模板检查和验收要求 24七、脚手架安全措施： 24八、钢管脚手架的防电、避雷措施 258.1、防电措施 258.2、避雷措施 25九、钢管脚手架的维护与管理 26十、施工现场安全管理和措施 2610.1、安全管理 2610.2、安全管理组织机构 2710.3、安全生产保证体系 2810.4、安全保证措施 29十一、应急预案 2911.1、应急组织 2911.2、物资准备 2911.3、应急措施 2911.4、事故上报程序 3011.5、应急救援医院路线 31十二、组织管理 31一、工程概况福星污水处理厂升级改造工程位于苏州福运路与宝带西路交叉口，工程内容包括拆除部分现状构筑物、新建部分构筑物和原有构筑物的改建。主要新建构筑物有：综合反应池、二沉池、鼓风机房、2#变电所、生物滤池等，其中综合反应池、二沉池、鼓风机房位于已建一期交替反应池范围内，需在老池体拆除完成后方能施工。综合反应池短边长87.4m，长边长89.8m，池体高度为9.2m，局部10.2m，支架高度8.5m，局部9.5m，顶板标高2.35，底板标高-6.15。反应池顶板最大厚度250mm，梁最大截面400×950mm，净跨11.5m。反应池被完全缝分割成9个板块，被隔墙分割长5×6个区域。池壁分2-4次施工完成；二沉池有两座，单座短边长36.1m，长边长44.85m，池体高度5m，局部8.6m。梁最大截面350×900mm，净跨8.6m。二期反应池短边长93.3m，长边长183.3m，支架高度8.85m，顶板标高2.90m，底板顶标高-6.10m，板厚150mm，梁最大截面300×700mm，净跨8.5m，此水池为改造工程，只施工立柱及顶板。根据工程特点，本次模板支撑系统选取最大支架高度9.5m为模板面板和最大梁截面400mm×950mm进行计算和专家论证。建设单位：苏州市清源建设有限公司设计单位：上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司监理单位：安徽天翰工程咨询有限责任公司施工单位：常州市市政建设工程有限公司施工工期：2011年4月1日-2012年12月31日工程造价：9960万元二、编制依据1、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）2、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）3、《市政工程公用工程质量检验评定标准汇编》4、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）6、《建筑施工手册第四版缩印本》（中国建筑工业出版社）（以下简称施工手册）三、施工准备3.1、施工技术准备（1）、施工前应认真熟悉设计图纸、有关技术资料和构造大样图；进行模板设计，编制施工方案；做好技术交底，确保施工质量，同时必须要对架子工进行安全施工技术措施技术交底，交底清晰，明确详细的施工方案。（2）、根据设计图纸和施工方案，作好测量放线工作。准确地标定测量数据，如标高、中心轴线、预埋件的位置，并在立杆上设置支架变形观测点。（3）、必须要对架体搭设技术措施安全技术交底，合理的组织人员，搭设安全的施工脚手架；现场搭设的脚手架时，应有我项目部管理人员监督，同时防止出现意外情况。（4）、合理地选择模板的安装顺序，保证模板的强度、刚度及稳定性。一般情况下，模板应自下而上安装。在安装过程中，应设置临时支撑使模板完全就位。待校正后方进行固定。（5）、模板的支柱，应在同一条竖向中心线上。支柱必须座落在坚实的基土和承载体上。（6）、模板安装应注意解决工序之间的矛盾，并应互相配合、创造施工条件。模板安装应与钢筋组装、各种管线安装密切配合。对预埋管、线和预埋件，应先在模板的相应部位划出位置线，作好标记，然后将预埋的管件按照设计位置进行装配，并应加以固定。（7）、对于跨度等于及大于4m的梁应在其模板跨中起拱，起拱值可按设计要求和规范规定，取跨度的0.1%-0.3%。（8）、模板设计应便于安装、应用和拆除，卡具要工具化。模板的强度是保证结构安全的关键，所以，对于有梁板结构的模板，其梁模应“帮包底”。这样，能在不拆梁模底板和支柱的情况下，先拆除梁模侧板及平板模板。（9）、模板在安装全过程中应随时进行检查，严格控制垂直度、中心线、标高及各部分尺寸，模板接缝必须紧密。（10）、楼板的模板安装完毕后，要测量标高。梁模测量中央一点及两端点的标高；平板的模板测量支柱上方一点的标高；梁模底板板面标高应符合梁底设计标高；平板模板板面标高应符合平板底面设计标高。如有不符，可通过调节顶托来加以调整。（11）、浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、膨胀、下沉、漏浆、支撑振动等现象，应及时采取有效措施予以处理。（12）、应严格控制隔离剂的应用，特别应限制使用油质类化合物隔离剂，以防止对结构性能和装饰的影响。(13)、脚手架纵横水平杆与池壁、柱子应紧密接触，钢管与池壁之间必须使用模板进行支垫，避免损伤池壁。3.2、施工材料准备（1）、本工程脚手架为水工构筑物顶板承重用，选用落地扣件式多排钢管脚手架，现浇梁、模板采用915×1830×15mm优质胶合板，木方采用40*90mm及90*90mm两种。（2）、钢管规格为φ48×2.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。（3）、扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（4）、脱模剂、对拉螺杆应根据现场用量及规格型号分别预制，对拉螺杆钢筋为圆钢φ12。（5）、人员、材料及机械表一序号材料名称材料规格单位数量备注1支架扣件式m1930232顶托KTC.50个80083方木4*9cm及9*9m³94/794胶合板1950*915*15mm㎡7915表二序号工种人数备注1模板工402钢筋工403架子工404普工10表三序号机械数量备注1汽车吊225t2塔吊1地基处理四、施工工艺流程地基处理搭设支架事故信息登记分析事故原因组织抢修人员机械到位向建设单位和监理报告搭设支架事故信息登记分析事故原因组织抢修人员机械到位向建设单位和监理报告检查确认抢修结果实施抢修确定抢修方案技术组张守德事故调查组周林抢修专业组岳昌彬善后处理组陈尚芳项目经理夏厚学总工程师朱光银项目副经理夏厚明物资保障组夏厚才拼装支架制作模板制作模板铺设纵、横方木铺设纵、横方木安装底模安装底模安装顶板钢筋筋安装顶板钢筋筋预留孔道管道预留孔道管道砼浇筑砼浇筑养生养生拆除支架拆除支架五、支撑形式选用与设计5.1支撑形式选择及搭设参数（1）本工程采用扣件式钢管脚手架。超重梁（主要为400*950）的模板支撑也和顶板支撑一样采取扣件式钢管脚手架的模板支撑体系。由于顶板梁规格较多，现以最大的400*950为例其余梁参照此施工，梁模板支撑采用钢管+顶托+方木形式。梁底木方90*90mm平行于梁轴线布置，梁底加设双排承重立杆，梁底跨度方向立杆间距为1000mm。梁边第一道板底支撑立杆不大于300mm，梁侧对拉螺栓为单排Φ12@450mm，梁侧立楞方木为40*90mm@200。顶板支撑计算以最大板厚250mm为例，立杆纵横间距均为1000mm。（详见支架布设图）（2）剪刀撑布置1、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。2、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。3、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45—60之间。5.2、脚手架基础处理根据规范要求，脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足顶板施工过程中承载力的要求。对于综合反应池及二沉池，由于满堂支架直接立于70cm、50cm厚的底板之上，基础条件远好于立杆地基基础构造表中明示的无需进行地基基础验算的条件。池内排水将雨水引致JSJ管井内，然后集中排放。5.3、支架及模板设计计算查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）可以查出苏州基本风压值为0.30kN/m2，故此不考虑风压对满堂支架造成的影响（基本风压值小于0.35kN/m2的地区且搭设高度低于50m，无需考虑风压产生的影响，且满堂支架位于隔墙内，被墙遮挡，无风力作用）。二期反应池、综合反应池及二沉池顶板模板支撑架立杆布置为井字布局，立杆步距h=1.5m，立杆纵距la=1m，立杆横距lb=1m，剪刀撑采用4排1道。模板采用15mm胶合板，木楞采用4cm*9cm，9cm*9cm，板下间距25cm，梁下间距20cm，钢管外直径Φ5.3.1、顶板(250mm厚)支撑体系模板及支架计算1、参数信息（1）、模板支架参数横向间距或排距(m):1.0；纵距(m):1.0；步距(m):1.50；模板支架搭设高度(m):9.50；采用的钢管(mm):Φ48×2.5mm；板底支撑连接方式:顶托+方木支撑。（2）、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25；人员及设备荷载标准值(kN/m2):1.5；振捣混凝土产生的荷载(kN/m2)：2.0。（3）、材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；板底小楞支撑采用方木；木方的间隔距离(mm):250；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13；大楞材料为方木90mm×90mm。2、模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板按照三跨连续梁计算，取宽度1000mm，跨度250mm作为计算单元。面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W=b×h2/6=1000mm×152/6=37500mm3；I=b×h3/12=1000mm×153/12=281250mm4。荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×1×0.25+0.35×1=6.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1.5×1=1.5kN/m；(3)振捣混凝土产生的荷载(kN/m)：q3=2.0×1=2kN/m；强度计算M=ql2/10其中：q=1.2×6.6+1.4×（1.5+2）=12.82kN/m最大弯矩M=ql2/10=12.82kN/m×0.252m2/10=0.08KN·m；面板最大应力计算值σ=Mmax/W=80000N·mm/37500mm3=2.1N/mm2；σ<[f]=15N/mm2；胶合板满足要求!挠度计算挠度计算公式为v=0.667ql4/100EI<[v]=l/400其中q=12.82kN/m面板最大挠度计算值w=0.667×12.82N/mm×2504mm4/(100×6000N/mm2×281250mm面板最大允许挠度[f]=250mm/400=0.625mm；面板的最大挠度计算值0.2mm小于面板的最大允许挠度0.6253、支撑方木（小楞）的计算方木采用40mm×90mm，按照简支梁计算，取一根方木作为线荷载验算，截面抵抗矩和W截面惯性矩I分别为:W=bh2/6=4cm×9cm×9cm/6=54cm3；I=bh3/12=4cm×9cm×9cm×9cm/12=243cm4；荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1=25×0.25×0.25=1.563kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.0875kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值1.5KN/m2与振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2：q3=(1.5+2.0)×0.25=0.875kN；q=1.2×（q1+q2）+1.4q3=3.2kN/m；方木最大弯矩验算:Mmax=ql2/10=3.2KN/m×12/10=0.32KN·m方木最大应力验算：σ=M/W=0.32×106N·mm/54000mm3=6N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为6N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!挠度验算公式:f=0.667ql4/100EI最大挠度计算值f=0.667×3.2N/mm×10004mm4/(100×9000N/mm2×243×104mm4)=0.98mm最大允许挠度[f]=1000mm/400=2.5mm；方木的最大挠度计算值0.98mm小于方木的最大允许挠度2.5mm,满足要求!4、支撑大楞（方木）计算方木采用900mm×900mm，按照三跨连续梁计算，取一根方木作为线荷载验算，截面抵抗矩和W截面惯性矩I分别为:W=bh2/6=9cm×9cm×9cm/6=121.5cm3；I=bh3/12=9cm×9cm×9cm×9cm/12=546.75cm4；方木弹性模量E=9000MPa荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1=25KN/m3×0.25m×1m=6.25kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m2):q2=0.35kN/m2×1m=0.35kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：q3=(1.5+2.0)×1m=3.5kN/m；q=1.2×（q1+q2）+1.4×q3=12.82KN/m；强度验算：跨中最大弯矩：M=qL2/10=12.82×12/10=1.282KN·mσ=M/W=1.282×106N·m/121.5×103mm3=10.55MPa钢材强度极限值为[σ]=13Mpa.σ<[σ]符合要求！挠度验算挠度公式：f=0.667qL4/100EI=0.667×12.82N/mm×10004mm4/(100×9000N/mm2×546.7×104mm4)=1.7＜1000/400=2.5mm木方挠度满足要求。5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。5.1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重NG1(kN)：本支架高度最高处为9.5m，9.5/1.5=6.3档水平杆，取8档（包含扫地杆）NG1=3.33Kg/m×（9.5+8×2）×10-2=0.85kN；其中钢管：3.33㎏/m，每档钢管分配横杆的长度：2m），考虑到剪刀撑等未考虑荷载，此处取1kN。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)混凝土板自重(kN)：NG3=25×0.25×1×1=6.25kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.6kN；5.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(1.5+2.0)×1×1=3.5kN；5.3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.6+1.4×3.5=14.02kN；6、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/φA≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=14.02kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=3.57cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3.86cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.95m；Lo/i=2950mm/15.9mm=185.5；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=N/φA=14020/(0.209×358)=187N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=187N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！6.3.2、顶板梁模板(400mm×950mm1、参数信息(1).模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.4；梁截面高度D(m):0.95;混凝土板厚度(mm):250；跨度方向间距La(m):1.0；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.50；承重架支设:双根承重立杆，梁底小楞采用90×90mm方木支撑，间距200mm，梁底大楞采用φ48×2.5钢管，立杆横向间距或排距Lb(m):0.35+0.3+0.35，纵向间距La（m）:1.0。(2).荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋混凝土容重（kN/m3):25；考虑梁体钢筋较多取钢筋重度（kN/m3)：1.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；人员及设备荷载(kN/m2):1.5；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0(3).材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；面板类型：胶合面板。面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；2、梁底模板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，按三等跨连续梁验算。面板的截面抵抗矩和W截面惯性矩I分别为:W=bh2/6=1000mm×15mm×15mm/6=37500mm3；I=bh3/12=1000mm×15mm×15mm×15mm/12=281250mm4；抗弯强度验算新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（25.00+1.50）×0.95×1=30.21kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1=0.42kN/m；振捣混凝土荷载、人员及设备荷载设计值：q3:1.4×（2.0+1.5）×1=4.9kN/m；q=q1+q2+q3=35.53kN/m；跨中弯矩及应力计算公式如下:M=ql2/10σ=Mmax/W其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；Mmax=35.53KN/m×0.22m2/10=0.142KN·m；σ=Mmax/W=0.142×106N·mm/37500mm=3.8N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.8N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算公式如下:v=0.667ql4/100EI<[v]=l/400其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=35.53KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=200/400=0.5面板的最大挠度计算值:ω=0.667×35.53×2004/(100×6000×281250)=0.22mm；结论:面板的最大挠度计算值ω=0.22mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200/400=0.53、梁底支撑木方（小楞）的计算方木（小楞）按照三等跨连续梁计算，取一根方木作为线荷载验算，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=bh2/6=9cm×9cm×9cm/6=121.5cm3；I=bh3/12=9cm×9cm×9cm×9cm/12=546.75cm4；荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(25+1.5)×0.2×0.95=5.035kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2=0.07kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)；P1=(1.5+2)×0.2=0.7kN/m；荷载设计值q=1.2×（5.035+0.07）+1.4×0.7=6.126+0.98=7.1kN/m；支撑方木验算：M=ql2/10=7.1KN·m×12m2/10=0.71KN·m；方木最大应力计算值：σ=Mmax/W=0.71×106N·mm/121.5×103mm=5.8N/mm2；方木的最大挠度：ω=0.667×7.1N/mm×10004mm4/（100×9000N/mm2×546.7×104mm4）=0.96mm；方木的允许挠度：[ω]=1000/400=2.5mm；方木最大应力计算值5.8N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ω=0.96mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.5mm，满足要求！4、梁底钢管验算钢管按照简支梁计算，取一根钢管作为线荷载验算，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:钢管采用：钢管(单钢管):Φ48×2.5mm；W=π（R4-r4）/R=3.14×（244mm4-21.54mm4）/24=3.86cm3；I=π（R4-r4）=3.14×（244mm4-21.54mm4）=9.28cm4；钢管弹性模量E=2.06×105Mpa；荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(25+1.5)×0.95×1=25.175kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×1=0.35kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)；P1=(1.5+2)×1=3.5kN/m；荷载设计值q=1.2×（25.175+0.35）+1.4×3.5=35.53kN/m；支撑钢管按照均布荷载作用下的三跨简支梁计算；q=35.53KN/m.支撑钢管计算荷载分布简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算变形图(mm)经求解知支座1、4反力F1=0.35KN；支座2、3反力F2=7.46KN；最大弯矩Mmax=0.23kN·m；最大应力σ=Mmax/W=0.23×106/3.86×103=59.6N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值59.6N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度位于第二跨可以视作均布荷载作用下简支梁计算，挠度取满载布置。ωmax=5ql4/2×384EI=5×35.53×3004/（2×384×2.06×105×9.28×104）=0.1，ω<300/400=0.75mm,满足要求!5、支架立杆荷载标准值(轴力)由荷载剪力图可知，梁底部中心横杆受到的剪力最大V=5.33+2.13=7.46KN，可知梁底部中心立杆承受的轴力最大值F=7.46KN，查规范，知每根立杆轴向承受最大压力为30KN。故立杆满足要求。6、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：通过剪力图知梁底支撑最大支座反力：N1=7.46kN；脚手架钢管的自重N2取1kN；N=7.46+1=8.46kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=3.57；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=3.86；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.94m；Lo/i=2940mm/15.9mm=185.2；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=8.46×103N/(0.209×357mm2)=113N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=113N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！7、扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取12.00kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算梁底钢管剪力图结果得到R=8.46kN；R<12.0kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8、400×950mm梁穿墙螺杆计算梁腰部采用一排对拉螺杆加双钢管背楞，布置在梁底上方约45cm处，并且在梁底端增设单钢管进行二次背楞，对拉螺栓强度N=abF,其中a为对拉螺栓横向间距，取450mm，b为对拉螺栓竖向间距本工程取700mm（此数字为保守取值，因为梁底加固钢管也相当于一排对拉螺杆），F为新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于侧模上的压力设计值。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.95(rGG4k+rQQ3k)或G4k=rH并取较小值经计算采用G4k=rH=25×0.95=23.75N/m2F=0.95×(1.35×23.75+1.4×6)=38.4KNN=abF=0.7×0.45×38.4=12.1KN<12.9KNΦ12对拉螺杆的容许拉力12.9KN，满足要求。六、模板支架施工方案6.1测量放样首先，在底板测设出隔墙轴线并放出梁的底板上的垂直投影位置，用红油漆标识。其次，按支架平面布置图及梁底标高计算出支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，平均后测设顶面标高。支架底模铺设后，测放顶板底模控制轴线，对梁体进行横断面定位并调整底模标高。底模标高=设计梁底或板底标高+支架的变位。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模并按底模的方式控制线性及标高。6.2支架搭设技术要求6.2.（1）、支架立杆下为700mm厚C30底板，无需基础处理。（2）、托梁采用方木，木方位置需居中。（3）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）、立杆接长必须采用对接，不得采用搭接。(5)、在立杆上设置标高观测点，按照10m×10m点布置，并且在梁底进行加密布置，顶板浇筑前中后进行进行观测，掌握支架变形情况（见附表）。6.2.（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接。（2）、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距离的1/3。（3）、主节点处必须设置一道横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心间距不应大于150mm。（4）、每步的纵横水平应双向拉通。6.2.（1）、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾斜角宜在45-60度之间，倾角为45度时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根，倾斜角为60度时，则不应超过5根。（2）、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。（3）、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6.2.4当最上部的水平杆距顶托顶超过60cm时，需设置顶横杆，顶横杆距顶托顶不大于60cm。6.2.5顶托自由端悬空不能大于20cm。6.2.（1）、保证结构的构件各部分外形尺寸，相互位置的正确。（2）、跨度≧4000的梁按设计2‰要求起拱，跨度≧4000的板起拱高度为跨度的1-3‰。（3）、固定在模板上鄂预埋件、预留孔和预留洞不得遗留，且安装牢固，其质量要满足规范要求。（4）、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（5）、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，涂刷时不得沾染钢筋，最好采用水性隔离剂，不得影响结构性能或妨碍装饰工程的隔离剂。（6）、脚手架搭设的相关数据要按设计进行，不得随意更改6.3支架的搭设及拆除6.3.1（1）、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。（2）、模板的基准定位工作首先引测池体的边线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。（3）、标高测量利用水准仪将构筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（4）、支模前对前一道工序标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。（5）、脚手架搭设前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。安全技术交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。6.3.2（1）、梁模板安装工艺：弹梁轴线并复核→搭设模架→安装梁底模并固定→梁底起拱→扎梁钢筋→安装侧模→侧模对拉螺杆→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固顶板模板安装工艺：搭支架→测水平→摆50*100木楞→调整顶板起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（2）、梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋提供施工面。（3）、所有跨度≧4m的梁必须起拱1-2‰，防止绕度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。6.3.3（1）、拆模前现进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。（2）、拆除模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（3）、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。①、侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。②、顶板底模待混凝土达到100%方可拆除。③、梁底模拆除梁长≧8米，混凝土强度需达到100%；<8米混凝土强度需达到75%，悬臂构件需达到100%方可拆模。④、模板拆除，先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉串心螺杆，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递至地面。（4）、拆除支撑架注意事项架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时指挥时操作时，应明确分工、统一行动，应具有足够的操作面。①、拆除支撑前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。②模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。③、脚手架的拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段大于两步时，应增加连墙件加固。④、在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。⑤、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除。⑥、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。6.4模板检查和验收要求模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。在涂刷模板隔离剂时，不得沾染钢筋和混凝土接搓处。预埋件和预留空洞的允许偏差表项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查梁、柱+4，-5钢尺检查层垂直度不大于5米6经纬仪、钢尺检查大于5米8经纬仪、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度5靠尺或塞尺检查七、脚手架安全措施：（1）、禁止任意改变构架结构及其尺寸。（2）、禁止架体倾斜或连接点松驰。（3）、禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业。（4）、搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品。（5）、禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载。（6）、禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高。（7）、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。（8）、不得在架上搬运重物。（9）、不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。（10）、脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用。（11）、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（12）、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（13）、脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业。（14）、拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。八、钢管脚手架的防电、避雷措施8.1、防电措施（1）、钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。（2）、钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为2-2.5m。（3）、夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。8.2、避雷措施（1）、避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25-32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。（2）、接地极：按脚手架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5-2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。（3）、接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。（4）、接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。（5）、接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。（6）、雷雨天气，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。九、钢管脚手架的维护与管理（1）、钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。（2）、钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每2~4年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。（3）、扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。（4）、长钢管搬运时应有防弯曲措施。（5）、建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。（6）、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（7）、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。十、施工现场安全管理和措施10.1、安全管理（1）、安全工作由专业安全员张惠平负责现场安全工作。（2）、壁板柱在施工过程中，必须搭设安全脚手架，再支设模板，模板四面采用钢管进行搭设。（3）、梁在施工过程中，特别是在支设梁的侧模时，必须用200×50×3000m的脚手板铺设两块宽并必须一板三楞。（4）、当两区段交差施工时，在后施工的区段内搭设两米宽的临时防护，并用脚手板铺设，外围用密目网张设双层，以防人员坠落。（5）、所有现场施工人员，必须全部佩戴安全帽，并系好安全带，严禁光背，光脚，酒后上班。（6）、本工程现场配专业电工2名，搭设临时用电及照明电线等。严禁任何个人私拉乱接。10.2、安全管理组织机构项目经理项目经理技术负责人杨建胜许晓欣安全员安全员蒋敏求电工夏占明施工员电工夏占明施工员彭杰技术员叶果架子班袁成义修补班姜纲宝清理班吴成信架子班袁成义修补班姜纲宝清理班吴成信瓦工班王天宝装饰班史晓峰安装班杨志平拆除班陆林江钢筋班黄建强目标：杜绝死亡、重伤事故，重大交通、重大火灾事故，年负伤率12‰以下作业队、班组管理层次管理手段境备安全施工项目部总部公司项目全体人员施工安全管理安全制度安全行为安全管理民主管理行政管理国家监督安全基础工作奖罚教育规范活动规范教育各种岗位责任包保责任制各种制度责任文明施工各种岗位责任安全技术措施交底安全标准作业法制纪律育典型事例职业道德安全知识规章制度目标：杜绝死亡、重伤事故，重大交通、重大火灾事故，年负伤率12‰以下作业队、班组管理层次管理手段境备安全施工项目部总部公司项目全体人员施工安全管理安全制度安全行为安全管理民主管理行政管理国家监督安全基础工作奖罚教育规范活动规范教育各种岗位责任包保责任制各种制度责任文明施工各种岗位责任安全技术措施交底安全标准作业法制纪律育典型事例职业道德安全知识规章制度10.3、安全生产保证体系10.4、安全保证措施（1）、在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道口挂安全宣传标语或安全警告牌。（2）、施工现场全体人员严格执行《建筑安装工程安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》。（3）、施工现场杜绝任意拉线接电。（4）、配电系统设总配电箱、分配电箱、开关箱、实行分级配电。开关箱装设漏电保护器。（5）、施工机械进场安装后经安全检查合格后投入使用。（6）、起重机严禁超载吊装，满载工作时，左右回转范围不得超过90°，禁止横吊，以免倾翻。（7）、雨天及时排除积水，并采取边坡防护措施。（8）、特殊作业编制单项的施工安全方案。（9）、个人安全①、现场工作人员必须按规定戴安全帽和防护眼镜，高空作业佩安全带。②、工作时间，在工作场所，严禁打闹、斗殴和脱岗，严禁酒后作业。③、非经允许，不得动用他人机械和设备。（10）防火防爆①、施工现场设有足够的消防器材和消防水源，有严格的防火制度。②、在禁火区动火，要办理动火证并在指定的动火区内动火。③、施工现场严禁吸烟。④、现场乙炔气瓶、氧气瓶在使用时与火保持规定的安全距离，气瓶的附件保持完好，夏季搭设防晒棚。十一、应急预案11.1、应急组织组长：杨建胜副组长：许晓欣冯健成员：孔维维查飞飞房登国彭杰张惠平吴德章赖卫聪应急小组办公室电话：1377183720111.2、物资准备施工前，在料库备足抢险所需的应急物资，由现场材料员负责管理和取用。现场准备的主要设备有吊机1台，救护车2辆，小汽车2辆。主要的材料有灭火器担架轮椅11.3、应急措施（1）、浇筑砼过程中，如果支撑有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架的验收规范严格执行，保证不超载施工。（2）、一旦在砼施工过程中，一处板或梁出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底板部分支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加顾通过验收合格后再施工，保证高支模安全。（3）、发生火灾事故时，现场救援准也人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和现场保护。（4）、坠落情况发生时采取的应急措施：一旦发现有人员从高处坠落，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员的反应，瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握伤者致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑似有骨折的伤员，这时千万不要区轻易搬运，以免加强伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。（5）、扣件破坏或下滑导致梁板下沉：马上停止该部位砼施工，疏散上部人员和全部荷载，在下沉梁底部位加设横杆，用千斤顶把梁顶复位后再把扣件更换和紧固螺栓。（6）、梁、柱爆模：马上停止该部位施工，清理全部荷载，模板缝内砼用清水进行冲洗干净后，重新贴好海绵条合模后加固模板，继续浇筑混凝土。（7）、报警联络方式：火警报告：119急救电话12011.4、事故上报程序现场出现险情或发生安全事故后，现场施工负责人立即按照应急预案组织抢险。与此同时现场防护人员及时准确上报经理部安全负责人，经理部安全负责人上报经理部，经理部再上报指挥部，再逐级上报。施工现场负责人要在险情发生的第一时间赶到现场指挥抢险工作，准确作出判断，采取相应抢救措施，确保既有人身安全。11.5、应急救援医院路线污污水厂一期福运路石湖大桥宝带西路苏州市中医医院污水厂二期福运路杨素路十二、组织管理（1）、本工程结构造型比较独特，壁板的高度相对较高，我公司在施工过程认真重视，其工程的重要性，组织了一套强有力的管理人员，对本工程从基础到交付使用，全面监督管理。（2）、组织班组长以上认真学习图纸内容，计算各区段材料用量，对施工人员分班、分段进行交底，做到每一区，每一段有专人负责。（3）、采用这种支模方式，有效地将劳动力合理分配在模板施工的前期，有效的充分的分配了劳动力。（4）、在质量方面上，有效地解决了施工中混凝土面上留有部分钉子和模板拼缝不严，有效合理的控制了防水混凝土的施工质量及解决混凝土漏浆的问题。（5）、在周转料的投入方面，大量的方木节省出来取而代之钢管，不但提高了施工质量，还减少了方木的用量，控制了工程成本。（6）、在拆模方面，减少了由于未起模板上的钉子而造成堆模板的损伤，增加了模板的周转次数。十三、质量验收支撑系统搭设前，项目部对施工班组进行交底，搭设过程中随时组织班组进行自检、互检，对不符合方案要求的进行及时整改，顶板砼浇筑前由项目技术负责人组织专职质检员、专职安全员、施工班组长依照方案对支架、模板进行全面检查，合格后再报监理工程师进行验收，监理工程师同意后方可进行砼浇筑。砼浇筑过程中安排专人对支架检查观测，发现异常情况及时上报项目部及监理。十四、混凝土浇筑砼浇筑时做到均匀对称浇筑，避免偏心受力，详见《混凝土浇筑方案》。现浇顶板支架高程数据记录表附表一（1）（2）（3）（4）观测点位模板安装前（mm）砼浇筑前（mm）砼浇筑后（mm）1#2#3#4#5#模板支架验收记录表附表2项目名称福星污水处理厂综合改造工程搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立杆垂直度≤0.75%且≯60mm扣件拧紧40—65N·m立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(道数)其他施工单位检查结论结论：检查日期：年月日项目检查人员：项目技术负责人：项目经理：监理单位验收结论结论：监理单位：验收日期：

附录资料：不需要的可以自行删除承台施工方案及计算书一、工程概况莆田市华林经济开发区樟林大桥工程位于莆田市城厢区华亭镇下花村与樟林村之间，路线全长1060m，工程包括全长848m的樟林大桥及两岸桥头212m的引道路基。樟林大桥的建成将对连接木兰溪南北两岸的交通产生积极的意义。本工程施工区桥址岸上地势较为平坦，地表标高在2.16～13.05m桥址横跨木兰溪，河面宽约220m，水深约4～6m，为常年流水性河道平、枯水季节河水流速较为缓慢，河岸两侧未进行临时性砌坡护岸，河岸地面高程介于7.28～9.48m（黄海高程），高出河面平均水位标高约为1.50～3.50m二、机械设备名称规格数量吸泥机２台履带吊3５t2台救生艇8t1柴油发电机120KW1台水泵100m25台电动空压机4L-20/82台电动卷扬机8t-10t2台交、直流电焊机500A8台磁力钻ZLC-231台导链20T18套三、劳动力组织装吊工10人；电焊工12人；潜水员2人；钳工3人；普工18人，合计45人。四、时间计划单个承台时间计划：拆除工作平台7天；套箱拼装、下沉、定位7天；水下砼封底3天；封底砼育龄期7天；抽水及焊接支撑8天；切割钢护筒、破桩头及检桩10天；承台钢筋7天；承台砼1天；合计50天。五、施工方案（一）钢套箱作用、几何尺寸①钢套箱作用：钢套箱作用是为了实现承台的干施工，其侧板为浇筑封底砼及承台砼的侧模，同时钢套箱顶面也作为砼浇筑的操作面。根据承台施工作业时段的水文特征及施工工艺要求，拟定抽水水位为+8.5m，水位达到+9.0m时即停止施工。②钢套箱结构图附后。（二）施工工艺流程钢套箱施工工艺流程图如下：钢套箱施工工艺流程图测量孔位钢测量孔位钢套箱设计分块制作分块制作搭设工作平台检测护筒外围搭设工作平台检测护筒外围分节拼装分节拼装钻孔平台拆除钻孔平台拆除内支撑焊接内支撑焊接钢护筒割除钢护筒割除钢钢套箱吊安下水入水自沉入水自沉锚石定位钢锚石定位钢套箱套套箱定位固定（三）钢套箱设计钢吊箱设计条件：承压水头分析：悬浮下沉阶段：此时段受水侧压力较小。封底砼施工阶段：此时段水位差较小，受水侧压力较小。抽水阶段：此时段钢套侧压力最大，作为侧壁结构设计的依据。验算此工况按６m水位压力差验算，拟定抽水水位为+8.５m。施工要求：设计需考虑各方面因素，为此分两节设计。钢套箱内部布置两层内支撑。3、工况验算及结果钢套箱计算分钢套箱吊装阶段、浇注封底砼阶段、钢吊箱抽水阶段三种工况进行。钢套箱吊装阶段及浇筑砼阶段此两阶段一是自身沉重，设计时满足要求，二是侧壁所承受的内外水头差所产生的水压力较小，因此此两阶段不作为钢套箱本身和钢套箱侧壁结构的最不利荷载阶段，可不必验算。而钢套箱在浇注封底砼后，即抽水阶段。此阶段作为钢套箱侧壁结构设计的控制状态。（四）钢套箱施工测量1.钢护筒中心坐标、倾斜方向及倾斜度测定①钢护筒中心坐标测定：实测各墩桩位坐标。②钢护筒倾斜度，倾斜方向测定：采用垂球法或水平尺靠护筒测得。③中心坐标、倾斜方向及倾斜度精确分析：根据所实测的护筒中心坐标和测得的倾斜方向及倾斜度求得钢套箱封底砼底处护筒中心坐标。２.钢套箱就位及检查利用锥形导向装置套入护筒后，测量人员严格检查套箱侧板的平面位置和垂直度，如不满足要求，应重新定位，以保证钢套箱顺利下沉。（五）钢套箱施工钢套箱施工前准备工作①利用吸泥机将封底混凝土底标高以上的泥和卵石等清理出去。②钻孔平台拆除及工作平台的搭设：钢吊箱加工及运输①钢吊箱加工制作，经检查合格后，分块分批，运输到浮吊吊钩位置下方，进行刚性拼装。②验收标准：平面尺寸误差：≤±5cm，内孔尺寸误差：≤±3cm对角线误差：≤±10cm，底板预留孔误差：≤±1cm③运输：钢套箱加工完成后，先在岸上进行预拼装，检查螺栓孔位置是否正确、防水胶垫是否漏水、几何尺寸是否满足要求，检验合格后，拆开钢套箱，分批分块运输到吊车吊钩下方进行刚性拼装。每个钢套箱分5片分别吊装，岸上采用25吨吊车吊上平板车，再运到墩位置后采用３５吨履带吊进行拼装。eq\o\ac(○,4)钢套箱拼装下沉a、准备工作①拼装前清除原钻孔平台所有物资，割除原钢护筒上的牛腿，每个护筒制作一个三角形导向架。②在水面以上适当位置(根据施工时水位确定)每个钢护筒外侧水平线上各安装一个牛腿。此牛腿主要用于钢吊箱水上拼装支撑用。③钢吊箱四周与钢护筒对应位置各设置一个平面固定环，以便钢套箱分片水上组拼时临时固定钢套箱。b、拼装①用吊车分片两点起吊钢套箱四周面板，每块面板采用平面固定环临时固定在钢套箱上，临时固定环与钢套箱的连接长短可连接，所有面板调整到位后再固定。②钢套箱全部拼装完成后，焊接钢套箱内第二层内支撑，同时在每个钢护筒顶面以下10厘米内外侧各焊一个牛腿，内外侧牛腿均用20T导链与钢套箱底横梁连接，外侧倒链主要防止钢套箱变形和下沉，内侧导链主要用于套箱下沉，同时采用4个20T导链分别吊于4根小钢管桩相应部位，上游和下游采用φ21.5钢丝绳分别作为下拉缆和斜拉缆。③钢套箱面板与面板接触面均需安装防水胶垫，严禁钢套箱漏水。c、钢套箱下沉①钢套箱组拼对拉完后，同时缓慢拉动20T导链，上提钢套箱使其悬空，同时割除钢套箱底下牛腿，然后缓慢拉动20T导链使钢套箱下沉，因上游水流影响，钢套箱入水后在水流作用下钢吊箱底与护筒紧密迭合，影响钢套箱下沉，因此在上游迎水位置设置钢丝绳作下拉缆，利用2个10T葫芦调整下拉缆，钢套箱迎水面采用δ=20mm钢板焊接吊耳。②钢套箱下沉就位后，带紧20T导链，立即施焊钢套箱的一层内支撑并与钢护筒焊接固定，以稳定钢套箱，始终保持钢套箱在封底砼完成前不因水位的上涨而上浮。③钢套箱第一层内支撑与钢护筒形成整体后，由潜水员入水拆除20T导链。钢套箱利用第一层内支撑悬挂于钢护筒上。（六）水下封底混凝土施工钢套箱下沉到位后，需进行水下封底砼施工，为了保证按期完成封底施工，确定了“泵送砼，分舱开灌，一次到位”的施工工艺，准备工作如下：水下封底施工工艺①封底砼的选择：本桥中采用的封底C20砼可选用钻孔桩水下砼，坍落度为18-22cm，7天强度达到30Mpa，实际封底施工时，混凝土各项性能指标均应满足要求，封底7天后抽水。②分舱方式、施工平台、导管和料斗、砼输送方式的选择：封底砼施工分舱：钢套箱按井字形分9个舱。施工平台：选用第一层内支撑作为封底砼施工平台。导管：选用δ=6mm的钢板卷制而成内径ф3００mm的导管，法兰盘连接。料斗：采用1m3左右料斗。砼输送方式：采用2台砼输送车水平输送，由三一泵（60m3/h）直接输送到封底现场。③封底砼浇筑顺序与工艺：封底砼浇筑采用先护筒舱，对称浇筑，一次一舱及时补料的原则，一般浇筑分封底（首灌）阶段，正常浇筑阶段，结束阶段。2、封底施工①施工准备：钢套箱下沉到位并固定后，即可进行浇筑平台的搭设，平台由10×10cm方木和竹排组成，它支承于第一层内支撑上，完成导管料斗和导管夹具以及输送泵和泵管就位，接通电源试泵，３５T履带吊吊就位于钢吊箱范围内负责导管首灌拔塞及导管提升和拆除。②人员组织：根据工艺特点设立了搅拌工段，负责砼生产和运输；设立泵送工段，及时处理因堵管而需拆管、接管及提管，保证砼连续灌注；测量人员负责封底砼顶标高控制；设立指挥中心，由指挥中心统一指挥封底施工的各项工序作业。③封底施工：封底施工开始后，输送泵连续向料斗泵送砼，待料斗满时，指挥人员下达拔塞指令，砼经导管流向一个舱，待首灌成功，连续向舱供料，直至设计标高，提升导管，同样进行其他各舱封底，直至全部完成。每个舱首灌前，测量人员对该舱导管进行测量，保证开灌时导管底口距套箱底15cm。（七）承台施工承台施工工艺流程图附后。1、钢套箱内抽水封底砼浇筑完成后7天开始抽水，用清水泵（扬程20m，流量100m3/h）同时抽水，水位每下降1m，停抽30min，检查套箱有无异常情况。2、清渣，割护筒及凿桩头箱内水抽完后，检查套箱漏水情况，并及时堵漏，着手进行高于承台的砼清除，待完成后，割除设计桩顶标高处以上钢护筒，倒运上岸，进行桩头凿除工作。3、承台钢筋、预埋件承台钢筋工作量较大，钢套箱不大且箱内有支撑系统因此给承台钢筋绑扎带来一定麻烦。承台钢筋绑扎完后，预埋以上工序结构物的钢筋和加固模板的预埋件。4、承台砼浇筑①承台砼配比及要求：承台砼采用的砼应由商混拌合站试验室严格设计其配合比，并要求和易性、可靠性达到施工要求，坍落度18-22cm，初凝时间4-5h。②承台砼浇筑顺序：考虑到钢套箱受力，浇筑时从中间开始，往四周扩散，然后又按顺序回来，力求钢套箱均匀受力，浇筑过程中用插入式振捣棒振捣，振捣点呈梅花形布置。③承台砼浇筑：采用泵输送，分两次浇筑。④承台砼散热及养护：由于承台浇筑是无水作业，承台砼散热成为主要问题，砼配合比设计时采用矿渣水泥，以减少水化热。根据经验，大体积混凝土内外温差控制在25℃以内，可避免混凝土出现温度收缩裂缝，为此拟采取“内排外保”的措施：a、“内排”：尽快排出混凝土内部热量，降低混凝土内部温度。在混凝土浇注以前，预先在混凝土内按设计要求布置钢管作散热管。混凝土灌注中和灌注后每隔2h换冷水循环散热一次，可降低混凝土内部温度5～8℃，待混凝土内外温差降至25b、“外保”：在混凝土表面采取保温措施，控制混凝土内外温差及表面与空气温差，避免出现深层裂纹和表面裂纹。冷却水管布置图见设计图。（八）安全保证措施（1）配足通讯工具，确保统一指挥。进入施工现场人员，按规定配带好安全防护用品，遵章守纪，听从指挥。（2）在通航的江河上进行施工前，与当地航政部门联系，商定有关航运和施工的安全事项，并通报有关单位，在航道上按规定设置航标进行导航。（3）所以施工人员必须配戴安全帽，水上作业必须穿戴救生衣。（４）当出现六级以上大风时，停止工作，如确有需要继续作业时，采取有效措施。（５）水上作业人员必须穿好救生衣，并站在适当位置，以防落水。（６）施工中需要封航时，必须与航务部门联系，在航道上做好封航标志，办理封航手续并通知相关单位。（７）由于潜水作业较多，墩位上下游各1200米范围内设置明显标志，标明潜水作业时间，请当地居民在此期间内不要到河面上炸鱼，确保潜水员安全。有潜水作业时，要派出防护人员上下游进行防护。（８）由于水上焊接作业较多，电缆电线必须经常检查，避免漏电。施工用电设备实行一机一闸一漏一箱。漏电保护装置与设备相匹配。（９）从事作业人员，定期进行体格检查，不适宜作业的人员，不得从事此项工作。作业人员必须戴安全带，穿防滑鞋。不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、易滑鞋和裙子上班进入施工现场。（1０）根据具体情况使用符合要求的脚手架、脚手板、吊架、梯子、跳板、安全带等，按安全有关规定在高空、临空处、水上作业平台设置栏杆或安全网等安全设施。悬挂的梯子挂在牢固处，挂钩与承载结构物捆绑牢靠。（1１）在水上作业平台上作业，原则上不进行双层作业，无法避免时，上下交替施工，设置隔离措施，并设专人进行防护。上层不停止时，下层不准进入现场；下层人员没有完全撤出时，上层不准施工，以确保人身安全。高处作业佩带工具袋，小型材料放入袋内，较大的工具用绳拴好，不得随便乱放，防止落下伤人。（1２）夜间进行作业时，必须在现场有足够的照明设备，在危险地带等处设有明显的标志。（1３）危险地点悬挂按照《安全色》和《安全标志》规定的标牌，夜间有人经过的坑、洞、施工作业危险地带设红灯示警。严禁无关人员随意出入现场。（1４）起吊重物时，起落速度应均匀，动作要平稳，禁止忽快忽慢，不准紧急制动。放置吊运的重物时，要注意地面的平整，防止斜歪倾倒。六、围堰计算书（一）本设计计算书适用于樟林大桥主桥S1#、N1#承台围堰。1．围堰形成选定：依据设计图纸，主墩S1#、N1#河底标高分别为2.55m和3.45m，而承台封底砼厚度为1m，且承台底标高（含1m封底砼）为1.5m。因此选用无底钢围堰，围堰侧模兼做承台模板。

2、围堰设计原则:依据项目部现有材料，结合承台棱角为弧形，所以套和模板要分块制作，块与块之间通过螺栓连接。套箱模板采用S=5mm钢板；横肋采用[10槽钢；加劲肋采用80×8mm钢板，纵肋采用2[20槽钢；内支撑选用2I20b工字钢作内圈梁，型号为I40b工字钢作内支撑杆。围堰结构布置详见“围堰设计图”.（二）设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》（JTQD60—2004）2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）3、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）4、《简明施工计算手册》第二版5、《路桥施工计算手册》6、《樟林大桥施工图》（三）计算工况及计算荷载组合.计算横板侧压力，分三种情况计算套钢模板侧压力。第一种工况：围堰下沉到位，水下灌注封底砼，此时围堰内外水面高度一致，内外水压平衡，围堰承受1m砼的侧压力。第二种工况：封底砼达到设计强度要求，抽出围堰内水，围堰承受最高静水压力及流水压力。第三种工况：借助承台砼，此时围堰承受外侧静水压力，流水压力及新浇砼的压力。1.计算第一种工况：封底砼对围堰的侧压力根据砼对围堰横板的侧压力公式Pm=k×r×hm进行计算。(路桥施工计算手册第173页)其中：①当V／T≤0.035时，hm=0.22+24.9×V／T（V—砼浇筑时速度取hm=0.22+24.9×0.2／20=0.47mK取1.2，r取24KN／m3故Pm=k×r×hm=1.2×24KN／m3×0.47m=13.54KN／m3=13.54KPa查若倾倒砼容量大于0.8m3的运输器具倾倒时取砼冲击力6KPa，则侧压力PM1=Pm×P冲由于水下封底砼灌注时，水压力由外平衡，故只考虑砼侧压力PM1=19.54KPa。为了安全起见，采用对拉螺杆措施，防止胀模。2.计算第二种工况：本桥位处最高水位为8.5m则：①静水压力P静=r×h=10×6=60KPa（r—水的比重10KN／m3，h=8.5－2.5=6m）KN／m3；V流水速度，取2m／s；A—围堰阻水面积，取1×1＝1m2