某拱桥满堂支架现浇施工方案

某拱桥满堂支架现浇施工方案(优质资料，可直接使用，可编辑，推荐下载）

四号桥满堂支架现浇施工方案某拱桥满堂支架现浇施工方案(优质资料，可直接使用，可编辑，推荐下载）一、工程概况九华湖德文化公园项目四号拱桥,本桥为通车桥，桥面长30m，宽5.2m。本桥布置为单孔钢筋混凝土拱桥,计算跨径9.438m，矢高为4。048m，矢跨比为1/2。332,桥台为重力式桥台，扩大基础，台后设止推板.二、方案编制依据1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-993）湘潭九华湖德文化公园岩土工程勘察报告4）九华湖德文化公园园桥施工图纸三、满堂支架设计1、材料选用和质量要求钢管规格为φ48×3.0mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831)的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2、支架安装本支架采用普通钢管满堂支架,其结构形式如下：支架采用Φ4.8＊3钢管做支撑的早拆体系，纵横向间距均为@600，步距均为＠1000,在每根立柱上均设一个顶升早拆头；在立柱下边设10cm＊10cm底托,在早拆头上安放150*200mm的木枋,在木方上铺12mm厚的腹模板作为拱的底模板，其侧模为定形腹模板。支架底模铺设后，测放顶板底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。另外，纵横均设置剪刀撑,剪刀撑纵横间距2。4m。支架搭设示意图见附图1:附图13、现场搭设要求1）从桥内侧距侧墙0.35米开始搭设第一排立杆.立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步横杆，扫地杆距立杆底端25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。2)随着架体升高，剪刀撑应同步设置。4、技术要求1)相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内；2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；3)对接扣件的开口应朝上或朝内；4）各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm;5)立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；6）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；7）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。三、满堂支架受力验算1．支架稳定性验算A、模板支架自重标准值1.1kN/m2B、新浇混凝土自重标准值24kN/m2C、钢筋自重标准值1.1kN/m2D、浇筑砼振动时产生的荷载2。0kN/m2E、施工人员及施工料具以及堆放荷载4。0kN/m2F、增加活荷载2。5kN/m2故架管立柱的轴心力为:立柱的稳定验算：或(Q稳定系数）根据钢管采用Φ48*3,钢材采用Φ235,采取纵横杆按600mm间距，步距按1000mm计算。经查钢材的设计强度fc=215N/mm2立杆的长细比:经查表可知：Q=0。947(参考文献钢结构设计）故支撑架满足设计要求，方案可行。2．地基承载力验算单个立柱轴心压力为N=13。42kN，则立柱对地面的压力（考虑预压系数）为:地基表面用C30混凝土进行处理，抗压强度标准值为20。1MPa，满足要求。四、支架预压1．支架预压的目的1）检查支架的安全性，确保施工安全。2)消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。3）测量预压时支架产生的弹性变形，根据其测量结果对满堂架进行预拱度调整。2．预压方案的选择采用砂袋预压方案，砂袋便于吊运、砌码，并且预压完成后砂可以用于砼浇筑施工。3．预压的控制吨位及荷载分级按《公路桥涵施工技术规范》要求，预压系数设定为1.3，即按预压范围内结构砼重量的1.3倍进行预压配重.预压过程中为确保支架受力安全,应按从小到大的顺序逐级加载，加载荷载分级为:0→10%→50%→80%→100%→120％→130％，预压完成后反方向逐级卸载。4．预压设备的准备预压设备根据施工情况，采用砂袋.首先根据预压重量进行备料,砂采用施工所需合格的中粗砂,以便在预压完成后留着他用。砂袋按50、70Kg/袋进行装料。70Kg的砂袋用于底层，50Kg的砂袋用于顶层，便于人工进行加载砌码及卸载装运。砂袋标定重量的目的是为了施工中便于对加载重量进行准确的控制。称量好的砂袋必须采用防水措施,用雨布进行覆盖。5．预压的实施5.1预压施工前布置测量控制点，做好控制点原始数据收集。采用全站仪对控制点进行精确放样，控制点布设在拱脚、1/8L、1/4L、3/8L、拱顶（1/2L）处，每断面三点，分布在桥轴线及拱圈两侧的底模上.控制点布置后用油漆作好明显标识并注意好保护。设置好控制点后用水准仪精确测量控制点高程并做好记录。5.2预压施工中用吊车吊运砂袋至拱架的模板上，模拟拱圈砼的荷载分布情况布载，加载的顺序尽量接近于浇筑砼的顺序，不可随意堆放。为确保支架受力安全，采用逐级加载.砂袋采用人工砌码,注意要在一层砂袋摆放全部完成后才能进行上一层砂袋砌码，保证拱架受力均匀.5.3每级荷载施加完毕停留20min，利用停留的时间进行支架测量和安全观察，并做好测量记录。5。4全部加载后,不可立即卸载，需等待24h至72h后,再逐级卸载。卸载测量并详细记录,卸载的顺序按加载的逆顺序进行.5。5在加载前应对支架、模板进行仔细检查。在加载过程中派专人不间断观察，检查支架的沉降、变化情况，一旦发生异常，立即停止加载,分析原因，及时进行补救处理。5。6拱顶预压施工属于高空作业，因此在加载过程中,要特别注意施工人员人生安全,必须在加载范围四周搭设施工平台，挂防护网.施工人员戴安全帽，挂安全绳。预压全过程专人指挥，严禁违章作业。6．预压成果的运用预压结束后根据预压测量记录对资料进行整理，对相关数据进行分析：加载前各点的标高值与卸载完毕后标高的差值即为支架的非弹性变形量；满载时各点位的标高值与卸载完毕后标高的差值即为支架的弹性变形量。由此可验证按经验式计算的弹性变形和非弹性变形量。现浇支架的超荷预压基本消除了支架非弹性变形.施工中按支架的弹性变形值设置预拱度，根据此预拱度值重新进行模板标高的调整，直至满足设计要求。预压完成后，对拱圈模板高程进行全面测量，并根据测量结果调整模板高程，使之符合规范要求。对支架进行全面仔细检查，松动扣件要拧紧，局部变形较大的部位要进行加固,确保支架在拱圈加载时的变形和位移在控制范围内.32.6m预应力混凝土简支箱梁现浇模板满堂脚手支撑架专项施工方案支撑结构检算书编制：审核：审批：目录一、工程概况及地质水文情况二、专项施工方案总体概况三、方案检算依据及参数(一）、编制依据(二）、检算参数四、检算荷载计算五、结构内力计算及结构计算5。1、计算每排支架分担荷载5。2、计算脚手杆支撑能力5。3、计算横向脚手架的布置根数5。4、计算横向n=14排脚手架的布置间距5.4、地基基础设计5.5、横桥向一次主梁方木（15×15cm）强度验算5。6、验算底模板方木楞（横向二次分配梁）强度六、检算结论七、各项施工注意事项一、工程概况及地质水文情况（一）工程概况新建XX至XX工程，XX特大桥中心里程为DK696+583。29，桥梁全长2032。45m,由铁道第三勘察设计院设计,XX局XX阳枢纽项目经理部负责施工.其中第47号墩～第69号桥台(XX方向台）计22孔32。6m箱梁设计采用支撑架现浇施工工法。桥位位于既有XX山乙线、靠近既有XX上行线XX特大桥，距既有大成桥中心8.74～31.12m。桥墩高度为3ｍ～12ｍ。现浇箱梁为时速160公里客货共线铁路（有碴轨道后张法预应力混凝土双线整孔简支箱梁）,单箱单室横截面，图号为通桥（2014）2132—IV。箱梁长度32.6m,计算跨度为31。5m，斜腹板，桥面宽11.4m，梁高2。582m，翼缘板宽度2。81m,梁底宽5m,除梁端3m范围以外的标准断面为：箱梁顶板厚332mm，底板厚280mm,腹板厚360mm.梁端4。1m范围内为变截面过渡。箱梁混凝土标号设计为C50。跨中24.4m范围内为等直截面，结构如图1.1所示，梁端4。1m范围截面渐变加厚至梁端,梁端横截面如图1.2所示.图1.1、跨中横截面结构简图图1。2、梁端横截面结构简图下部墩台采用直径φ1.0m钢筋混凝土桩基础;钢筋混凝土矩形承台，尺寸顺桥长4.8m、横桥宽10。4m、高2。2m；园端形板式桥墩，墩高3～10m.本方案以较高墩身第50孔为计算对象。第50孔32.6m箱梁下部结构图如图1.3所示。图1.3、XX客专XX阳枢纽第50孔下部结构简图（二）地质水文情况本桥桥址处于既有XX阳至山海关铁路大成站—XX阳枢纽范围内，桥址地层局部地表为第四系全新统人工堆积层（Q4ml）杂填土和填筑土；第四系全新统冲洪积层（Q4al+pl）；黏土、粉质粘土、粉砂、细砂、中砂、粗砂、砾砂、细圆砾土、粗圆砾土。表层人工杂填土4～5m深，基本承载力σo=120～180kPa；以下为粗砂层,厚度在8～12m，基本承载力σo=430kPa。地下水积季节性变化幅度为1.0m~6。0m,水位在地表3～5m以下。二、专项施工方案总体概况本方案支架采用φ48×3.5mm标准扣碗式脚手架（按非标检算），横杆步距1。2m，跨中24m范围立杆纵向布置间距为90cm，梁端范围立杆纵向布置间距逐级加密，立柱横桥向布置间距按箱梁横截面积等分荷载法布置,横桥向布置间距为（2×120+60+30+60+3×120+60+30+60+2×120）cm。32.6m现浇梁满堂脚手架结构设计简图如图2。1所示。φ48×3.5mm标准扣碗式脚手架立柱顺桥向支撑架的布置：在箱梁中部24。4m等截面范围内按90cm间距布置，计27×0.9m=24.3m。梁端部约2。6m范围内，立杆间距逐渐加密,由3×0.6m渐变至2×0。3m，直至桥墩墩边。柱顶一次主梁采用150mm×150mm大方木，横桥向布置，以抵抗脚手架立柱间距不均匀的荷载差异.一次主梁上方布置二次分配梁，采用10×10cm方木楞，顺桥向布置，直接支撑箱梁底模板的竹胶模板。布置间距按箱梁横断面分布荷载大小设置,一般为30cm～45cm,再上直接铺设18mm厚胶板。脚手架立柱上下端采用标准的定型产品——螺旋杆可调顶托和支腿。基础采用20cm厚C20混凝土板式基础.支架顺桥向布置结构如图2.2所示。图2.1、32。6m现浇梁满堂脚手架横桥向布置结构简图支撑架结构高度是按：18mm厚竹胶板+10cm高方木楞(100mm×100mm)+15cm高大方木（150×150mm)+60cm高顶托+支撑架高(n×120cm）+30cm高支撑腿+20cm高砼基础设置。每孔支撑架高度应通过混凝土基础面高度控制，确保顶托（不大于60cm）及支撑腿（不大于30cm）高度不超限。图2.2、32。6m现浇梁满堂脚手架顺桥向布置结构简图支撑架排距设置:中间24.4m范围等截面内，按90cm间距布置；梁端截面加厚段，排距逐渐加密。三、方案检算依据及参数（一）、编制依据1、XX桥通—57，有碴轨道后张预应力混凝土双线整孔简支箱梁施工图；2、XX施桥-229，新建铁路XX至XX阳铁路客运专线XX阳枢纽XX特大桥施工图；3、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203—2008）；4、《铁路桥涵工程施工技术规范》（（TB10203-2002）/（J162-2002));TZ324—2010】；5、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）；6、【JGJ166-2008】《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》；7、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》；8、【GB50017-2003】钢结构设计规范;9、【GB50010—2010】《混凝土结构设计规范》；10、《木结构设计规范》（TB10203-2002）.（二)、检算参数1、钢材弹性模量E=2。05×105MPa；2、Q235钢材抗拉、抗压设计控制强度f=205Mpa，剪切强度fv=125Mpa；3、钢筋混凝土重度rc=26KN/m3；4、结构安全系数K=1。3；5、二次分配梁允许挠度【ω】=L/500；6、恒载系数1。2,活载系数1。4。7、施工人员及机械活载约1。0KN/m2。(参照【JGJ166—2008】规范）。8、模板重量q=2.5KN/m2。竹胶模板、木框架，参考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值。9、φ48×3.5mm钢管，钢管、顶托、底板均采用Q235A钢材，弹性模量E=，抗拉、抗压和抗弯强度f=205Mpa,抗剪强度；φ48×3.5mm钢管力学特征为：截面积A=4.89cm2，惯性矩Ix=Iy=12。15cm4，抵抗矩w=5。078cm3，回转半径i=1。578cm.考虑目前脚手架租赁市场大多非标产品。常见的脚手架规格为φ42×3.0mm钢管，其对应的力学特征为:截面积A=3。7cm2,惯性矩Ix=7.03cm4，回转半径i=1.38cm。四、检算荷载计算4。1、计算箱梁横截面荷载简图箱梁跨中标准横断面如图1。1所示。跨中标准断面面积A=7。28m2，箱梁全宽B=11.4m。4。2、计算支撑架检算荷载1、结构恒载:箱梁结构恒载:q1=rcA=26×7.28=189KN/m；2。模板线荷载:q2=2.5×11。4=29KN/m（按钢模+竹胶模板组合估算）；3、支架结构恒载：q3=0KN/m（按【JGJ166—2008】脚手架规范规定，支架高度不足10m高，可不计支架重量)；4。施工人员及机械活线荷载:q4=1×11。4=12KN/m;5、支架设计计算荷载:q=1.2（q1+q2+q3）+1.4q3=278KN/m；五、结构内力计算及结构计算5.1、计算每排支架分担荷载支撑架顺桥向跨中布置间距b=90cm。每排脚手架分担荷载：Q=bq=250KN。5。2、计算脚手杆支撑能力本方案支撑架最大高度约10m，横桥向宽度12m,不属于高宽比失调的窄支架,不进行高宽比失调折减。用局部承压能力代替整体承载能力。脚手架采用非标准φ42×3。0mm钢管,Q235B钢材。其强度及截面特征如表5.1。表5.1扣碗脚手架强度指标及物理特征P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205（N/mm2）弹性模量2.05×105脚手架钢管截面特征外径（mm）壁厚（mm）截面积(cm2)截面惯性矩（cm4）回转半径（cm）423.03.687.031.38水平杆步距按1.2m设计。横杆与立杆的连接点视为铰接，顶托杆不大于60cm、地脚杆不大于30cm。最大受压段为1。2m，其长细比=87＜100，属于短压杆。折减系数ψ=0。641。则单根支撑柱的允许承载能力为:［R]=ψK1K2fA=27.1KN/根：公式中：K1-重复使用的钢管，折旧系数取0。8；K2—使用变形及安装轴线偏差折减系数,取0.7。5。3、计算横向脚手架的布置根数在纵向布置间距a=90cm的条件下，设横向需要根数为n，则：=12,考虑外侧翼缘板下的支架布置，方案采用n=14排布置。式中：k为安全系数，取1.3.5。4、计算横向n=14排脚手架的布置间距按横断面积等份分配的计算原则布置。5.4。1、计算跨中标准横断面的荷载分布简图跨中标准横断面的面积荷载计算图如图5。1所示.图5.1、箱梁跨中标准横断面荷载分布简图标准横断面面积为A=72792cm2。5。4。2、计算横断面布置间距全断面总计布置14排支撑柱，按平均荷载分配,每根支撑柱分担的荷载面积为：A1=5199cm2。从横截面中心处向外逐一划分每一份A1=5199cm2的位置,再计算每一份面积的重心线。每一根重心线就是理论上的支撑线。再结合脚手架水平横杆碗扣的固定距离进行微调。经过计算—调整—最后确定脚手杆支撑间距为:（2×120+60+30+60+3×120+60+30+60+2×120）cm，脚手架横横截面布置间距如图5。2所示。图5。2脚手架横横截面布置间距计算简图5。4、地基基础设计满堂脚手架采用20cm厚C20混凝土板式基础,砼基础落在自然地面素土上。自然地面素土的基本承载力经碾压后不得低于σo=120Kpa。脚手架支座垫层结构如图5。3所示。图5。3、脚手架支座垫层结构简图每根脚手架立杆分担荷载F1=27.1KN，支架地脚座板平面尺寸为150×150mm（现实非标产品多），压力传递按刚性角45度传递。传到垫层下的接触地基面积为：A=0.55×0.55=0.302m2;传导到垫层下地基上的应力为:=90Kpa,素土地基基本承载能力碾压后达到120kpa，其安全储备系数达到K=1。33.5。5、横桥向一次主梁方木(15×15cm）强度验算5。5。1、方木(15×15cm）物理指标方木采用东北落叶松型材.强度对应于《木结构设计规范》（GB50005-2003)中的TC17木材，木材物理力学性质如表5。2所示。表5.2木材的强度设计值和弹性模量(N/mm2)150×150mm方木的截面惯性矩：=4219cm4，横截面积：A=225cm2。5。5.2、一次方木（15cm×15cm）主梁荷载及结构内力一次方木(15cm×15cm）主梁支撑点与支撑柱对应，横桥向布置，顺桥向间距90cm。横截面荷载极不均匀，每根方木分但总荷载Q=250KN.14个支撑点,属于多次超静定连续梁。经计算（简略了）一次方木（15cm×15cm)主梁承担的最大结构内力：最大剪力：Qmax=18.5KN；最大弯矩:Mmax=3.3KN—m.5。5.3、验算一次主梁方木（15cm×15cm）的强度最大弯曲应力:=5。9Mpa，小于，强度满足要求。最大剪切应力：=0。82Mpa，小于满足要求。5.6、验算底模板方木楞（横向二次分配梁）强度梁底模板支撑方木楞（二次主梁）采用100mm×100mm方木，顺桥向布置,放置在一次方木主梁之上，材质为东北落叶松。5。6。1、计算方木楞的荷载及内力二次分配梁顺桥向布置,属于多等跨超静定连续梁,被支撑的跨度与脚手架的纵向布置距离相等。等跨支撑间距b=90cm，标准方木长度一般4～6m，连续跨度为4~6跨。按全断面受载整体核算，横断面计算荷载q=278KN/m。按多等跨超静定连续梁计算内力，二次分布梁(100mm×100mm方木）的内力计算简图如图5。4所示。图5。4、二次分布梁(100mm×100mm方木）内力计算简图如图5。4所示，（100mm×100mm）方木楞整体的最大剪力Tmax=125.1KN,最大弯矩Mmax=18。8KN—m。二次分布梁方木楞属于多跨超静定连续结构，依据多跨超静定结构三弯矩方程求解列方程为:…………(1）已知条件：L1=L2=……Ln=90cmMn-1=Mn=Mn+1；A=B简化方程（1）得：6LMn=—12An;An==8.44求解：M=-18。8KN—m5.6。2、计算方木楞所需的根数n方木楞采用方木100×100mm，强度采用《木结构设计规范》（GB50005—2003)中的TC17木材，木材物理力学性质如表5。2所示。100×100mm方木的截面惯性矩：=833cm4，横截面积:A=100cm2.由≤；导出:=8.6，考虑满足竹胶板支跨能力,100×100mm方木布置间距不大于45cm，梁底5m宽范围内实际布置不少于12根.公式中：K—为强度安全系数，去1。3;-为木材抗弯强度,查表取17Mpa。5。6。3、验算抗剪强度最大剪切应力:=1。50Mpa，＜=1。7Mpa（查《木结构设计规范》，满足要求。5.6.4、方木楞的间距布置支撑竹胶板部位，按18mm厚竹胶板的支跨能力,100×100mm的方木楞的最大间距不得超过45cm；支撑翼缘板支架部位,按支架支点布置。具体布置如图2。1所示。5。7、竹胶板强度验算：计算过程略。六、检算结论本方案计算荷载取值合理、满足相关施工技术规范要求及符合施工实际情况,结构设计计算过程合理正确、各项验算指标准确有效、满足相关技术规范要求，结构设计满足相关技术规范要求、满足施工安全需要。七、各项施工注意事项为确保施工安全顺利进行,应加强以下施工管理措施：7.1、对混凝土板式基础地基的要求1、承台基坑、低洼水坑等处，必须清淤换填-碾压—夯实.处理后的地基承载力不应低于120Kpa；2、地基处理后碾压铲平，再检测地基承载力。检测指标不应低于120Kpa.再碾压一层5cm厚碎石垫层，最后浇筑20cm厚C20混凝土板式基础.3、基础高于周边地表20cm，基础外围设置截水沟,防止雨水、养生水侵泡垫层基础。7.2、脚手架的安装要求1、为确保顶托不大于60cm及支撑腿不大于30cm的基本要求，根据每孔箱梁高度、地面高度条件,逐孔测绘及计算支撑架搭设高度，设计立杆使用长度规格及混凝土板式基础高程.混凝土板式基础高程不得随便设置。2、脚手架杆件、扣件质量严把进场关。立杆杆件不得有弯曲不顺直、凸凹变形、锈蚀严重、开焊等重量缺陷，立杆直径和壁厚不应低于本方案设计标准，扣件不得有损坏、锁固无效、劈裂等缺陷,支撑底座和顶托螺旋杆应完好。立杆、支撑底座和顶托有质量缺陷的严禁使用，螺旋杆直径不应小于30mm。严禁使用铸铁扣件！3、脚手架立杆摆放位置应对应垫层上弹出的网格墨线交叉点，确保立杆按设计纵横间距布置。4、纵横横杆步距一律按1.2m设置，立杆接头不应放在同一水平面上,应相邻错开布置，接头错开率50%.立杆应按轴心受压构件设置，应采用对接接头。5、在立杆节点处固定的水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15cm。6、纵横立面剪刀撑和水平面剪刀撑是确保支架承载力和支架稳定安全的重要杆件，必须按本设计方案组装,不能缺少和松动无效。支撑架纵横立面斜拉杆或剪刀撑应封闭成环，剪刀撑杆与水平横杆仰角宜为45º~60º，剪刀撑封闭的跨度不宜大于5m，相邻两排剪刀撑之布置间距不宜大于5m。顺桥向立面剪刀撑不少于3列，横桥向立面剪刀撑不少于6排。每层顺桥向横杆，至少有两根与两端桥墩墩身顶进，以保证架体纵向不移动，保证架体稳定性。纵横横杆接头不宜设在同一相邻立杆跨距内,错开率不小于50%。7、水平剪刀撑的设置：架体总高度超过5m支撑架，设置一层水平剪刀撑。水平剪刀撑距离地面的高度不应大于5m。水平剪刀撑应封闭成环，封闭跨度不大于5m，剪刀撑与横杆夹角应为45º~60º.8、扫地杆设置（最下层纵横杆）距离地面高度不宜大于30cm。9、顶托杆的设置：可调托撑螺杆插入立杆内的长度不得小于15cm,顶托伸出最上层横杆高度不宜超过60cm。10、对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；11、支撑腿、立杆、顶托杆、顶托及顶托上一次方木梁，都必须在一条竖直线上，严禁偏心和倾斜状态，立杆的垂直偏差应不大于架高的1／1000,确保立柱上下同轴心;严禁改变脚手架构架结构及其尺寸；脚手架纵横向均应保持垂直，严禁立柱倾斜或连接点松驰.12、上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；13、安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26#铁丝把网眼与杆件绑牢。14、

扣件规格必须与钢管外径相同；15、

螺栓拧紧力矩不应小于50KN•M；16、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。7.3、支架预压要求1、支架搭设完成之后要进行堆载预压，以考验其承载能力和监测其变形情况.2、预压物堆码形状，应接近箱梁横断面荷载形状.并先从横截面中心向两外侧延伸堆码，逐层堆码，逐层测量沉降量,严防不对称堆码造成支架不对称倾斜破坏.7。4、高空作业安全防护要求1、模板支撑架人工上下搭设专用斜梯，斜梯井间与支撑架连接成整体，防止倾覆.踢蹬采用铁板焊制或5cm厚硬木板搭设，上下行人宽度不少于1m，每层设有缓步台阶，缓步台阶宽度应能保证行人交错宽度需要，斜梯外侧采用安全网包裹,预防人员坠落。上下爬梯2、模板支撑架顶上平台外侧满挂安全网，防止作业人员坠落.3、模板支撑架顶上平台外侧及箱梁顶面外侧安全围栏，应搭设牢固，高度不低于1。5m，确保作业人员安全.4、模板支撑架顶上外侧作业平台搭板，应采用至少5cm后硬木板或者铁板、专用脚手板铺设。强度应满足承受施工作业荷载需要。并严格控制探头板，预防倾覆事故。7。5、施工安全作业要求1、严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；2、支架上下作业严禁攀爬脚手架,发现异常情况时，架上人员应立即撤离；3、支架上多余物品、工器具及时清除，严防支架超载压溃，严防物品坠落伤人。4、支架拆除顺序：护栏→脚手板→底模板→小方木梁→大方木梁→顶托→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；严禁野蛮拆卸。5、拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物。6、拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。7、拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走,避免误扶、误靠。8、拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。9、搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守,严禁非操作人员入内。10.禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业。11、搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品。12、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上,严禁悬挂起重设备.13、不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工.7。6、支架防护安全1、脚手架周围设置明显警示标志牌、拦网或围绳，禁止无关人员入内。2、脚手架附近设置专用防火器材，并置于明显处。3、脚手架地面周围设置明显栏杆，防止重型施工车辆撞击.4、支撑架设置接地导电线，预防雷电、施工电气漏电。5、夜间作业应安装足够的照明器材，确保现场施工光线充足。现浇箱梁满堂支架施工方案概述工程概况起止桩号为K8+000-K17+000，全长9公里。A匝道桥第二联采用预应力混凝土现浇连续箱梁（30+40+30m），箱梁顶板宽15m，底板宽11。5m，梁高2.3米，底板厚均为0.25米,腹板厚0.5米,两侧翼缘板悬臂长度为1。75米，桥面横坡2%，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面和梁高均保持不变。箱梁预应力筋采用标准强度fpt=1860mpa的高强低松弛钢绞线，顶底板及腹板为15Φ15。24mm的预应力束，共26束；中横梁为12Φ15。24mm的预应力束，每道梁9束。该联现浇箱梁共有混凝土1250m3，钢筋230吨，钢绞线45。5吨.2、施工方法简介上述桥位区均为农田或耕地，地质条件较差。施工前必须先将桥位地基处理好后，再采用扣件式满堂支架整体现浇施工工艺进行施工，箱梁底模外侧模采用18mm厚竹胶板，内模采用12mm厚胶合板制作而成。总体施工工艺流程图如下：地基处理和满堂支架搭设和预压地基处理先将地基整平填筑50cm厚石渣碾压密实后浇筑一层10cm厚C25混凝土作为支架基础。整段地基的处理宽度比桥面总宽度每侧各宽出一米，为避免地基受水浸泡,在基础两侧开挖30＊30cm的排水沟，排水沟应保证排水顺畅渠贯通,以利于水流及时排出。支架搭设在地基处理好后按照箱梁的轮廓线逐条放出箱梁的翼板、底板边线，然后按照此线形进行支架的搭设，支架采用扣件式满堂脚手架，其结构形式如下；纵桥向立杆间距为90cm横桥向立杆间距除箱梁腹板及中、端横梁所对应的位置间距45cm布置外其余均按90cm间距布置（详见《现浇箱梁支架布置图》，在高度方向每间隔1。2m设置一排纵横向联接钢管使所有立杆联成一体，为确保支架的整体稳定性,纵横向立杆每间隔3排各设置一道剪刀撑。支架顶面高度一般控制在底板以下30-50cm的范围内，然后在钢管上口安装可调节顶托,可调顶托的调节范围为0—30cm，主要作用是调整底板标高和便于拆除底模.钢管支架搭设好后,在可调节顶托上铺设10＊15cm木方，箱体底板部分木方按横桥向布置,木方长4m间距为0。9m;(在中、端横梁位置间距为0。45cm),翼缘板部分木方按纵桥向布置,木方长4m间距0.9m；然后在10*15cm的木方上面铺设10＊10cm的木方,两层木方用铁钉固定，木方铺设间距为:在箱梁腹板所对应的位置按20cm布置，底板其余位置按30cm布置。最后在上面铺设18mm厚竹胶板作为箱梁底模。支架预压底模安装完成后要对支架进行预压。支架预压的目的：(1)检查支架的安全性，确保施工安全.(2）消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.1倍。本方案采用砂袋加水分段预压法进行预压：施工前预先将砂袋装好。每一段预压长短根据桥的单跨长度来控制，本标段A匝道桥第二联和吼山分离桥现浇段配跨为30+40+30m,故其预压长度分别为30m、40m、30m，A匝道桥第三联每二十米为1预压段。根据箱梁横截面特性，A匝道桥第二联和吼山分离桥现浇段在箱梁腹板对应位置堆载1。5m宽、2。3m高的砂袋，在箱梁中、端横梁对应位置堆载3m宽,2。5m高的砂袋，然后在砂袋所围城的箱内铺上不透水油布用水泵加水进行预压，水位高2m.A匝道桥第三联在箱梁腹板对应位置堆载1.2m宽、1。8m高的砂袋，在箱梁中，端横梁对应位置堆载3m宽、1.8m高的砂袋，然后在砂袋所围城的箱内铺上不透水油布用水泵加水进行预压，水位高1.7m.。在两侧翼缘板所对应的位置，直接用砂袋进行堆载预压，高度从0.8-0。3m由根部至边缘渐变加载。为了解支架沉降情况,在预压之前测出各测量控制点高程，测量控制点按顺桥向每5m布置一排，每排4点。在加载50％和100%后均要复测各控制点高程，加载100%预压荷载并持荷24小时后再次复测各控制点高程如果加载100％后所测数据与24小时后所测数据变化很小时表明地基及支架已基本沉降到位,可用水管卸水否则还需持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水时通过水管将水排至水沟中或桥位区外，以免影响处理好的地基承载力，卸水完成后将砂袋移至下一跨,卸水完成后，要再次复测各控制点高程,以便得出支架和地基的弹性变形量(等于卸水后标高减去持荷后所测标高）用总沉降量，及支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（及塑性变形)量.预压完成后根据预压成果通过可调节顶托调整底板的标高。支架受力验算（1）、底模板下次梁（10＊10cm木方）验算：底模下脚手架立杆的纵桥向间距为0.9m，横桥向间距根据箱梁对应位置分别设为0.45m、0.9m，顶托上10*15cm木方横梁按横桥向布置,间距90cm；10*10cm木方次梁按纵桥向布置间距30cm和20cm。因此计算跨径为0.9米，按简支梁受力考虑，分别验算腹板对应位置和底板中间位置的刚度、挠度：a、腹板对应位置间距为20cm的木方受力验算底模处砼箱梁荷载：P1=2.3＊25=57。5KN/m2(按2.3米砼厚度计算)，模板荷载：P2=200kg/m2=2.0KN/m2，设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2。5KN/m2，砼浇筑冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2。0KN/m2则有P=（P1+P2+P3+P4）=64KN/m2，W=bh2/6=10＊10＊10/6=166。7cm3由梁正应力计算公式：σ=qL2/8w=(64*0.2）*1000*0。9＊0。9/（8*166。7*10。6)=7.78Mpa<［σ]=10Mpa;由矩形梁弯曲剪应力计算公式：T=3q/2a=3＊（64＊0.2)＊103＊(0。9/2）/(2*10*10*10-4）=0.86Mpa〈[σ]=2Mpa(参考一般木质)；由矩形简支梁挠度计算公式:弹性模量E=1。0＊104Mpa；I=bh3/12=833。3cm4强度满足要求；fmax=5qL4/384ei=5＊（64＊0。2)*103*0.94/（384*833。3)＊10—8*1。0*1010）=1。312＊10—3m=1.312mm〈[f]=2.25mm（［f]=L/400)刚度满足要求。b、底板下间距为30cm的木方受力验算，中间底板位置砼厚度为0.25-0。5m之间，按0。5米进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木方间距0。3cm,则有：底模处砼箱梁荷载：p1=0.5*25=12。5KN/m2(按0.5米砼厚度计算),内模支撑和模板荷载：P2=200kg/m2=4.0KN/m2，设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2。5KN/m2，砼浇筑冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2.0KN/m2则有P=（P1+P2+P3+P4)=21KN/m2，q=21。0＊0.3=6。3kn/m表明底板下间距为0。3米的木方受力比腹板对应位置间距为0。2米的木方所受的力小，所以底板下间距为0。3米的木方受力安全。以上各数据均未考虑模板强度影响，若考虑模板刚度作用和三跨连续梁,则以上各实际值应小于此计算值。（2）、底模下主横梁（10＊15cm）验算：脚手架立杆的纵向间距为0.9米，横向间距0。9和0。45米，10*15cm木方主横梁按横桥向布置，间距0.9米。因此计算跨径为0.9米和0.45米,为简化计算按简支梁受力考虑,实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算腹板对应位置即可：平均荷载大小为q=64＊0.9=57。6kn/m,w=bh2/6=10*15*15/6=375cm3i=bh3/12=10*153由梁正应力计算公式得:σw=Mmax/w=1.458*106/(375＊103)=3.888Mpa<［σw］=10mpa挠度计算按简支梁考虑，得:弹性模量e=1。0＊104mpa；fmax=5qL4/384ei=5＊57。6＊103＊0.454＊109/（384*1.0*104＊2812.5＊104）=0。109mm〈[f］=2。25mm(［f］=L/400）.（3）、立杆强度验算：脚手架（Φ48＊3。5）立杆的纵向间距0.9米，横向间距0.9米和刚度满足要求。满足要求;0。45米,因此单根立杆承受区域为底板0。9m＊0。9m或0.45m*0。45m箱梁均布荷载,由10＊15cm木方主横梁集中传至杆顶。根据受力分析不难发现腹板对应间距为0.45米*0.9米立杆受力比其余位置间距为0。9＊0.9米的立杆受力大，故以腹板下的间距为0.45＊0.9米立杆作为受力验算杆件。则有P=64KN/m2由于大横杆步距1。2米，长细比为λ=L/i=1200/15。78=76，可得φ=0.744,则有：[N］=φA［σ］=0。744*489*215=78.22KN而Nmax=p*a=64＊0.45＊0。9=25.92kn可见［N］〉Nmax，抗压强度满足要求.另有压杆弹性变形计算公式得(按最大高度9米计算)△L=NL/EA=25.92＊103＊9*103/2。1＊105*4.89＊102=3.171mm压缩变形很小，箱梁砼1250m3,自重约3125T，按上述间距布置支架,则每联箱梁下共有2398根立杆,可承受7913T荷载（每根杆约可承受33kN），比值为7913/3125=2.53，完全满足施工要求，经计算,本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程略。(4）、地基容许承载力验算：根据地质资料可知，该桥桥轴线上地质土质基本为淤泥、淤泥质粉质粘土、粘土，地基承载力在50—100kpa，故有部分路段的地基承载力满足不了要求，出于安全考虑，需对地基进行加固处理.处理方法是:①对于淤泥层厚度小于3m的，查表将直接采用石渣换填，分层碾压密实;②对于淤泥层厚度大于3m的，则采用打木桩等方法对地基进行加固直至满足施工要求.三、模板工程为保证现浇箱梁的外观和砼表面的光洁度、平整度和线形，加快施工进度，本工程箱梁底模和外侧模采用竹胶板，箱体内侧模和底板模板采用胶合板.1、底模、外侧模板：为确保砼外观美观，箱梁底模、外侧模采用竹胶板，竹胶板存放时不得与地面直接接触,底部要用方木架空、放平，顶面要覆盖，防止日晒雨淋,以免模板翘曲变形。箱梁底板铺设应根据箱梁的线形及宽度挂线铺设，并应与板底木方用铁定固定牢固。对曲线段应以拆线代替弧线，要求模板拼缝严密，线条顺畅，相邻模板高差符合规范要求.2、内模：箱梁内模采用胶合板。因本箱梁砼分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，第二次浇筑顶板和翼缘板，故其内模分两次施工。待底板、腹板钢筋绑扎完成后，先安装内侧模和端、中横梁模板，模板背面竖向用5*10cm木方进行固定，横向用10＊10cm的木方进行固定,安装好的模板经检查合格后即可浇筑底板、腹板砼。对于箱梁顶板底模，先采用φ48＊3.5脚手架在箱体内搭设支架,支架要求纵横向联接牢固，每间隔一排要设置剪力撑，以增加支架的整体稳定性，防止内模胀模。支架搭设完成后，即可铺设木方和模板，木方采用5*10cm，间距30cm,模板安装时，要控制好平整度和标高、倒角的尺寸，以及模板之间的拼缝、接缝，防止漏浆。为便于拆模，每一跨箱梁顶板上预留两个120纵向*100横向的人孔,分布在1/3～1/4处.四、钢筋加工及制作绑扎前在底板上按图纸尺寸画出钢筋间距，使钢筋排放正确，Ⅱ级钢筋采用502-507焊条焊接，接头先折成15度角，焊缝要饱满、无气孔，焊渣要清理干净。因本箱梁分两次施工，待底板、腹板砼浇好后，再绑扎顶板、防撞护栏、伸缩缝钢筋，然后再浇筑顶板砼。五、混凝土工程1、施工前的准备工作：对支架、模板、钢筋、预埋件进行检查，模板内的杂物、积水和钢筋上的油污应清理干净，模板如有缝隙应填塞严密；砼拌和浇筑设备必须充足、完好；各种人员到位。2、砼施工：砼配合比计量要准确,拌合要集中、均匀，拌和时间不少于90秒，坍落度12±2cm，采用30～50mm插入式振捣器，顶板用平板振动器配合，其移动间距不应超过振动器作业半径的1。5倍，与侧模保持10cm的距离，应插入下层砼5～10cm,砼密实的标志是砼停止下沉，不再冒气泡、表面呈平坦、泛浆。浇筑层的厚度要求不大于50cm.先浇筑底板和腹板，具体到腹板和翼板交接的倒角处.纵向分段，横向分层，由每联的一端向另一端台阶状循环推进，砼浇筑应保持其连续性，即在上循环砼初凝前进行下一循环砼浇筑作业。浇筑的施工面与水平面呈30～40度夹角全截面向前推进。顶板浇筑，先用插入式振捣器或平板振捣器振实,然后用振动梁大面积复振找平，必要时，再由人工用铝合金刮平拉毛。3、土工布洒水养生不少于7天,4、预应力筋张拉压浆，当砼强度达到设计的90%后，安排张拉工作，张拉程序是:初应力（划线作标记）σcon（持荷2min、锚固)（1）、张拉要点:避免张拉时构件截面呈过大的受力偏心状态，因使张拉的合力线处在受压区内,边缘不产生拉应力;