贵州框剪结构会展中心外脚手架施工方案悬挑脚手架m

C1会议中心外脚手架施工方案目录HYPERLINK\l"_Toc247469199"第一节外脚手架搭设、拆除方案编制说明及编制依据1HYPERLINK\l"_Toc247469200"1、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc247469201"2、编制意义1HYPERLINK\l"_Toc247469202"第二节工程概况1HYPERLINK\l"_Toc247469203"1、建筑平面位置示意图：2HYPERLINK\l"_Toc247469204"2、工程简介2HYPERLINK\l"_Toc247469205"第三节外脚手架方案的选择3HYPERLINK\l"_Toc247469206"第四节施工部署3HYPERLINK\l"_Toc247469207"1、施工目标3HYPERLINK\l"_Toc247469208"2、施工管理机构4HYPERLINK\l"_Toc247469209"4、施工准备4HYPERLINK\l"_Toc247469210"5、材料要求5HYPERLINK\l"_Toc247469211"第五节脚手架搭设参数及构造要求6HYPERLINK\l"_Toc247469212"1、落地式钢管脚手架搭设参数6HYPERLINK\l"_Toc247469213"2、工字钢悬挑架搭设参数7HYPERLINK\l"_Toc247469214"3、构造要求及措施11HYPERLINK\l"_Toc247469215"4、安全防护措施15HYPERLINK\l"_Toc247469216"第六节脚手架搭设及拆除施工工艺16HYPERLINK\l"_Toc247469217"1、脚手架搭设施工工艺16HYPERLINK\l"_Toc247469218"2、脚手架拆除施工工艺18HYPERLINK\l"_Toc247469219"第七节劳动力及材料、机具配备19HYPERLINK\l"_Toc247469220"1、劳动力配备19HYPERLINK\l"_Toc247469221"2、材料配备19HYPERLINK\l"_Toc247469222"3、机具配备19HYPERLINK\l"_Toc247469223"第八节质量保证体系19HYPERLINK\l"_Toc247469224"1、构配件允许偏差19HYPERLINK\l"_Toc247469225"2、脚手架搭设的允许偏差和检验方法19HYPERLINK\l"_Toc247469226"3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准20HYPERLINK\l"_Toc247469227"第九节安全施工技术措施20HYPERLINK\l"_Toc247469228"1、材质及其使用的安全技术措施20HYPERLINK\l"_Toc247469229"2、脚手架搭设的安全技术措施21HYPERLINK\l"_Toc247469230"3、脚手架上施工作业的安全技术措施21HYPERLINK\l"_Toc247469231"4、脚手架拆除的安全技术措施21HYPERLINK\l"_Toc247469232"5、文明施工要求22HYPERLINK\l"_Toc247469233"第十节、外脚手架搭设平面图23HYPERLINK\l"_Toc247469234"第十一节、稳定承载计算24HYPERLINK\l"_Toc247469235"1、工字钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书24HYPERLINK\l"_Toc247469236"2、落地式扣件钢管脚手架计算书34XX国际会议展览中心C1会议中心外脚手架施工方案第一节外脚手架搭设、拆除方案编制说明及编制依据1、编制依据根据XX国际会议展览中心-C1会议中心的结构和建筑特点，为保证外脚手架搭设的施工安全，确保施工质量，同时指导外脚手架的搭设和拆除，又达到节约成本的目的，特制定此外脚手架方案，具体编制依据如下：（1）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；（2）建筑施工手册（第三版）；（3）建筑施工计算手册（2001年7月第一版）；（4）建筑安全检查评分标准（JGJ59-99）；（5）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、J84-2001）；（6）建筑施工高处作业安全技术规范；（8）XX国际会议展览中心结构、建筑设计图纸等有关资料。2、编制意义XX凯悦酒店地上4层，建筑高度27m，为保证结构的施工安全，确保主体顺利封顶，特制定外脚手架专项方案，以便指导施工。第二节工程概况工程名称工程地点建设单位监理单位地勘单位设计单位施工单位结构类型框架结构建筑层数地下2层，地上4层1、建筑平面位置示意图：2、工程简介XX国际会议展览中心项目是由XX城投集团XX国际会议展览中心有限公司投资兴建的大型会议展览中心项目，由深圳市博艺建筑工程设计有限公司设计、中国建筑第四工程局总承包施工，工程总占地面积51.80ha，总建筑面积979357m2，总停车位4777辆，其集国际展览中心、国际生态会议中心、五星级酒店、观光大楼、集中商业街、风情商业街、soho办公楼等相关配套设施为一体的特大型展览中心，为全国同类型展览项目一次性开发面积最大的工程，为省重点工程，工程质量确保“黄果树”杯，争创鲁班奖，创省安全样板工地。其中c1会议中心地下室两层，地上共四层，地上建筑总高度为27.0m，建筑总面积为6.45万㎡。地下室埋深1.3～13.1m，结构形式为钢筋混凝土结构，结构体系为框架-剪力墙结构。结构形式为钢筋混凝土结构，结构体系为框架-剪力墙结构，设计±0.00高程为1303.50m。拟建场地占地平面近似呈正方形；南北向长145.00m，东西向宽115.5m。结构楼层标高结构层高情况一览表层号标高H（m）层高（m）地下二层-11.2005.100地下一层-6.1006.0501层-0.0508.0002层7.9506.0003层13.9506.0004层19.9507.050屋面层25～27.00第三节外脚手架方案的选择结合现场实际情况，及建筑物外观造型特点，本着安全、经济、合理的原则，且考虑地下室施工结束、模板拆除、砼养护、防水层施工需一定时间，在此期间上部结构需要连续施工，尤其是地下室侧墙外需进行土方回填，故外脚手架搭设需分段进行，根据现场的特定条件，确定如下外脚手架搭设方案：由于建筑物东面及北面土质多为回填土，加上基坑边离建筑边线很近，此部位如落地式钢管落地脚手架难以满足架体对持力层要求，加上会议中心为省样板工地要求，对整个外架外观整体美观要求很高（东面为主立面），故建筑物东面、北面1～7轴区域首层以上采用工字钢悬挑架，悬挑架搭设高度约25m。该区域首层以下仍采用落地式钢管脚手架，搭设高度约13m，具体搭设位置详见后附外脚手架搭设平面示意图。因会议中心造型新颖，其在南面首层～屋面（6～14）×（A～B）轴间、北面（9～10）轴、（13～14）轴之间设计有斜梁板，其外架搭设详见斜梁板外脚手架搭设示意图。其他部位外架采用落地式钢管脚手架，直接坐落到楼板面或地下室外墙土层上（西面土质较好，架体基层施工后可满足要求）。同时根据每层建筑平面特点，地下二层施工完成后拆除8×（M～D）轴外架，首层结构完成后拆除（B～P）×（1～5）轴外架。其余部位的二层以下外脚手架作为今后装修外架直接往上搭设。具体搭设位置详见后附外脚手架搭设平面示意图。第四节施工部署1、施工目标工程名称项目管理目目标XX国际会议展览览中心工程CC1会议中心外脚脚手架工程质量确保外脚手架工程程质量一次验验收合格率100%，达达省安全文明明样板工地要要求。工期预期完成约定工期期目标安全文明生产杜绝重大安全事故故发生，轻伤伤发生率保证证在2‰以下环境管理确保各种污染达到到排放标准要要求2、施工管理机构脚手架涉及到施工安全和施工进度，必须引起重视，外架搭设、拆除的管理机构如下：（1）项目经理作为第一责任人负责统筹安排，协调劳动力和材料等，保证施工的顺利有序进行。（2）技术负责人负责编制和组织脚手架搭设、拆除的技术方案，以及对工长、班组长进行方案技术交底，确保技术安全，所有外架操作工必须持上岗证并考核合格后方可上岗。（3）工长具体负责对脚手架搭设、拆除班组进行质量、安全文明、技术交底，在搭设和拆除过程中指导和监督、做好外架各种安全防范措施。（4）安全员负责监督日常的搭设检查和脚手架巡查工作，保证脚手架的使用安全。组织机构如下图所示：4、施工准备脚手架搭设前，应做好以下准备工作：项目部施工员应熟悉图纸，了解建筑物立面构造情况，按专项施工方案的要求，向架子作业班人员和使用人员进行安全技术交底。施工前必须对进场的钢管、扣件、脚手片、密目安全网、型钢材料进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种规格分类，堆放整齐，堆放场地不得有积水。清除地面杂物，平整场地，排水畅通。杆件落地处应按要求放置垫块。5、材料要求（1）钢管1）新钢管的检查应符合下列规定：钢管应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T288)的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定：钢管必须涂防锈漆;立杆、横杆喷涂黄色油漆，阳角立杆、剪刀撑喷涂红白相间油漆。表4.1钢管、钢脚手板材料尺寸允许偏差表序号项目允许偏差Δ（mmm）检查工具1焊接钢管尺寸外径-0.5游标卡尺壁厚-0.52钢管两端面切斜偏偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深深度≤0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部部弯曲l≤1.5m≤5立杆钢管弯曲3m＜l≤4m≤124m＜l≤6.55m≤20水平杆，斜杆的钢钢管弯曲l≤6.5m≤30钢板尺5冲压脚手板板挠曲曲l≤4m≤12板面扭曲（任一角翘起）≤52）旧钢管的检查应符合下列要求表面锈蚀深度应符合上表4.1第3项的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用；钢管弯曲变形应符合表4.1第4项的规定；钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的高频焊接钢管。严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用；为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。（2）扣件扣件应采用可锻铸铁制作的保件，其质量符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。（3）脚手板竹笆片脚手板采用1.5m×1.0m规格，竹笆片与钢管连接应用镀锌铅丝箍绕2～3圈，凡竹条散落、折断较多、尺寸不符合要求的均不得使用。（4）安全网采用密目安全网（绿色），安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。第五节脚手架搭设参数及构造要求1、落地式钢管脚手架搭设参数落地脚手架搭设高度最高约27m，搭设尺寸为：纵向立杆间距1.5m，横向立杆间距1.05m，横杆步距1.8m，内排架距墙体0.4m；钢管类型为Ø48×3.5，外挂密目阻燃安全网，连墙件与框架柱（剪力墙）、梁相连接。地下室墙体外侧脚手架搭设图如下：图1地下室墙体外侧脚手架平面图图2脚手架A-A剖面2、工字钢悬挑架搭设参数会议中心东面、北面1～7轴区域首层以上采用工字钢悬挑架，悬挑架搭设高度约25m，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，步距1.80米。采用的钢管类型为：Φ48×3.5mm（计算时按壁厚3.0mm计算）。框架柱之间距离9米，连墙件按2步3跨计算，竖向间距3.60米，水平间距4.5米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用I18a工字钢，其建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑工字钢采用钢丝绳与建筑物拉结，与预留钢筋吊环连接，最外面支点距离建筑物1.30m，钢丝绳选用6×19+1，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14mm。吊环尺寸及位置详见附图，钢丝绳端部设绳卡固定，并设安全网。为确保架体受力安全，在三层采用钢丝绳对每立杆节点进行逐根卸载，钢丝绳采用钢丝绳选用6×19+1，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14mm。3、构造要求及措施（1）地基处理本工程沿建筑物外围搭设的落地式钢管脚手架基础土层表面均采用C15素混凝土垫层硬化，厚度100mm。垫层上、脚手架立杆底部设置垫板，厚度不小于50mm，布设平稳，不得悬空。脚手架立杆外设置环通的排水沟，并设置集水井。（2）立杆落地脚手架采用双排单立杆。立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开距离不小于50cm，各接头中心距主节点（立杆与纵向水平杆相交处）距离不大于60cm。立杆与立杆采用对接扣件连接，接头位置距离主节点不超过1/3步距。落地脚手架立杆底部设置垫板，厚度不小于50mm。（3）纵向水平杆纵向水平杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，其长度大于三跨，同一步纵向水平杆四周交圈。脚手架立杆横距1m宽度范围内共设置4根纵向水平杆，两侧的纵向水平杆直接用扣件连接到立杆，中间的纵向水平杆均匀布置。纵向水平杆采用对接扣件连接，接头交错布置，接头不在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于50cm，各接头与立杆距离不大于50cm。（4）小横杆每根立杆与纵向水平杆相交连接处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点距离不大于15cm，小横杆间距应与立杆纵距相同，根据作业层脚手板搭设需要，在两纵向水平杆之间等距离设置2根横杆。小横杆伸出外排纵向水平杆边缘距离为15cm，伸出里排纵向水平杆25cm，距结构外边缘15cm。上、下小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。（5）纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方用直角扣件固定在立杆上，立杆底座存在高差处，将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。（6）剪刀撑本脚手架斜撑采用纵向剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每5步6跨设置一道，斜杆与地面夹角在45º～60º之间，斜杆相交点处于同一条直线上，沿架高连续布置，相交的两根剪刀撑一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，并在中间增加2～4个扣结点，所有固定点距主节点距离不大于15cm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm以内。剪刀撑的杆件连接采用搭结，搭结长度不小于1m，并用至少2个旋转扣件固定，端部扣件距杆端净距离不小于10cm。局部脚手架与其他部位脚手架错层处在脚手架里外排立杆之间上下连续布置横向斜撑，在同节内，由底层至顶层呈“Z”字型，斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。脚手架剪刀撑外立面图剪刀撑斜杆连接节点详图（7）脚手板采用竹笆片脚手板，长1.5m，宽1.0m，每个作业层上满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。竹笆片设置在4根横向水平杆上，四角用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定牢固，防止颠覆。竹笆脚手板铺设时，应平铺、满铺、铺稳，按主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，接缝处对接平铺，靠墙一侧脚手板离墙距离不大于15cm，拐角处两个方向的竹笆脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。（8）连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6m（两步架高），水平间距4.2m，连墙杆与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件，在结构每一外框架柱处沿一组双杆箍柱式拉杆，与框架柱拉结，在楼板上两框架柱间距结构外皮0.4m处，预埋φ48×3mm钢管，钢管与脚手架立杆可靠拉结。详见下图。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置，与架体和结构面垂直，并尽量靠近主节点（与主节点距离不大于30cm），连墙杆伸出扣件的距离大于10cm，底部第一根纵向水平杆开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。连墙杆连接均采用双扣件。（9）防护设施脚手架满挂全封闭式密目安全网，密目安全网规格1.8m×6.0m，用直径1.2mm的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆外立杆内侧，作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设置两道防护栏杆，底部侧面设置18cm高的挡脚板。悬挑脚手架悬挑梁所在层脚手架底部采用胶合板全部封闭。为防止高空坠落，保持外架立面整体美观，防砸棚应处于同一高度，拟定在三层搭设安全防护防砸棚。安全防砸棚做法如下：a、安全斜档防护棚采用Φ48×3.5钢管搭设，在二层板面搭设；b、挑出杆长度6000，间距4500，挑出外架3000；c、挑出杆上设置三道水平杆，水平杆间距1500，挡板水平铺设竹笆脚手板，上盖一道密目安全网；d、拉杆长度3000，间距4500；f、挡板周边通长设置，所有防护棚应齐平设置；（10）脚手架出入口构造落地脚手架搭设之字形人行斜道。共设三个，位置现场定，斜道宽度1m，坡度不超过1:3，拐弯处设置平台，宽度不小于1m。斜道两侧及平台外围设置1.2m高栏杆及180mm高挡脚板。采用钢管搭接，见图，人形斜道出入口处搭设防护篷，构造详见附图。踏步梯构造示意图踏步梯效果图4、安全防护措施（1）电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.8m高的开启式防护门。防护门边框采用L30×30×3角钢，边框内焊接镀锌网片。防护门上刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用钢管、模板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井不得作为垂直运输的通道，不得倾倒垃圾。（2）结构临边防护措施在结构四周边线以内50cm处设置全封闭式的护身栏杆，使用φ48×3.0钢管，其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长纵向水平杆，每隔一根立杆设一道三脚撑。钢管护身栏杆上刷红白间隔的油漆，并挂醒目标志牌，护身栏杆挂密目安全网，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。（3）楼梯间防护措施楼梯的侧边用钢管管搭设安全防防护，钢管立立管从楼梯井井内搭设，侧侧边沿楼梯坡坡度方向设一一道1.2mm高的护身栏栏杆，侧边底底部设18ccm高踢脚板板。（4）避雷避电措施脚手架采用接地线线与建筑物楼楼层内避雷系系统练成一体体。接地线采采用40×4镀锌扁铁，将将立杆与整个个建筑物楼内内避雷系统连连成一体，连连接应保证接接触牢靠。接接地线与建筑筑物楼层内避避雷系统的设设置按脚手架架的长度不超超过50m设置一一个，位置设设置在施工人人员不经常走走到的地方，以以避免跨步电电压的危害，并并防止接地线线遭机械伤害害，同时注意意检查与其他他金属物或电电缆之间的安安全距离（一一般不小于33m），避免免发生击穿事事故。接地线线与建筑物楼楼层内避雷系系统采用焊接接，焊接长度度应大于2倍的扁钢宽宽度。焊接完完成后用接地地电阻测试仪仪测定电阻，要要求冲击电阻阻不大于10Ω。第六节脚手架架搭设及拆除除施工工艺1、脚手架搭设施工工工艺（1）脚手架搭设流程见见下页流程图图（2）搭设之前，必须检检查现场的杆杆件及配件，禁禁止使用规格格质量不符合合要求的杆配配件。（3）脚手架外排必须用用安全网全部部封闭，保证证安全，安全全网用专用系系绳绑扎牢固固。（4）脚手架搭设时，每每阶段搭设完完后要高出施施工层15000mm，其其顶部应高出出屋面板15500mm。（5）脚手架的搭设作业业，必须在统统一指挥下，按按照以下程序序规定执行：：1）按照施工设计放放线，铺垫板板、标定立杆杆位置。2）周边脚手架应从从一个角部开开始，并向两两边延伸交圈圈搭设。3）应按定位依次竖竖起立杆，将将立杆与纵横横扫地杆连接接固定，然后后装设第一步步的纵向和横横向水平杆，随随时校正立杆杆垂直度后予予以固定，并并按此要求继继续向上搭设设。4）剪刀撑、斜杆等等整体拉接杆杆件应随搭设设的架子一起起设置。设设置连墙杆接立杆加设剪刀撑设置纵向扫地杆逐根排放立杆，并与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步小横杆（与各立杆扣牢）安装第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆第三、四步小横杆和大横杆按方案要求的立杆间距排放底座沿建筑外周边搭设立杆（从转角处）铺设脚手板（绑扎护身栏杆和挡脚板）挂安全网脚手架搭设流程图图2、脚手架拆除施工工工艺脚手架拆除应严格格遵守由上而而下、先搭后后拆的原则，即即先拆拉杆、脚脚手板、剪刀刀撑、斜撑，后后拆小横杆、纵纵向水平杆、立立杆、悬挑梁梁等，一般的的拆除顺序为为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→纵向水平杆→立杆等。不得分立面拆除或或在上下两步步同时进行拆拆除。做到一一步一清、一一杆一清。拆拆立杆时，要要先抱住立杆杆再拆开最后后两个扣件。拆拆除纵向水平平杆、斜撑、剪剪刀撑时，应应先拆除中间间扣件，然后后托住中间，再再解端头扣。所所有连墙杆等等必须随脚手手架拆除同时时下降，严禁禁将连墙件整整层或数层拆拆除后再拆除除脚手架，分分段拆除高差差不大于2步，如高差差大于2步，应先增增设连墙件加加固。拆除脚脚手架时，不不得破坏脚手手架的稳定性性，拆除连墙墙杆前，设置置临时支撑防防止架体变形形，拆除立杆杆等时，防止止架体失稳。当当脚手架拆至至下部最后一一根长钢管的的高度（6mm左右）时，应应先在适当位位置搭设临时时抛撑加固，然然后拆除连墙墙件。安安全网护身栏挡脚板脚手板大横杆小横杆立杆连墙件纵向支撑脚手架拆除流程图图第七节劳动力及及材料、机具具配备1、劳动力配备架子工30人，负负责架子搭设设及拆除，按按实际情况调调整人数，并并提前做好安安排。测量放线工2人，负负责对脚手架架垂直度的控控制。2、材料配备根据现场施工进度度，外脚手架架钢管、扣件件、安全网、踢踢脚板需提前前一周做好材材料进场计划划，同时材料料要求提前进进场，以不误误工期。按照照部署要求，经经计算，共需需要钢管用量量1449吨，扣件达达到26000个。3、机具配备架子扳手40把，用用于脚手架搭搭设和拆除，力力矩扳手2把，用于检检查脚手架扣扣件拧紧力是是否达到要求求。第八节质量保证证体系1、构配件允许偏差差见本方案第4节材材料要求部分分。2、脚手架搭设的允允许偏差和检检验方法见表8.1。表8.1脚手架架搭设允许偏偏差表项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动2立杆垂直度最后验收垂直度±100经纬仪或线锤、钢卷尺下列脚手架允许水水平偏差搭设中检查偏差的的高度（m）允许水平偏差H＝10H＝20±7±50其他高度按插值法法计算3间距步距纵距横距±20±50±20钢卷尺4纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水水平杆高差±105双排脚手架横向水水平杆外伸长长度偏差外伸500mm－50钢卷尺3、扣件拧紧抽样检检查数目及质质量判定标准准见表8.2。表8.2扣件拧拧紧样检查数数量及质量判判定标准表项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横横）水平杆或或剪刀撑的扣扣件，接长立立杆、纵向水水平杆或剪刀刀撑的扣件1201～320005052连接横向水平杆与与纵向水平杆杆的扣件（非非主节点）1201～320005010第九节安全施工工技术措施1、材质及其使用的的安全技术措措施扣件的紧固程度440～50Nm，不大于65Nm，对接扣件件的抗拉承载载力为3kN。扣件上螺螺栓保持适当当的拧紧程度度。对接扣件件安装时其开开口应向内，以以防雨水进入入，直角扣件件安装时开口口不得向下，以以保证安全。各杆件端头伸出扣扣件盖板边缘缘的长度不应应小于1000mm。钢管有严重锈蚀、压压扁或裂纹的的不得使用。禁止使用有脆裂、变变形、滑丝等等现象的扣件件。外脚手架严禁使用用竹、木脚手手或钢竹、钢钢木混搭，禁禁止扣件、绳绳索、铁丝、塑塑料等混用。严禁使用非48mmm外径的钢钢管。2、脚手架搭设的安安全技术措施施搭设过程中，划出出工作标志区区，禁止行人人进入改区域域，统一指挥挥、上下呼应应、动作协调调，严禁在无无人指挥时作作业。当解开开与他人有关关的结扣时，必必须告知对方方，并得到对对方允许，防防止坠落伤人人。开始搭设立杆时，每每隔6跨设置一根根抛撑，直至至连墙件安装装稳定后，方方可根据情况况拆除。脚手架及时与结构构拉结或采用用临时支撑，确确保搭设过程程安全，未完完成脚手架在在每天收工前前进行检查，确确保架子稳定定。脚手架必须配合施施工进度进行行搭设，一次次搭设高度不不得超过相邻邻连墙件以上上两步。脚手架搭设过程中中，应由安全全员、架子班班长等进行检检查、验收和和签证。每两两步验收一次次，达到设计计施工要求并并验收合格后后挂合格牌。3、脚手架上施工作作业的安全技技术措施结构外脚手架每搭搭设完毕一层层，由项目部部安全员验收收，验收合格格后方可使用用。任何个人人、班组长，未未经同意，不不得任意拆除除脚手架部件件。严格控制施工荷载载，竹笆片脚脚手板上不得得集中堆放材材料等，施工工荷载不得大大于3kN/mm2，确保安全全储备。结构施工时不允许许多层同时作作业，悬挑架架同时作业层层数不超过一一层。当作业层高出其下下连墙件3..6m以上且且其上无连墙墙件时，应采采取适当的临临时撑拉措施施。各作业层之间设置置可靠的防护护栅栏，防止止坠落物体伤伤人。禁止攀爬脚手架。定期检查脚手架，发发现问题和隐隐患，在施工工作业前及时时整改加固，脚脚手架达到坚坚固稳定，确确保施工安全全。4、脚手架拆除的安安全技术措施施脚手架拆除前，全全面检查待拆拆的脚手架，根根据检查结果果，拟定作业业计划，并报报批、进行技技术交底后方方可作业。架体拆除以前，必必须查看施工工现场环境，包包括架空线路路、外脚手架架、地面的设设施等各类障障碍物、地锚锚、缆风绳、连连墙杆及被拆拆除架体各吊吊点、附件、电电气装置情况况，凡能提前前拆除的尽量量提前拆除。拆除脚手架时应划划分作业区，周周围设绳绑围围栏并竖立警警戒标志，地地面应设专人人指挥，并禁禁止非作业人人员进入。拆除时要统一指挥挥，上下呼应应，动作协调调，当解开与与另一人有关关的结扣时，应应先通知对方方，并得到对对方同意，以以防坠落。拆除脚手架过程中中，不得中途途换人，如必必须换人时，应应将拆除情况况交代清楚方方可离开。拆除过程中，每天天收工前，对对脚手架进行行检查，不留留下隐患。拆除脚手架过程中中，不得碰撞撞脚手架附近近电源线，防防止触电事故故的发生。所有杆件和扣件在在拆除时分离离，不准在杆杆件上附扣件件或将连接的的两杆送到地地面。所有脚手板应自外外向里竖立搬搬运，以防脚脚手板和杂物物从高出坠落落伤人。拆下的零配件装入入容器内，用用吊篮吊下，拆拆下的钢管要要绑扎牢固，双双点起吊，严严禁从高空直直接抛掷。5、文明施工要求进入施工现场的人人员必须戴好好安全帽，高高空作业系好好安全带，穿穿防滑鞋，现现场严禁吸烟烟。进入施工现场的人人员要爱护施施工现场的各各种绿化设施施和标识牌，不不得践踏草坪坪、损坏花草草树木，不得得随意移除标标识牌。严禁酗酒人员作业业，施工操作作时要求精力力集中，禁止止作业时嬉闹闹。脚手架搭设人员必必须是持有上上岗证的专业业架子工，上上岗人员定期期体检，体检检合格者方可可进行作业，凡凡患有高血压压、贫血症、心心脏病及其他他不适于高空空作业者，一一律不得上架架操作。上架作业人员上下下均应走人行行梯道，不准准攀爬脚手架架。护身栏杆、脚手板板、挡脚板、密密目安全网等等影响作业班班组安装模板板时，如需拆拆改必须由架架子工操作，任任何其他工种种不得随意拆拆改。脚手架验收合格后后，任何人不不得擅自拆改改，如局部需需拆改，必须须经技术部同同意并由架子子工操作。不准利用脚手架吊吊运重物，作作业人员不得得攀爬脚手架架上下作业面面，不准在脚脚手架上推车车走动，塔吊吊起吊物体时时不得碰撞、拖拖动脚手架。不得将模板支撑、缆缆风绳、泵送送混凝土及砂砂浆的输送管管等固定在脚脚手架上，严严禁任意悬挂挂起重设备。任何作业人员不得得随意拆动脚脚手架的所有有拉结点、脚脚手板、扣件件、绑扎扣等等脚手架部件件。拆除脚手架时，若若需使用电焊焊气割时，要要派专职人员员做好防火工工作，配备料料斗，防止火火星和切割物物溅落。脚手架使用时间较较长，因此在在使用过程中中需要进行检检查，发现杆杆件变形严重重、防护不全全、拉结松动动等问题时要要及时解决。保证脚手架的整体体性，不得与与井架、人货货电梯等一并并拉结，不得得截断架体。施工人员严禁抛掷掷杆件、物料料、扣件等物物品，材料、工工具用滑轮绳绳索运输，不不得乱扔。使用的工具要放置置于工具袋内内，防止掉落落伤人，登高高作业要穿防防滑鞋，袖口口、裤口要扎扎紧。脚手架堆放做到整整洁、摆放合合理、专人保保管，并建立立严格的领料料、退料手续续。施工人员做到活完完料净脚下清清，确保脚手手架施工材料料不浪费。运输至地面的材料料应该按指定定地点随拆随随运，分类堆堆放，当天拆拆当天清，拆拆下的扣件和和铁丝等集中中回收处理。随随时整理、检检查、按品种种、分规格堆堆放整齐，妥妥善保管。大雪、大雾、大雨雨及六级以上上大风天气停停止脚手架作作业，冬季、雨雨季施工要经经常检查脚手手板、斜道板板、跳板上有有无积雪、积积水等，若有有应随时清扫扫，并采取防防滑措施。第十节、外脚手架架搭设平面图图外脚手架搭设平面面图详见附图图。附图一：地下二层层外架搭设平平面图附图二：地下一层层外架搭设平平面图附图三：首层外架架搭设平面图图附图四：二层外架架搭设平面图图附图五：三层外架架搭设平面图图附图六：四层外架架搭设平面图图附图七：屋面层外外架搭设平面面图附图八：斜梁板处处外架搭设示示意图第十一节、稳定承承载计算1、工字钢悬挑式扣扣件钢管脚手手架计算书钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算参数:双排脚手架，搭设设高度24..0米，立杆采用用单立管。立杆的纵距1.550米，立杆的横横距1.055米，内排架距距离结构0..40米，立杆的步步距1.800米。采用的钢管类型为为48×3.0，连墙件采用2步33跨，竖向间间距3.600米，水平间距距4.50米。施工活荷载为3..0kN/mm2，同时考考虑2层施工。脚手板采用竹串片片，荷载为00.35kNN/m2，按按照铺设2层计算。栏杆采用竹串片，荷荷载为0.114kN/mm，安全网荷荷载取0.00050kNN/m2。脚手板下小横杆在在大横杆上面面，且主结点点间增加一根根小横杆。基本风压0.455kN/m22，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..6000。悬挑水平钢梁采用用18号工字钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度3.000米，建筑物内内锚固段长度度1.50米。悬挑水平钢梁采用用拉杆与建筑筑物拉结，最最外面支点距距离建筑物11.60m。拉拉杆采用钢丝丝绳。一、小横杆的计算算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算小横杆的自重标准准值P11=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.5000/2=0..262kNN/m活荷载标准值Q=3.0000×1.5000/2=2..250kNN/m荷载的计算值q=1.22×0.0388+1.2××0.2622+1.4××2.2500=3.5111kN/mm小横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩计算公式如下:M=3.5511×=0.484×1106/44491.0==107.7742N/mmm2小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如下:荷载标准值q=00.038++0.2622+2.2550=2.5551kN//m简支梁均布荷载作作用下的最大大挠度V=5.00×2.5511×1050..04/(3384×2.06×105×1077880.0)==1.8188mm小横杆的最大挠度度小于10550.0/1150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算算大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。用小横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算大横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算小横杆的自重标准准值P11=0.0338×1.0500=0.0440kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500×1.5000/2=0..276kNN活荷载标准值Q=3.0000×1.0500×1.5000/2=2..362kNN荷载的计算值P=(1..2×0.0400+1.2××0.2766+1.4××2.3622)/2=11.843kkN大横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=0.008×(1.2×0.0388)×1.50002+0.1175×1.8433×=0.492×1106/44491.0==109.5589N/mmm2大横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=0..677×0.0388×1500..004/((100×2.0600×105×1077880.0000)=0.006mm集中荷载标准值PP=0.0440+0.2276+2..362=22.678kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=1..146×2678..445×1500..003/((100×2.0600×105×1077880.0000)=4.667mm最大挠度和V=V1++V2=4..725mmm大横杆的最大挠度度小于15000.0/1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1==0.0388×1.5000=0.0558kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500×1.5000/2=0..276kNN活荷载标准值Q=3.0000×1.0500×1.5000/2=2..362kNN荷载的计算值R=1.22×0.0588+1.2××0.2766+1.4××2.3622=3.7007kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN；；四、脚手架荷载标标准值作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1070NNG1=0.1077×24.0000=2.5567kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m22)；本例采采用竹串片脚脚手板，标准准值为0.335NNG2=0.3500×2×1.5000×(1.0500+0.4000)/2==0.7611kN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹串串片脚手板挡挡板，标准值值为0.144NNG3=0.1400×1.5000×2/2=00.210kkN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m22)；0.0055NNG4=0.0055×1.5000×24.0000=0.1180kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=3..719kNN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3.0000×2×1.5000×1.0500/2=4..725kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m22)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)附录录表D.4的规定定采用：W00=0..450Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)附录录表的规定采采用：Uz=1.2250Us——风荷载体型型系数：Uss=0..600经计算得到，风荷荷载标准值WWk=00.7×0.4500×1.2500×0.6000=0..236kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2NNG+00.85×1.4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.7199+0.855×1.4×4.7255=10.0085kN不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.7199+1.4××4.7255=11.0077kN风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2//10其中Wk———风荷载标标准值(kN/m22)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。经过计算得到风荷荷载产生的弯弯矩Mw==0.85××1.4×0.2366×1.5000×1.8000×五、立杆的稳定性性计算卸荷吊点按照构造造考虑，不进进行计算。1.不考虑虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=111.077kkN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.60cm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.5000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==1.1555×1.5000×1.8000=3.1118m；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2339cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=4.4991cm3；——由长细比，为31118/166=196；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.1990；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=111077/((0.19××424)==137.8858N/mmm2；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205.000N/mmm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=100.085kkN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.60cm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.5000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuhh确定，l0==1.1555×1.5000×1.8000=3.1118m；A——立杆杆净截面面积积，A=4.2339cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=4.4991cm3；——由长细比，为31118/166=196；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表得得到0.1990；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=100085/((0.19××424)++1370000/44991=1555.933NN/mm2；；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205.000N/mmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计算算连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+Noo其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——风荷载标准准值，wk=0.2236kN//m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3.660×4.50=16..200m22；No——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5.0000经计算得到Nllw=55.358kkN，连墙件件轴向力计算算值Nl=10..358kNN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中——轴心心受压立杆的的稳定系数,,由长细比ll/i=400.00/11.60的结结果查表得到到=0.933；A=44.24cmm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=881.0399kNNf>Nll，连墙件的的设计计算满满足要求!连墙件拉结楼板预预埋钢管示意意图七、悬挑梁的受力力计算悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本工程中，脚手架架排距为10050mm，内内侧脚手架距距离墙体4000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体=16000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=16660.00ccm4，截面抵抗抗矩W=185.000cm3，截面积A=30..60cm22。受脚手架集中荷载载P=111.08kNN水平钢梁自重荷载载q=1..2×30.600×0.00001×7.85×10=0..29kN//m悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R1=122.406kkN,R2==12.1222kN,RR3=-1..077kNN最大弯矩抗弯计算强度ff=M/1..05W+NN/A=2..282×106/((1.05××1850000.0)++3.9700×1000//3060..0=13..047N//mm2水平支撑梁的抗弯弯计算强度小小于215..0N/mmm2,满足要要求!八、悬挑梁的整体体稳定性计算算水平钢梁采用188号工字钢,计算公式如如下其中b——均均匀弯曲的受受弯构件整体体稳定系数，查查表《钢结构构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.66，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B其值b=0..929经过计算得到强度度=2.288×106/((0.9299×1850000.00))=13.228N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算<[f],满满足要求!九、拉杆的受力计计算水平钢梁的轴力RRAH和拉钢钢绳的轴力RRUi按照下下面计算其中RUicossi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi==RUisiini按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为RRU1=133.026kkN十、拉杆的强度计计算拉绳或拉杆的轴力力RU我们均取取最大值进行行计算，为RRU=13..026kNN拉绳的强度计算：：如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]———钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载载不均匀系数数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K——钢丝绳使用用安全系数。选择拉钢丝绳的破破断拉力要大大于8.0000×13.0226/0.8850=1222.5999kN。选择6×19+11钢丝绳，钢钢丝绳公称抗抗拉强度14400MPaa，直径15..5mm。钢丝拉绳的吊环强强度计算：钢丝拉绳的轴力RRU我们均取取最大值进行行计算作为吊吊环的拉力NN，为N=RU==13.0226kN钢丝拉绳的吊环强强度计算公式式为其中[f]为为吊环抗拉强强度，取[ff]=550N/mmm2，每个吊吊环按照两个个截面计算；；所需要的钢丝拉绳绳的吊环最小小直径D==[130226×4/(3..1416××50×2)]1//2=13mmm十一、锚固段与楼楼板连接的计计算1.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=122.122kkN水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为其中[f]为拉环环钢筋抗拉强强度，每个拉拉环按照两个个截面计算，按按照《混凝土土结构设计规规范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[121222×4/(3..1416××50×2)]1//2=13mmm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。2.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，螺栓栓粘结力锚固固强度计算如如下：锚固深度计算公式式其中N——锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=12..12kN；；d——楼板螺栓的的直径，d=20mmm；[fb]——楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.5N//mm2；h——楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到hh要大于121122.211/(3.11416×20×1.5)==128.66mm。3.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，混凝凝土局部承压压计算如下：：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式其中N——锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=12..12kN；；d——楼板螺栓的的直径，d=20mmm；b——楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5dd=100mmm；fcc——混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取0..95fc==13.599N/mm22；经过计算得到公式式右边等于1131.6kkN楼板混凝土局部承承压计算满足足要求!2、落地式扣件钢管脚脚手架计算书书钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算参数:双排脚手架，搭设设高度27.0米，立杆采用用单立管。立杆的纵距1.550米，立杆的横横距1.055米，内排架距距离结构0..40米，立杆的步步距1.800米。钢管类型为48××3.0，连墙墙件采用2步3跨，竖向间间距3.600米，水平间距距4.50米。施工活荷载为2..0kN/mm2，同时考考虑2层施工。脚手板采用竹串片片，荷载为00.35kNN/m2，按按照铺设2层计算。栏杆采用竹串片，荷荷载为0.114kN/mm，安全网荷荷载取0.00050kNN/m2。脚手板下小横杆在在大横杆上面面，且主结点点间增加一根根小横杆。基本风压0.455kN/m22，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..6000。地基承载力标准值值145kNN/m2，基基础底面扩展展面积0.2250m2，地地基承载力调调整系数0..40。一、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算小横杆的自重标准准值P11=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.5000/2=0..262kNN/m活荷载标准值Q=2.0000×1.5000/2=1..500kNN/m荷载的计算值q=1.22×0.0388+1.2××0.2622+1.4××1.5000=2.4661kN/mm小横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩计算公式如下:M=2.4461×=0.339×1106/44491.0==75.5222N/mmm2小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如下:荷载标准值q=00.038++0.2622+1.5000=1.8801kN//m简支梁均布荷载作作用下的最大大挠度V=5.00×1.8011×1050..04/(3384×2.06×105×1077880.0)==1.2844mm小横杆的最大挠度度小于10550.0/1150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。用小横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算大横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算小横杆的自重标准准值P11=0.0338×1.0500=0.0440kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500×1.5000/2=0..276kNN活荷载标准值Q=2.0000×1.0500×1.5000/2=1..575kNN荷载的计算值P=(1..2×0.0400+1.2××0.2766+1.4××1.5755)/2=11.292kkN大横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=0.008×(1.2×0.0388)×1.50002+0.1175×1.2922×=0.347×1106/44491.0==77.3669N/mmm2大横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=0..677×0.0388×1500..004/((100×2.0600×105×1077880.0000)=0.006mm集中荷载标准值PP=(0.0040+0..276+11.575))/2=0..945kNN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=1..146×945.4472×1500..003/((100×2.0600×105×1077880.0000)=1.665mm最大挠度和V=V1++V2=1..706mmm大横杆的最大挠度度小于15000.0/1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1==0.0388×1.5000=0.0558kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3550×1.0500×1.5000/2=0..276kNN活荷载标准值Q=2.0000×1.0500×1.5000/2=1..575kNN荷载的计算值R=1.22×0.0588+1.2××0.2766+1.4××1.5755=2.6005kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。四、脚手架荷载标标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1070NNG1=0.1077×36.0000=3.8851kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m22)；本例采采用竹串片脚脚手板，标准准值为0.335NNG2=0.3500×2×1.5000×(1.0500+0.4000)/2==0.7611kN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹串串片脚手板挡挡板，标准值值为0.144NNG3=0.1400×1.5000×2/2=00.210kkN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m22)；0.0055NNG4=0.0055×1.5000×36.0000=0.2270kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3+NG44=5..092kNN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2.0000×2×1.5000×1.0500/2=3..150kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m22)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)附录录表D.4的规定定采用：W00=0..450Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)附录录表的规定采采用：Uz=1.2250Us——风荷载体型型系数：Uss=0..600经计算得到，风荷荷载标准值WWk=00.7×0.4500×1.2500×0.6000=0..236kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2NNG+00.85×1.4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×5.0922+0.855×1.4×3.1500=9.8559kN不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×5.0922+1.4××3.1500=10.5521kN风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2//10其中Wk———风荷载标标准值(kN/m22)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。经过计算得到风荷荷载产生的弯弯矩