现代体育场馆关键建造技术讲义汇报附图丰富

中国施工企业管理协会科学技术奖科技创新成果申报书申报成果名称现代体育场馆关键建造技术研究申报单位推荐单位申报时间2014-04-18目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc385860348"一、成果基本情况⑥段（至型钢钢倒插柱底）→V形柱加腋部部分（将型钢钢倒插柱埋入入1000mmm）→剩余V形柱柱顶梁梁柱节点部分分→施工完毕。如如图2所示。2）为保证在钢筋密密集区域振捣捣棒能够顺利利就位，V型柱中部采采用3mm厚钢筋网围围制直径150mm的孔道，孔孔道沿V型斜柱通长长设置，以作作为砼振捣孔孔，V型斜柱采用用直径70mm振动棒进行行振捣，V型柱浇筑时时采用塔吊吊吊运浇筑，不不得采用汽车车泵泵送，以以减少混凝土土的冲击荷载载。3）施工缝处应凿毛毛处理，浇筑筑下一段混凝凝土前应认真真清理接头处处垃圾，严禁禁夹杂。4）混凝土浇筑采取取分段分层浇浇筑方式，避避免一次性浇浇筑到位对支支撑系统产生生过大的水平平推力；同时时V形柱两边斜斜柱应交替逐逐层浇筑，保保证支撑架在在混凝土浇筑筑过程中均衡衡受载，防止止因混凝土面面高差引起压压力，从而对对架体产生水水平推力，确确保架体稳定定。（三）混凝土养护护采用包裹塑料薄膜膜和棉毡的方方式进行养护护，V形柱拆模后后，先在柱子子表面浇水湿湿润，然后在在柱子外侧包包裹一层塑料料薄膜，塑料料薄膜密闭后后，再在外侧侧包裹一层棉棉毡。现场根根据实际情况况随时洒水保保湿。2.4.5实施效效果通过以上各项技术术的综合应用用，福州海峡峡奥体中心体体育场V形柱顺利施施工完毕，为为检验已施工工完成的体育育场V形柱混凝土土的密实度、强强度以及施工工缝结合面的的接缝质量是是否达到要求求，项目试验验室采用超声声波回弹仪综综合检测法对对该重点部位位进行了构件件的无损检测测，结果表明明：V形柱混凝土土强度全部符符合设计要求求，内实外光光，施工缝结结合面严密。2.5大悬挑双向向斜交斜放空空间网格结构构钢罩棚屋盖盖施工技术2.5.1工程程概况福州海峡奥体中心心主体育场钢钢结构屋盖体体系是国内首首次采用大悬悬挑双向斜交交斜放空间网网格结构体系系的甲级大型型体育场，建建筑面积约13万m2，地上四层层，体育场看看台外轮廓为为近椭圆形，南南北长为354m，东西宽310m，总座椅数数约6万座。如图图所示。图2.5.1-1福州海峡奥奥体中心主体体育场钢结构构屋盖体系效效果图该体育场钢屋盖分分东、西两个个钢罩棚，钢钢罩棚悬挑最最大长度71.2米，最高点点高度52.8226米。钢罩棚棚空间网格结结构是由主单单元网格和次次单元网格以以及腹杆共同同组成的空间间管网结构受受力体系，主主、次单元网网格之间通过过斜腹杆与之之连接形成弯弯扭贝壳式曲曲线造型。罩罩棚支座体系系分内环支座座和外环支座座两种，单边边罩棚内环支支座共30个，每个支支撑点由4根圆钢管斜斜支撑组成，斜斜支撑钢管截截面最大为P750××35mm，最小为P600××35mm，斜支撑杆杆件底部汇交交节点连接于于成品铰支座座上，成品铰铰支座焊接于于V型混凝土柱柱顶部的预埋埋倒插柱上，单单边罩棚外环环支座共31个，全部焊焊接于二层结结构混凝土柱柱顶部的预埋埋倒插柱上。图2.5.1-2大悬挑双向向斜交斜放空空间网格结构构钢罩棚结构构解析图2.5.2工程程重难点分析析1本工程罩棚结构为为双向斜交斜斜放钢网架系系统，与常规规体育场采用用三角管桁架架体系相比其其没有清晰的的主次结构；；与球网架体体系相比其杆杆件截面大、长长度长，单元元稳定性差。吊吊装单元在划划分需综合考考虑吊装单元元自身结构稳稳定性、满足足起重设备性性能要求、能能灵活布置临临时支撑措施施，因此，吊吊装单元的划划分为本工程程一大难点。2本工程不同于常见见的空间结构构型式，采用用的铸钢节点点为多维空间间结构，形状状复杂、分支支杆件多、姿姿态各异，各各节点尤其在在单元构件拼拼装、单元构构件吊装两个个阶段如何把把设计控制坐坐标转化为实实际可操作的的控制坐标,实现安装准准确定位，这这是本工程钢钢结构安装的的重点和难点点之一。3由于加工与运输条条件的限制，钢钢构件不能成成整体或单元元式加工运输输，钢管和铸铸钢件节点需需散件加工运运输至现场进进行拼装，因因此现场焊接接工作量很大大，现场焊接接部位主要有有钢管与铸钢钢件焊接、钢钢管相贯线对对接等，铸钢钢件与钢管异异种钢材的焊焊接量多，特特别是铸钢件件与Q345CC钢管的异种种材质焊接操操作空间小，高高空全位置焊焊接难度大。4罩棚斜支撑杆件较较长，最长为为24米，单根重重量达到12吨，倾斜角角度大。在吊吊装过程中会会受到临时支支撑措施以及及措施联系杆杆的影响，且且安装的位置置常处于单元元式网架下方方，吊装和质质量控制难度度较大，尤其其是墙面单元元以及三维弯弯扭单元式构构件的吊装，高高空就位呈现现双向受力和和水平方向倾倾覆趋势，另另带有附加弯弯矩的情况，如如何防止单元元式桁架在高高空安装状态态下整体稳定定是本工程的的重难点之一一。2.5.3超高大大截面型钢环环梁及钢罩棚棚内外环倒插插劲性柱支座座安装技术体育场F轴处劲性性结构，呈环环状分布，含含内环劲性柱柱、内环劲性性梁和铸钢件件梁，内环劲劲性柱共计62根、每根重重约0.7755t，总用钢量量约为48.066t。内环劲性性柱均为十字字形截面，截截面大小为十十550*2250*255*25，柱底中点点标高约为+27.3333m、柱长为1.6177m（部分长1.5888m）。内环劲劲性梁和铸钢钢件梁截面为为H12000*750**35*500。连接于铸铸钢件与铸钢钢件和铸钢件件与劲性柱之之间。铸钢件件由成品支座座和桁架内支支座杆组成。1钢罩棚内外环倒插插劲性柱支座座的安装技术术1）倒插柱的安装倒插柱分布于东西西罩棚结构内内环支座下型型钢混凝土中中，截面为截截面大小为十十550*2250*255*25，柱底中点点标高约为+27.3333m、柱长为1.6177m（部分长1.5888m）。长度单单根劲性倒插插柱重约0.64t，用钢量约约为39.7t。倒插柱的安装在土土建柱子钢筋筋施工时（以以倒插柱脚为为界，混凝土土柱分两次施施工）进行柱柱脚锚杆的预预埋，等混凝凝土施工至倒倒插柱底标高高时进行倒插插柱的吊装，测测量校正后完完成移交工作作面于土建进进行上部混凝凝土施工。2）倒插柱柱底锚栓栓的设置为保证斜钢柱安装装就位时的刚刚度和稳定性性及减少倒插插柱的安装高高空支撑措施施及保证施工工进度，在倒倒插柱进行深深化设计时，增增加倒插柱柱柱脚底板及锚锚栓，通过锚锚栓使倒插柱柱节点与V字撑下部混混凝土结构形形成一个可承承受倒插柱及及型钢劲性梁梁的稳定结构构。3）倒插柱吊装工况况分析倒插柱的重约0..64t,其吊装采用用塔吊进行吊吊装。在塔吊吊60m吊装半径以以内起重量为为2.3t，显然可满满足吊装要求求。工况分析析如下图所示示：图2.5-3倒倒插柱吊装工工况分析图2超高大截面型钢环环梁的安装技技术1）劲性钢梁的安装装劲性钢梁分布于东东西罩棚结构构内环支座间间型钢混凝土土环梁内，截截面为H12000*750**35*500、长度在10～13m之间，单根根劲性钢梁重重约10t，用钢量约约为680t。劲性钢梁待两内环环支座倒插柱柱节点安装完完成后，使用用300t汽车吊站位位于H轴外侧进行行吊装。劲性性钢梁吊装就就位后，先使使用临时螺栓栓进固定，待待测量校正完完成后方可进进行高强螺栓栓及焊接施工工。2）劲性钢梁的安装装顺序（1）劲性钢梁与铸钢钢件钢梁拼装装按照先拼两两端，再定中中间的原则，两两端的劲性结结构拼装成一一个整体，且且这部分能独独立安装固定定。（2）吊装也按照先吊吊两端，再吊吊中间的原则则。对两端劲劲性钢梁整体体进行吊装固固定。（3）最后吊中间钢梁梁部分。3）劲性钢梁吊装工工况分析劲性钢梁最不利工工况位于罩棚棚东本方向两两侧，吊装半半径最大（约约30m），300t汽车吊在本本工况下起重重量为18.9t，组合梁最最重为14.3t，可满足吊吊装工况要求求。2.5.4三维弯弯扭变截面钢钢管及多角度度铸钢节点网网架单元地面面拼装技术根据现场拟定吊装装方案，先将将罩棚分成若若干单片网架架。单片网架架分成墙面单单元1、墙面单元2、顶面单元1、顶面单元2四块，网架架分块划分及及网架及网架架大样如下图图所示。图2.5-4网架架单元划分及及网架大样图图1网架顶面单元的地地面拼装施工工现场采用50TT吨履带吊对对于每片网架架进行地面拼拼装，25吨汽车吊配配合拼装，拟拟先拼装铸钢钢节点、弦杆杆，再拼装腹腹杆。现选取取顶面单元2（W09-4）进行地面面拼装，措施施详图见附件件。顶面单元元拼装措施示示意如下。图2.5-5网架架顶面单元地地面拼装临时时措施示意图图网架顶面分块单元元拼装工艺流流程：2网架墙面单元的地地面拼装施工工现场采用50TT吨履带吊对对于每片网架架进行地面拼拼装，25吨汽车吊配配合拼装，拟拟先拼装铸钢钢节点、弦杆杆，再拼装腹腹杆。现选取取顶面单元2（W09-4）进行地面面拼装，措施施详图见附件件。顶面单元元拼装措施示示意如下。图2.5-6网架架墙面单元拼拼装临时措施施示意图网架墙面分块单元元拼装工艺流流程：2.5.5钢罩棚棚结构临时支支撑胎架设计计与安装技术术主场馆罩棚结构由由东西中心对对称的斜交斜斜放的空间网网架组成，主主体育场在南南北方向的长长度为333m，东西方向向宽度为285m。罩棚结构构的最大悬挑挑长度为71.2m，最大顶点点标高为52.8226m。罩棚结构构仅通过内、外外环支座支撑撑，故在施工工过程中需搭搭设临时支撑撑措施方可进进行罩棚结构构的安装，待待罩棚结构安安装完成后再再对临时支撑撑措施进行拆拆除。1钢罩棚结构临时支支撑胎架的设设计方案钢罩棚结构临时施施工措施为格格构式临时支支撑，由底座座立柱与分配配梁、底部节节、标准节、调调整节、顶部部节、联系桁桁架及顶部分分配梁等组成成。临时支撑撑措施沿径向向布置四道，高高度在7～45m之间，每个个罩棚结构布布置114个临时支撑撑，总共228个临时支撑撑。环向临时时支撑措施两两两之间通过过联系桁架进进行连接，使使其形成一个个整体受力系系统，并起到到增加临时支支撑稳定性的的作用。1）钢罩棚结构临时时支撑的布置置根据罩棚结构吊装装单元的划分分，每个罩棚棚结构单元划划分为四个吊吊装单元。其其中墙面单元元可通过与已已安装单元进进行支撑，可可不必设置临临时支撑措施施。屋面单元元最大长度约约37.55m，最大悬挑挑长度72m，整体成弧弧形，由于无无支撑点，需需在每个吊装装单元下布置置两个支撑点点，故临时支支撑措施需沿沿径向布置四四道，单个罩罩棚结构需布布置114个临时支撑撑措施。在两两两临时支撑撑措施间通过过环向的水平平联系桁架进进行连接，使使临时支撑形形成一个整体体受力系统，并并起到增加临临时支撑稳定定性的作用。临时支撑措施由环环向分为四道道，由内至外外依次为第1～4道，其中第第一道的临时时支撑措施每每个罩棚结构构分别布置20个，环向联联系桁架布置置一道；第二二道临时支撑撑措施每个罩罩棚结构分别别布置31个，环向联联系桁架布置置一道；第三三道临时支撑撑措施每个罩罩棚结构分别别布置32个，环向联联系桁架布置置一道；第四四道临时支撑撑措施每个罩罩棚结构分别别布置31个，环向联联系桁架布置置一道。并在在每道临时支支撑措施顶部部分别设置一一道顶部分配配梁，作罩棚棚顶部吊装单单元的沙箱支支撑横梁。图2.5-7临时时支撑布置剖剖面图图2.5-8临时时支撑措施顶顶部环向分配配梁布置示意意图2钢罩棚结构临时支支撑胎架的安安装技术临时支撑安装的基基本要求是：：横平竖直、整整齐清晰、图图形一致、平平竖通顺、连连接牢固，受受荷安全、有有安全操作空空间、不变形形、不摇晃。1）临时支撑的安装装流程2）临时支撑措施的的安装方法临时支撑措施的安安装在混凝土土施工完成，并并达到设计强强度后，对临临时支撑柱脚脚埋件进行清清理。随后进进行测量放样样，对底座立立柱及分配梁梁进行安装。立立柱的高度应应跟据临时高高度调整立柱柱的高度，保保证上部支撑撑的安装标高高。底部节通过法兰盘盘与底座分配配梁进行连接接，并对紧固固件进行紧固固，完成后紧紧固工作后，便便可对标准节节及调整节进进行吊装，标标准节吊装就就位后，及时时用销轴进行行固定，依次次完成上部标标准节及非标标准节、顶梁梁节的安装工工作。最后完完成环向与径径向联系桁架架及顶部分配配梁的吊装。临时支撑措施安装装过程示意图图：3）罩棚结构临时支支撑安装保证证措施支承结构总高度与与被支承结构构的设计高度度之间的差值值，可选择抬高高底座顶标高高或在顶梁上上另增加附加加承重结构的的方法，也可可将两种方法法结合使用。钢管桁架与底座、顶顶梁、缀杆件件、构配件等等应保证连接接方便、可靠靠，且应具有有良好的互换换性。条件许许可的情况下下，正式安装装前应进行一一次互换性试试装，试装应应随意挑选构构件，立体完完全拼装，以以三个标准节节来检查各构构件间的互换换通用性能。在在试装过程中中如出现承插插口、连接销销、螺栓和构构件装拆困难难，应分项原原因加以改进进，并作好原原始记录。严严禁用锤击将将连接销、螺螺栓强行打入入孔眼。安装前首先应对钢钢管桁架、缀缀杆、连接销销及销孔、螺螺栓孔等进行行清理，去除除其上残留混混凝土等杂质质，对不易穿穿入的连接销销，应采用砂砂纸等对连接接销进行打磨磨涂油，保证证表面光滑、无无杂质。每搭设完4层层标准节后，应应校验一次支支承结构的垂垂直度。2.5.6双向斜斜交斜放三维维弯扭空间网网架单元及斜斜支撑杆件吊吊装技术根据罩棚结构在环环向的特点变变化，将罩棚棚结构安装分分为开头端部部区域、中部部标准区域、收收尾端部区域域共三个区域域进行描述。安安装区域的划划分如下图所所示。钢罩棚网架结构安安装流程：吊吊装单元地面面拼装→墙面单元1吊装就位→安装部分嵌嵌补杆件（临临时固定作用用）→吊装顶面单单元1→安装部分嵌嵌补杆件（临临时固定作用用）→吊装顶面单单元2→安装部分嵌嵌补杆件（临临时固定作用用）→校正墙面单单元1、顶面单元1、顶面单元2→吊装墙面单单元2→安装部分嵌嵌补杆件（临临时固定作用用）→安装剩余嵌嵌补杆件→进行下一道道网架单元的的安装。图2.5-9钢罩罩棚结构安装装区域划分图2.5-10钢钢罩棚网架结结构安装流程程图1网架单元吊点选择择对于每片网架吊装装单元，吊装装时选择两组组吊点，每组组含2个吊点，共4个吊点。其其中，对于墙墙面网架单元元2，需采用两两台起重设备备同时进行吊吊装。吊点均均设置在网架架结构的节点点上，采用绑绑扎的方式固固定吊索，吊吊索和网架构构件之间垫护护柔性材料以以保护网架结结构构件表面面。网架吊装装单元吊装时时吊点的具体体选择及吊点点做法如下所所示：图2.5-11墙墙面单元吊点点设置示意图图图2.5-12顶顶面单元吊点点设置示意图图2墙面网架单元安装装墙面网架单元采用用大型履带吊吊在外围进行行吊装。墙面网架结构单元元自下向上分分为墙面网架架单元1和墙面网架架单元2两个吊装单单元。吊装单元1下部与位于于二层结构处处的支座相连连，上部悬挑挑长度达24m，为了保证证墙面单元在在平面外的稳稳定性，将墙墙面单元用两两道型钢支撑撑（HM5000×300）与三、四四层的混凝土土结构相连，同同时拉设揽风风绳防止吊装装单元倾倒。为为了保证墙面面单元平面内内的稳定性，墙墙面单元安装装的同时，将将当前吊装单单元与已安装装完成单元间间的部分嵌补补杆件安装就就位，对吊装装单元起临时时固定作用。1）墙面单元1的安装方法法墙面单元1的具体体安装方法及及安装措施如如下：图2.5-13墙墙面单元1安装方法示示意图2）墙面单元2的安安装方法墙面单元2处于墙墙面单元和顶顶面单元的连连接的转角位位置，因此该单元元在竖直平面面内有较大的的弯曲程度。墙墙面单元2所在的安装装位置无法布布置临时支撑撑措施，因此此吊装单元只只能在墙面单单元1和顶面单元1安装固定完完成后进行嵌嵌入式安装。由于墙面网架单元元呈空间弯扭扭状态，需采采用两台履带带吊进行协作作吊装。具体体吊装方法如如下图所示：：图2.5-14墙墙面单元2安装方法示示意图3顶面网架单元安装装图2.5-15顶顶面单元1的安装方法法图2.5-16顶顶面单元2的安装方法法4支座杆安装棚网架结构内环支支座杆安装具具有安装高度度高、杆件长长度长、工况况复杂多变等等诸多不利影影响因素。根根据支座杆的的位置和安装装工况进行分分析，将支座座杆安装分为为三种情况，针针对每种情况况分别采取相相应的安装方方法。具体如如下所示:1）工况1：内环环支座杆位于于临时支撑系系统水平联系系构件的下方方部分内环支座杆安安装完成后完完全处于临时时支撑措施的的下方，吊装时不受受临时支撑措措施系统的阻阻碍。针对此此工况，将此此部分支座预预先吊至混凝凝土看台结构构顶面，将支支座的底部端端采用铰接方方式与对应的的铸钢节点连连接固定，另另一端倾斜搁搁置在预先搭搭设在看台结结构上面的型型钢支架上，待待相应的网架架吊装单元安安装完成后，采采用大型履带带吊在罩棚结结构跨外将支支座杆以绕铸铸钢节点旋转转的方式吊装装就位。该工工况详情如下下图所示：图2.5-17工工况1支座杆安装装方法2）工况2：内环环支座杆安装装完成后位于于临时支撑系系统水平联系系构件上方该工况与工况的不不同之处在于于内环支座杆杆安装完成后后位于临时支支撑系统水平平联系构件上上方，针对该该工况，支座座杆的安装与与工况1的安装方法法类似，同样样预先将支座座杆底部端与与下部铸钢节节点以交接的的方式连接，最最后在跨外用用大型履带吊吊以绕铸钢节节点旋转的方方式吊装就位位，不同之处处在于将支座座的上端预先先搁置在临时时支撑系统水水平联系构件件的上方，避免水平联联系构件的阻阻碍影响。该该工况详情如如下图所示：：预先将支座杆底部部端与下部铸铸钢节点以交交接的方式连连接，上端与与水平连系桁桁架用倒链拉拉结固定。待待相应的顶面面网架单元安安装完成后，在在跨外用大型型履带吊以绕绕铸钢节点旋旋转的方式吊吊装就位。图2.5-18工工况2支座杆安装装方法3）工况3：外环环支座杆安装装完成后位于于临时支撑系系统水平联系系构件的下方方或完全不受受临时支撑系系统的影响部分外环支座杆所所在的位置未未布置临时支支撑措施，或或支座杆位于于临时支撑系系统水平联系系构件的下方方，支座杆安安装仅受上部部已安装完成成的罩棚网架架接结构的影影响。针对该该工况下的支支座杆的安装装，预先将支支座吊至二层层混凝土结构构楼面放置，待待相应的网架架单元吊装完完成后，在跨跨外采用两台台履带进行抬抬吊安装。该该工况详情如如下图所示：：图2.5-19工工况3支座杆安装装方法4）工况4：外环环支座安祖昂昂完成后位于于临时支撑系系统水平连系系构件的上方方与工况2类似，部部分外环支座座杆安装完成成后位于临时时支撑系统水水平连系构件件的上方。安安装方法与工工况2下支座杆的的安装方法相相同。该工况况详情如下图图所示：图2.5-20工工况4支座杆安装装方法5嵌补杆件安装罩棚结构两片网架架单元间的嵌嵌补构件采用用卷扬机安装装和跨外汽车车吊安装两种种方式进行。对对于墙面单元元间的后装嵌嵌补杆件采用用在跨外用50t汽车吊进行行吊装，对于于顶面网架吊吊装单元间的的后装嵌补杆杆件，先用大大型履带吊将将嵌补杆件散散件打包调运运至看台结构构上放置，然然后采用在已已安装完成的的网架结构上上设置卷扬机机进行单根杆杆件逐一吊装装。无论是墙面网架结结构的嵌补单单元安装还顶顶面网架结构构的嵌补单元元的安装，在在立面或平面面上均按照从从两头向中间间的安装顺序序进行安装。由由于顶面网架架单元间没有有先装的嵌补补杆件，在进进行大面积的的嵌补杆件安安装之前，应应先将部分嵌嵌补杆件按一一定的间距预预先安装成，以以保证顶面网网架单元的整整体稳定性。图2.5-21顶顶面网架结构构嵌补单元安安装示意图2.5.7大悬挑挑双向斜交斜斜放空间网格格结构临时支支撑卸载技术术体育场临时支撑措措施设置在顶顶部罩棚结构构下方，临时时支撑措施主主要采用竖向向格构式标准准节及水平联联系桁架、顶顶部分配梁等等组成的临时时支撑受力系系统。主体育育场为空间网网架结构临时时支撑点位多多，卸载精度度要求高，将将采用沙箱分分区、分级、同同步卸载的方方式进行结构构卸载。本工程的卸载方法法及措施我们们主要考虑使使用我公司自自行创新设计计且已较为成成熟的“沙箱卸载”技术，沙箱箱装置主要由由钢沙粒（铸铸钢丸）、钢制活塞塞杆、钢套筒筒组成，每个个沙箱设计承承载力为200t，最大承载320tt无损坏、不不破坏。主体体育场每个罩罩棚结构计划划使用124套沙箱，共共计248套。图2.5-22罩罩棚结构沙箱箱平面布置图图1钢棚结构整体卸载载验算福州海峡奥林匹克克体育中心体体育场钢结构构，卸载方案案为东、西罩罩棚结构分别别整体卸载的的方案。具体体实施方法为为沙箱分级卸卸载,整个卸载过过程分为6个卸载层级级，以达到卸卸载过程的缓缓慢性和均匀匀性，消除结结构因卸载产产生的动力响响应。建立罩棚结构MMIDAS模型，施加加结构支座约约束，以及临临时支撑措施施支撑约束，此此为结构安装装完成、支撑撑卸载前计算算模型；在卸卸载前计算模模型基础上，对对临时支撑措措施支撑点，定定量施加竖直直方向、向下下的强制位移移（同实际分分级卸载位移移），以近似似模拟结构每每一个分级卸卸载结束刻结结构的响应，模模型见下图所所示：图2.5-23钢钢罩棚结构卸卸载计算模型型1）卸载过程应力分分析卸载过程中，罩棚棚结构内力会会不断重分配配。为此，有有必要关注在在卸载的全过过程中，主结结构结构的响响应，进行卸卸载的安全性性分析卸载过过程结构应力力比结果：=1\*GB3①力比均小于1，结结构卸载过程程安全可靠；；②卸载过程中，单元元应力比最值值，逐渐增加加；③第六级卸载完成，部部分单元应力力较大，此刻刻部分支撑点点已与结构“脱离”，以致部分分支撑点附近近杆件应力相相对集中；④第七级卸载过程，结结构处于受力力“调整”状态，内力力重分布至结结构设计状态态。2）卸载过程结构应应力比结果图2.5-24罩罩棚结构第1次卸载后图2.5-25罩罩棚结构第2次卸载后图2.5-26罩罩棚结构第3次卸载后图2.5-27罩罩棚结构第4次卸载后图2.5-28罩罩棚结构第5次卸载后图2.5-29罩罩棚结构第5次卸载后2钢棚结构卸载工艺艺1）卸载流程=1\*GB3①沙箱和对讲机检查查，卸载模拟拟预演。=2\*GB3②卸载前，沙漏出沙沙口螺栓检查查。=3\*GB3③统一号令，整体启启动。=4\*GB3④按预定下降释放量量进行第一次次分级卸荷，并并跟踪监测。=5\*GB3⑤检查各临时支撑的的支撑情况，以以及各沙箱的的工作状态。=6\*GB3⑥进行第二次分级卸卸荷，并跟踪踪监测。=7\*GB3⑦重复上述步骤，直直至完成卸载载工作。2）卸载步骤采用沙箱卸载装置置，按照整体体、同步、分分级的方法进进行。根据结结构特点及设设计要求，进进行卸载前，先先进行节点、支支座及焊缝的的检查，检查查完毕，再进进行沙漏的卸卸载。具体卸卸载步骤如下下：为确保沙箱卸载同同步性，将各各分级卸载步步骤再次进行行分解划分为为若干个排沙沙动作。按照照性质不同将将排沙动作分分为常规和调调校两种，根根据试验所得得参数，具体体为将各节点点的卸载量按按照每分钟沙沙漏活塞下沉沉量（2mm）进行平均均划分，根据据实际情况，节节点的卸载量量越大，排沙沙动作次数越越多，每两个个常规排沙动动作后，各临临时支撑上的的操作手应检检查沙箱下沉沉的同步情况况，若发现同同步误差超过过1mm偏差时，应应进行第一个个调校排沙动动作，具体为为排沙调整同同级卸载高度度偏高的沙箱箱活塞，至高高度偏低沙箱箱活塞持平或或误差达到1mm以内时，即即完成调整工工作；上述工工作为一个循循环，以此类类推逐步完成成卸载，确保保整个卸载工工作同步累计计误差控制在在3mm以内。3）卸载技术要点在临时支撑释放过过程中，沙箱箱下降的协调调一致与每级级的释放量是是保证安全释释放的重要环环节。现场需需设一名总指指挥，卸载指指令由总指挥挥下达，要每每个沙箱处设设1名操作工，总总指挥主要负负责每级释放放的发号施令令以及监测数数据的汇总，除除总指挥的之之处，任何人人均不得下达达指令。为控制每级释放量量，事先在沙沙箱上标定刻刻度，下沉量量以沙箱的绝绝对缩短量控控制，而非结结构的下沉量量。释放完成标准：节节点底部出现现间隙，沙箱箱仍可下降，且且节点罩棚控控制点标高不不再变化。卸载过程中，设专专人对应力较较大的焊缝受受力部位在每每个分级卸载载步骤完成后后进行过程检检查，若发现现异常，应停停止卸载工作作，上报项目目相关部门进进行分析处理理。卸载完成后，按卸卸载时结构实实际自重作用用下各点的计计算挠度作为为验收依据，通通过测量远端端与近端之间间挠度差值，判判断卸载工作作验收是否合合格。在卸载完成后还应应对罩棚结构构的标高及变变形进行详细细的测量复核核，并对外节节点及焊缝进进行查检。及时做好卸载工作作过程技术资资料记录，并并积极提供给给后续监测单单位，确保监监测工作持续续有效开展。3钢罩棚结构卸载监监测为保证在卸载过程程中的安全性性，在整个卸卸载过程中，需需对罩棚结构构进行应力应应变监测，确确保在罩棚结结构卸载后的的初始应力在在预设范围之之内。根据卸载情况，在在卸载过程中中的监测工作作主要包括如如下几个方面面的内容：=1\*GB3①罩棚结构关键部位位的应变监测测。=2\*GB3②罩棚结构下挠位移移的监控。=3\*GB3③主体罩棚结构和临临时支撑的应应力应变和位位移的监测。2.6预应力与与辐射式管桁桁架超大跨度度非对称组合合体系施工技技术2.6.1工程程概况鹤壁体育馆工程屋屋盖为跨度80m的圆形平面面，北侧局部部切平并与跨跨度26m的矩形钢结结构屋面相连连，结构形式式采用预应力力张弦管桁架架焊接钢结构构，以圆心为为基点间隔18度沿径向向向外辐射，一一侧支座为钢钢筋混凝柱，另另一侧支撑在在直径20m的刚性环桁桁架上；刚性性环桁架上支支撑凸起圆柱柱体平台，由由20道辐射桁架架汇集于中心心直径4m的另一刚性性环上。辐射射张弦桁架之之间设置环向向支撑桁架，上上弦设置屋面面支撑。辐射射张弦主桁架架在混凝土柱柱上的支座采采用成品减振振、抗震球型型可滑动铰支支座，环向固固定不可滑动动。张弦索与与刚性环连接接节点、索与与撑杆连接节节点采用铸钢钢件。屋盖桁桁架最高点高高度为28.600m，东西南侧侧檐口高度24.500m，北侧女儿儿墙檐口高度度24m。结构采用的钢管材材质为Q345B。总用钢量1477吨，焊缝总总长度10000米左右，均均为一级熔透透焊缝。2.6.2非对对称辐射式管管桁架与空间间预应力组合合体系施工技技术本工程钢结构屋盖盖为直径（跨跨度）80m的圆形平面面（北侧局部部切平并与跨跨度26m的矩形屋面面相连）。屋屋盖采用张弦弦-相贯焊钢桁桁架结构，设设置20道间隔18度的沿径向向的辐射张弦弦桁架，其一一侧支座为混混凝土柱顶可可滑动弹性减减震支座；另另一侧汇交于于两道刚性环环桁架组成的的立体环桁架架（内径20m）。立体环环桁架内形成成直径20m的开敞空间间，其上支撑撑凸起圆柱体体平台，平台台屋盖由20道辐射桁架架汇集于中心心内径4m的另一组两两道刚性环桁桁架。张弦桁桁架在混凝土土柱端的上下下弦设置水平平外环桁架，张张弦桁架之间间设置环向支支撑桁架，上上弦设置屋面面支撑；平台台上弦设置环环向系杆。辐辐射张弦桁架架在混凝土柱柱顶的支座采采用成品减振振、抗震球形形可滑动铰支支座，环向固固定不可滑动动，沿径向可可滑动。张弦弦索采用成品品索。张弦索索与刚性环连连接节点、索索与撑杆连接接节点采用铸铸钢件。桁架架杆件连接节节点为相贯焊焊接。1结构布置辐射张弦桁架：采采用高3m的平行弦桁桁架，外圈顶顶标高22.600m，刚性环桁桁架处起拱3m，上弦截面面为Φ273×114，下弦截截面为Φ273×114和Φ273×110，腹杆截面面分别为Φ203×110、Φ180×6、Φ140×6；张弦拉索索一端固定在在张弦桁架第第2下弦节点（张张拉端），另另一端点固定定在刚性环桁桁架下弦5.1m的索环水平平桁架处（锚锚固节点），索索截面为Φ5×163；索与桁架架节点之间设设置受压撑杆杆Φ140×66。刚性立体环桁架：：两道桁架间间距3m，内径分别20m和26m，桁架高度3m，上下弦Φ402×16，腹杆为Φ180×6。索环水平桁架：标标高17.500m，桁架高度3m，弦杆截面面Φ351×16，腹杆截面面Φ180×6。水平外环桁架：上上弦外环桁架架标高22.600m，下弦外环环桁架标高19.600m，桁架高度度均为2.55m，上下弦外外环桁架的弦弦杆截面分别别Φ203×8和Φ203×10，腹杆截面面Φ140×6环向支撑桁架：沿沿环向每间距距6m（辐射张弦弦桁架2节间）设置置，上弦截面面最大Φ180×8，最小Φ180×6；下弦截面面最大Φ245×10，最小Φ180×6；腹杆Φ140×6。屋盖上弦水平支撑撑：最大Φ203×10，最小Φ140×6。平台辐射桁架：采采用高1.5m平行弦桁架架，外圈顶标标高28.600m，刚性环处处起拱0.55m，上弦Φ203×8，下弦Φ203×10，腹杆Φ140×6。平台刚性环桁架::两道桁架间间距2m，内径分别4m和8m，桁架高度1.5m，上下弦Φ245×10，腹杆为Φ140×6。平台上弦环向系杆杆：间距2m，截面Φ140×6。2结构计算分析与设设计结构计算分析采用用Midass-gen通用有限元元软件整体分分析，分析模模型包括全部部的钢结构杆杆件，准确反反映结构真实实刚度。钢结构桁架弦杆采采用每个节点点考虑6个自由度的的梁单元，钢钢结构桁架腹腹杆、支撑采采用传递轴向向拉压力的桁桁架单元，张张弦拉索采用用只拉非线性性索单元。钢结构计算荷载工工况包括：屋屋面恒载、屋屋面活载、室室内吊重、屋屋面风载、雪雪载、水平和和竖向地震作作用、温差作作用，拉索预预张力按索单单元属性定义义。风荷载风风振系数取1.8，体型系数数偏安全取值值-0.8；雪荷载按按积雪全跨均均匀分布、不不均匀分布和和半跨均匀分分布分别考虑虑；屋面活载载不与雪载同同时考虑；地地震作用参与与组合时各可可变荷载组合合值系数按规规范取值；温温差作用分项项系数取1.0。考虑荷载载组合时，遵遵循原则为：：1）事先剔除明显效效应相反的可可变荷载工况况同时参与的的组合，例如如：屋面风吸吸参与时，屋屋面活荷载和和全跨均匀分分布雪荷载不不考虑；2）某种荷载效应有有利时的，考考虑相应的分分项系数，例例如：屋面风风吸参与时，屋屋面恒载分项项系数取0.8，室内吊重重分项系数取取0.2（因为恒载载、吊重可能能取值偏大）。3）当两种荷载效应应的影响难以以直接判断时时，不遗漏各各种可能组合合，例如：升升温和降温分分别与最大向向下竖向荷载载和最大向上上竖向荷载（最最小向下竖向向荷载）组合合。钢结构构件强度验验算应力比（包包括稳定应力力比）不大于于0.9控制，见下下图：根据索强度设计容容许应力法，索索最大容许应应力取极限抗抗拉强度的40%；同时要求求任何情况下下索内保持至至少极限抗拉拉强度5%的拉力，以以保证索不松松弛并维持张张紧外观。本本工程索最大大拉力出现在在恒活降温组组合下，最大大值为1442kkN，对应为极极限抗拉强度度的29.4%；最小拉力力现在升温风风吸组合下，最最小值为为275kkN，对应为极极限抗拉强度度的5.5%，均满足要要求。屋盖结构最大向下下变形为恒活活降温组合，最最大值为-142mmm；最大向上上变形为升温温风吸组合，最最大值为+27mm；斜拉索通过结构空空间位置计算算理论长度，再再根据初张力力大小，考虑虑张拉调节量量计算每根索索的精确长度度，由工厂下下料、安装锚锚具后运至现现场。3工艺流程施工方案编制→项项目部内部审审核→专家论证→施工方案修修改、审核、审审批→滑动弹性支支座安装→支撑脚手架架搭设→索环安装→6号环向桁架架安装→径向主桁架架吊装→1、2、3、4、5号环向桁架架安装→7号环向桁架架安装→水平圆管支支撑安装→铸钢件安装→索撑安装→拉索安装→预应力钢束束张拉至20%→钢结构卸载→预应力钢束束张拉至100%→结构监测→形成科技成成果。4构配件加工钢构件委托专业钢钢结构制作公公司名加工制制作。相贯口切割是整个个加工过程中中的关键工序序和质量控制制重点。采用用两台数控六六轴管相贯线线切割机进行行相贯口切割割，相贯曲面面放样切割坡坡口在加工前前利用CADD/CAM软软件集成技术术进行数字模模拟放样，第第一步建立管管结构分析设设计模型；第第二步由管结结构分析设计计模型生成构构件加工数据据，输入到管管相贯线切割割机进行管件件加工制作。煨弯采用冷顶弯管管的方法，相相贯切割后，在在管头定汇交交线标记，采采用大吨位卧卧式油压机及及配套的内弧弧胎具固定在在油压机杆端端部，两侧固固定管卡胎架架，管件分别别水平伸入顶顶管胎架中定定位分节限量量顶弯至要求求的曲线，控控制弓高精度度，过程监控控。弯曲后，钢钢管直径变化化不大于3㎜，壁厚变变化不大于11㎜，曲率率半径≤1%R，弯弯曲矢高≤±5mm，钢管管表面不能出出现折痕和凹凹凸不平的现现象。钢结构构配件采用用全自动立式式抛丸机进行行除锈，进行行抛丸除锈时时应注意，除除锈区与喷涂涂区严格分开开。采用水性无机富锌锌底漆进行构构件涂装。涂涂装作业应在在抛丸除锈后后不超过4小时进行喷喷涂。5钢构件施工现场预预拼装钢结构进场后的在在不同的施工工阶段先后设设4个钢结构堆堆场、拼装场场地。堆场及及拼装场面积积均为20×30米，吊装单单元的拼装采采用就近原则则（详见钢结结构预拼装平平面布置图）。预拼装工艺流程胎架的测量放线遵遵循“从整体到局局部，先控制制后施工”的测设原则则。即将桁架架上下弦上的的每个支撑点点由空间位置置水平投影到到地面上，并并将其空间三三维坐标在Z轴方向上转转换到地面。采采用全站仪在在地面上分别别测量出每个个支撑胎架的的位置。拼装装过程中，测测量放线选用用一台全站仪仪和二台经纬纬仪。为防止刚性平台沉沉降引起胎架架变形，胎架架旁应设置胎胎架沉降观察察点。在施工工过程中结构构重量全部作作用于胎架底底地面上时观观察标高有无无变化，如有有变化应及时时调整，待沉沉降稳定后方方可进行焊接接。桁架组装焊接采用用CO2气体体保护和手工工电弧焊两种种方法：在工工艺可行性好好的情况下用用CO2气体体保护焊（HH08Mn22Si焊丝丝）；手工电电弧焊可在任任何场合使用用，盖面用手手工电弧焊；；手工电弧焊焊用Φ4㎜焊条进进行底层和盖盖面层焊接，并并控制焊接层层间温度1110-1500℃，做好焊接接施工记录。焊焊接过程中，主主导焊缝清渣渣、除飞溅物物，发现缺陷陷及时用角磨磨砂轮打磨，除除去缺。一个个焊接节点焊焊完后应将焊焊缝区及焊接接工作位置清清理干净，转转移到下一个个焊接节点。2.6.3大荷载超超高钢管脚手手架搭设技术术中间直径为28米米圆环搭设八八角形满堂脚脚手架，脚手手架外圈半径径10米到14米的的的范范围内满铺胎胎模板，作为为空中拼装的的平台。脚手手架满挂全封封闭密目安全全网，用网绳绳绑扎在大横横杆外立杆内内侧。作业层层安全网高于于平台1.2m，作业层脚脚手架立杆于于0.6m和1.2m处设两道防防护栏杆，底底部侧面设18cm高挡脚板。1主桁架吊装图2.6.3-1主主桁架吊装示示意图屋架安装用钢管脚脚手架搭设中中部圆环安装装平台，采用用高空散拼进进行拼装，由由于吊装场地地狭窄，主桁桁架(JHJ--1桁架和JHJ-2桁架)吊装选用150吨履带式起起重机停在建建筑物外侧进进行，次桁架架(JHJ--3桁架)拼装选用36吨汽车吊在在场内进行；；构件用拖车车运入吊装位位置，吊装行行走路线图所所示。拼装的顺序为：用用38吨汽车吊先先进行高空散散拼屋盖中间间凸台部位管管桁架（即半半径13米范围内的的中心部位）；；然后采用150吨履带式起起重机进行径径向桁架的安安装，安装径径向桁架时，以以圆形平面直直径方向进行行对称安装，避避免未形成结结构空间刚度度之前出现不不均匀受力而而发生危险；；再用38吨汽车吊拼拼装次桁架。桁架拼装、焊接完完成经检测合合格后，安装装预应力斜拉拉弦（索），安安装时应对称称进行。1）安装平台搭设图2.6.3-2安装平台搭搭设示意图2）在脚手架上拼装中中心内环桁架架图2.6.3-3钢结构屋盖盖用脚手架剖剖面图3）中心圆凸出桁架架安装索环及6号环向桁架索环及6号环向桁架主桁架支座支撑脚手架图2.6.3-4中中心圆凸出桁桁架安装示意意图4）主桁架安装图2.6.3-5主桁架吊装装示意图5）次桁架安装及预预力斜拉索安安装，且第1次张拉完图2.6.3-6次桁架安装装及预力斜拉拉索安装6）卸载及第2次张拉拉图2.6.3-7次桁架卸载载示意图2.6.4空间预预应力拉索与球形可可滑动减震支支座施工技术术拉索预应力的施加加采用分级对对称的原则。预预应力施加分分3级，第1级施加20%，第2级施加100%，第3级对所有拉拉索进行微调调（复核），使使所有拉索张张拉力符合设设计要求。第1级张拉完成后开始始卸载，之后后进行第2级张拉，张张拉顺序同第第1级，张拉力力为控制应力力的100%；第3级张拉为控控制应力复核核，没有达到到要求的进行行补张，张拉拉顺序与第1级相同。拉索轴线编号如图图所示：图2.6.4-1拉索轴线编编号根据施工仿真计算算结果，列出出了各个张拉拉步的拉索张张拉力控制值值。拉索各级级张拉力见下下表。拉索编号张拉阶段拉索张拉拉力（单位：：kN）吊装完成第一级张拉（200%）卸载第二级张拉（1000%）第1步第2步第3步第4步第5步第1步第2步第3步第4步第5步X213105102105108106314644608599590552X4129989598101295254576538530520X6131513105103106314303266599562551X812151714104101294284276238560518X101311141715107311273264256220549X121210298101104101287607568562555514X141310103101103106294258591558551541X168118989698244240206537506503X187101311102101282276270238563532X205369690311267257248203493X2269391949796336636594583572532X246492899295262227542506502497X2691210103101104262258230570540535X2812141714104101275268262226549510X301311141714106307269259252216546X321210198101104101292612572565558516X341311103101104106313275606571562551X3611141110198100294285245568528519X3813161816109106315303294259590552X40128111411100295254246239200520张拉过程采用分级级对称的原则则进行，每次次张拉4根拉索，因因此选用4套张拉设备备进行预应力力张拉，即8台千斤顶，4台油泵及相相应的张拉工工况等。根据据设计和预应应力工艺要求求的实际张拉拉力对千斤顶顶、油压传感感器进行标定定。张拉控制应力根据据设计要求的的预应力钢索索张拉控制应应力取值。预应力张拉采用双双控，即控制制拉索张拉力力、伸长值及及钢结构变形形值。在油泵启动供油正正常后，开始始加压，当压压力达到钢索索设计拉力时时，超张拉5％左右，然然后停止加压压。张拉时，要要控制给油速速度，给油时时间不应低于于0.5miin。将压力传感器所测测得的拉索拉拉力和全站仪仪测得钢结构构变形记录下下来，以对结结构施工期行行为进行监测测1钢结构监测测1）索力监测：对钢索拉力的监测测采用油压传传感器测试以以保证预应力力钢索施工完完成后的应力力与设计单位位所要求的应应力吻合，具具体测量原理理：张拉过程程中油泵的油油压通过油压压传感器测量量出来，转化化为力，通过过电子读数仪仪读出索力值值，油压传感感器如下图所所示：图2.6.4-2油油压传感器2）变形监测：预应力钢索张拉时时，钢结构部部分会随之变变形。在预应应力钢索张拉拉的过程中，结结合施工仿真真计算结果，对对钢结构变形形监测可以保保证预应力施施工安全、有有效。对变形形的监测采用用全站仪和百百分表：挠度度测点布置如如图所示：挠度测点挠度测点水平位移测点图2.6.4-3挠度测点布布置对上图中所标记的的水平位移测测点的监测采采用百分表，其其他支座的水水平位移采用用作标记的方方法进行监测测。3）应力监测：对钢结构应力的监监测采用振弦弦应变计：图2.6.4-4应力的监测测应力测点主要位于于中央内环的的下弦钢管上上，如下图所所示：应力测点应力测点图2.6.4-5应力测点2钢结构卸载根据体育馆屋面系系统结构体系系的实际情况况，主桁架安安装时由临时时支撑系统支支承，安装完完成预紧拉索索后（张拉到到控制应力的的20%），系统临临时支撑需要要进行卸载和和拆除。卸载载采用分级对对称的原则进进行。屋面支支撑脚手架卸卸载过程既是是释放支撑脚脚手架中的内内力和拆除支支撑脚手架的的过程，也是是屋盖产生变变形和结构体体系稳步成型型的过程。支撑脚手架采取从从中间向四周周对称的原则则开始拆除。首首先拆除圆心心部分的胎膜膜支撑架，采采用钢管割刀刀将顶撑立杆杆端部切除，长长度为50mm，然后由圆圆心部位沿同同心圆方向向向外扩散切割割，卸载人员员共8人，分别在X1-X221轴线、X11-XX31轴线、X16-XX36轴线、X6-X226轴线位置进进行同时卸载载。图2.6.4-6卸载顺序序卸载完成后，中央央内环最大变变形值为向下下挠49mm，如下图所所示：图2.6.4-7下挠值有有限元分析下挠变形监测通过过监测桁架关关键点标高变变化来实现，钢钢构安装前已已将标高控制制点测设于砼砼梁上，可架架设仪器于砼砼梁上，直接接观测桁架关关键点标高。为为直观观测标标高数据，可可将仪器架设设于西侧砼梁梁上，在桁架架关键点上焊焊接标尺水平平观测。卸载载过程中，南南北两侧各摆摆一台水准仪仪观测。3施工完成结结构检测与理理论计算对比比序号项目理论计算数据实际检测数据1预应力张拉至设计计值20%，钢结构卸卸载后最大下下挠值(mm)49.4524.822预应力张拉完成后后，钢结构最最大下挠值(mm)19.8916.113张拉过程中钢结构构最大应力116MPa73.1MPa4张拉过程中拉索最最大应力201MPa169MPa5最大张拉控制应力力644kN617kN6最小张拉控制应力力526kN557kN7支座位移6mm4mm为保证预应力张拉拉时主桁架和和索环的稳定定性，保证主主要受力节点点的抗拉强度度，杜绝焊接接工艺对钢结结构母材产生生的影响，本本工程屋面钢钢结构索环，及20榀主桁架上的钢束连接件均采用高强度铸钢节点，共计40件，总重量5.33吨。2.6.5高强度铸铸钢节点在超超大跨度空间间预应力钢结结构中的应用用技术1材质要求1)铸钢节点参照照原德国标准准DIN117182<<<焊接结构构用低合金铸铸钢>>GSS-20Mnn5N(正火火)的技术要求求、试验方法法、检验规则则进行。2)铸钢件炉前分分析化学成分分应符合表11要求。3)经热处理后，铸铸钢件的力学学性能达到表表2的要求。4)为确保具有良良好的焊接性性能，铸钢件件的焊接碳当当量按国际焊焊接协会推荐荐公式：C。一m(G))+m(Mnn)／6+厂优(Cr)+mm(Mo)++m(V)]]／5+m(NNi)+m((Cu)／15确定，应应控制C。≤0.42％。2技术要求1)表面质量表2.6.5-1GS-200Mn5N化学成分含量量CSiMnPSCrMoNiCu碳当量Geq0.17~0.2215≤0.601.00~1.550≤0.015≤0.015≤0.30≤0.15≤0.400.30≤0.42表2.6.5-2GGS-20MMn5N机机械性能参数数材质壁厚/mm屈服强度σs/MPa抗拉强度σb/MPa延伸率δ/%缺口冲击力/J（ISO-V型试样平均均值）GS-20Mn55N≤5050~100100~160<160≥300≥260≥（260）≥（240）500~650500~650500~650500~650≥22≥22≥22≥22≥55≥55≥45≥45（1)铸件的表面质质量，按照样样块进行对照照验收，表面面粗糙度Raa应达到25～50“m，允许打磨磨喷丸处理。（2)铸钢件应清理理干净，修整整飞边、毛刺刺，去除浇冒冒口，粘砂和和氧化铁皮，内内腔不得有可可剥落的残余余物质，并且且在热处理前前清理完毕，热热处理后要将将氧化皮喷砂砂(丸)清理干净。（3)不允许有裂纹纹、未熔合和和超过允许标标准的气孔、冷冷隔、缩松、缩缩孔、夹砂及及明显凹坑等等缺陷。（4)铸件外形相贯贯线曲面应平平滑过渡，避避免锐角。（5)铸钢件焊接端端口表面粗糙糙度为Ra≤25／lm，允许打打磨，喷砂或或喷丸处理。3内部质量1)不允许有影响响铸钢件性能能的裂纹、冷冷隔、缩松、缩缩孔等缺陷存存在。2)超声波探伤在在铸钢件端口口200mmm以内范围围部位，按GGB72333—1987《铸铸钢件超声探探伤及质量评评定方法》进进行100％超声声波检测，质质量等级应满满足Ⅱ级要求；圆圆弧部位按1100oAA超声波检测测，其他部位位按外表面1100oAA超声波探伤伤，质量等级级Ⅲ级。3)铸钢件外表面面100％采用用湿法磁粉探探伤，铸钢件件端口2000mm以内内范围质量等等级为Ⅱ级，其余为Ⅲ级。4)耦合剂禁用机机油。4铸钢节点的设计加加工由于AutoCAAD不能完成成多个空间平平面平滑过渡渡汇交以及异异面直线圆弧弧倒角连接，故故无法通过常常规手段对铸铸钢节点建立立几何模型。最最终确定采用用美国的Soolidwoorks20007版软件件完成铸钢件件模型的电脑脑建模。大跨度管桁架结构构用铸钢件与与其他铸钢件件相比，结构构形式复杂、化