河南框剪结构商住楼工程脚手架工程施工方案

中央广场承插型盘扣式钢管脚手架施工方案中央广场工程项目部二〇一五年四月目录HYPERLINK\l"_Toc416683697"1编制说明1HYPERLINK\l"_Toc416683698"1.1编制目的1HYPERLINK\l"_Toc416683699"1.2编制依据1HYPERLINK\l"_Toc416683700"2工程概况及特点2HYPERLINK\l"_Toc416683701"2.1工程概况2HYPERLINK\l"_Toc416683702"2.2承插型盘扣式钢管支架使用情况2HYPERLINK\l"_Toc416683703"3施工准备2HYPERLINK\l"_Toc416683704"3.1材料准备2HYPERLINK\l"_Toc416683705"3.2人员准备3HYPERLINK\l"_Toc416683706"3.3施工方法准备3HYPERLINK\l"_Toc416683707"3.4材料要求3HYPERLINK\l"_Toc416683708"4架体施工4HYPERLINK\l"_Toc416683709"4.1架体搭设4HYPERLINK\l"_Toc416683710"4.2模板施工5HYPERLINK\l"_Toc416683711"4.3架体拆除6HYPERLINK\l"_Toc416683712"5质量安全保证措施6HYPERLINK\l"_Toc416683713"5.1质量保证措施6HYPERLINK\l"_Toc416683714"5.2安全文明施工要求7HYPERLINK\l"_Toc416683715"5.3文明施工7HYPERLINK\l"_Toc416683716"6模板支撑体系计算8HYPERLINK\l"_Toc416683717"6.1盘扣式板模板支撑体系验算8HYPERLINK\l"_Toc416683718"板模板支撑体系属性8HYPERLINK\l"_Toc416683719"模板支撑体系计算书13HYPERLINK\l"_Toc416683720"6.2盘扣式梁模板支撑体系验算51HYPERLINK\l"_Toc416683721"梁模板支撑体系属性51HYPERLINK\l"_Toc416683722"梁模板支撑体系计算书53HYPERLINK\l"_Toc416683723"7盘扣架的验收与拆除53HYPERLINK\l"_Toc416683724"7.1盘扣架的验收64HYPERLINK\l"_Toc416683725"盘扣架的检查64HYPERLINK\l"_Toc416683726"盘扣架的注意事项65HYPERLINK\l"_Toc416683727"盘扣架的验收66HYPERLINK\l"_Toc416683728"7.2盘扣架的拆除66编制说明编制目的本施工方案旨在为·中央广场工程承插型盘扣式钢管支架施工提供较完整的技术指导文件，便于控制承插型盘扣式钢管支架施工的质量、安全，能优质、快速、高效地完成主体工程的施工任务，并为监理、业主对工程的施工方法、质量、工程进度等各方面的详细了解提供依据。编制依据（1）业主提供的本工程施工图纸及其他相关资料（2）中建总公司《混凝土结构工程施工工艺标准》（3）《建筑施工手册》（第五版）（4）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）（5）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（7）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（7）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—2011）（8）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）（9）《建筑施工计算手册》（10）其他相关国家规范及标准（11）河南省有关工程管理、市政建设及环境保护等地方性的法规及规定（12）现场施工情况工程概况及特点工程概况本工程总建筑面积394393.87平方米,地下室建筑面积116214.51平方米,地上建筑面积278179.36平方米，建筑设计高度为149.950米。本工程地上36层，地下4层，裙房为一至五层，功能为商业，及酒店附属用房，塔楼分为A塔，B塔，其中A塔功能为办公，B塔十二层至二十九层南半部分为酒店客房，其余部分为办公，地下部分为四层，其中地下一层为设备用房及车库，地下二层为非机动车车库，地下三层及地下四层为车库及储藏间，地下三层，地下四层局部设复建式人防工程,平时为汽车库，战时为人防工程。承插型盘扣式钢管支架使用情况根据施工部署，本工程承插型盘扣式钢管支架使用于地下室4层至地上36层。承插型盘扣式钢管支架立杆采用2.50m、1.90m、1.60m、1.30m、1.00m长立杆。施工准备材料准备根据现场实际情况，盘扣式钢管支架为竖向支撑，进场材料为地下四层竖向结构使用。层高净高立杆组合-1层645061002500+19000+13000-2层470043502500+13000-3层470043502500+13000-4层470043502500+130002500mm1900mm1300mm1000mm-1层33000330006600066000-2层18900\1890037800-3层18900\1890037800-4层18900\1890037800序号规格数量备注1φ48×3.2×2250090000架体立杆2φ48×3.2×1190033000架体立杆4φ48×3.2×11300122700架体立杆5φ48×3.2×11000180000架体横杆6盘扣顶丝90000平台支撑7可调底座90000高度调整以上材料计划仅作为我单位现场施工组织使用。人员准备为保证现场施工工期，保证盘扣施工过程中安全质量，预计使用工人如下。序号工种数量备注1木工300人A区150人BB区150人C1区25人C2区35人C3区区35人C4区25人C5区24人D1区30人D2区20人D3区30人D4区40人D5区30人D6区40人E11区25人E22区30人2普工10人施工方法准备根据盘扣支架施工特点，正式施工前由技术部、安监部、质量部组织对现场操作工人进行交底，交底要针对本工程特点进行讲解承插型盘扣式钢管支架的施工特点，安全质量要求等。材料进场时，应由安监部组织，物资部及质检部共同参加对进场材料进行验收。材料进场后，应先组织进行样板区施工，由工程部组织，安监部、质检部、技术部等相关部门对样板区进行验收合格后再进行标准层施工。材料要求1、承插型盘扣式钢管支架的构配件应满足现场国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008、《碳素结构钢》GB/T700-2006以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352-2009的规定；2、钢管外径允许偏差应符合规范规定，钢管壁厚允许偏差应为±0.1mm；3、连接盘、插接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352-2009中牌号为ZG230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。4、其他要求详见《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010。架体施工本工程采用承插型盘扣式钢管支架作为施工满堂架。立杆间距为地下室0.9m×0.9m、地上部分1.2m×1.2m，局部立杆间距为1.2m×0.9m，0.6m×0.9m。满堂架设一道扫地杆，高度为350mm。架体搭设承插型盘扣式钢管支架整体施工流程：立杆放线→立杆摆放→扫地杆→水平横杆→可调托座1、由于本工程盘扣架均使用在楼栋标准层施工，地基承载力满足要求，不再对地基进行特殊处理；2、盘扣架立杆底部应设置硬质模板或木枋，高度应统一，防止水平杆插销无法插入；3、地下室立杆整体间距为0.9m×0.9m，梁、过道处、卫生间等局部区域需要用1.2m和0.6m水平横杆调整；裙房及塔楼立杆整体间距1.2m×1.2m，局部区域需要用0.9m和0.6m水平横杆调整。当出现横杆无法插入时，应在相邻横杆上用扣件搭设钢管，形成稳定支撑体系，如梁底等部位；塔楼标准层盘口排版4、水平横杆插入立杆连接盘时应保证连接稳定，使用工具如铁锤敲击。插销外表面应与水平杆扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3kN。5、盘扣架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆长度不小于150mm；6、盘扣架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm；7、楼层板高差较大时，应利用立杆0.5m节点位差配合可调底座进行调整；8、每搭完一步支架后，应及时进行水平杆步距校正，立杆的纵、横距，立杆的垂直度偏差和水平杆的水平偏差。其中立杆的垂直度偏差不应大于盘扣架总高度的1/500，且不得大于50mm；9、盘扣架搭设完成后应由工程部（区长）组织，技术部、质检部等相关部门进行验收，验收合格后方可进入下部施工流程。模板施工梁板模板施工详见《·中央广场模板工程施工方案》。柱模板施工详见《·中央广场模板工程施工方案》。楼梯节点详见《·中央广场模板工程施工方案》。墙体模板施工详见《·中央广场模板工程施工方案》。电梯间模板施工详见《·中央广场模板工程施工方案》。标准层阴阳角、楼梯施工缝、变形缝、沉降观测点等节点部位模板施工详见《·中央广场模板工程施工方案》。盘扣架搭设示意图盘扣架搭设水平杆节点及立杆底部处理示意图架体拆除1、盘扣架拆除应在楼层混凝土强度达到要求后方可拆除；2、拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则进行，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除，严禁抛掷；3、分段、分立面拆除时，应由技术部预先确定分界处的技术处理方案，并进行书面申请，项目安监部同意后方可进行拆除工作。质量安全保证措施质量保证措施1、所有进场盘扣架材料均应满足规范要求，并由项目质检部、安监部、材料部进行验收，并填写材料进场验收记录；2、盘扣架立杆应满足规范要求，立杆垂直度偏差不应大于架体整体高度的1/500，且不大于50mm；3、盘扣架水平杆应在同一水平面上，高低差部位采用可调底座进行调整；4、盘扣架可调底座、可调托座丝杆外伸长度不应大于300mm、400mm。安全文明施工要求建立健全安全施工岗位责任制，实行木工加工车间、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋、硬底鞋或赤脚，临边、高空（2m以上）以及外盘扣架作业的人员，必须系好安全带。特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊操作必需有安全防范措施。模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间。施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，同时配备防火设备（灭火器），明确责任人。施工区域内不得吸烟，吸烟必须到指定吸烟区。现场动火作业必须办理动火证，经生产经理、安全总监签字同意后方可进行动火作业。加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换。电缆线严禁使用花线、两芯线。除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。模板操作区域严禁电线穿过，圆盘锯防护罩安装牢固。现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上，应使用绝缘拉钩挂设。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明。在潮湿环境内作业的照明电压不应高于24V。按照施工总平面布置图堆放模板和木枋，不得侵占场内道路及安全防护设施。禁止交叉作业，若施工无法避让时，应派专人监督和采取必要的安全防护措施，确保施工安全。文明施工施工现场应按照中建总公司CI形象工程进行设计部署；禁止在施工现场追打嬉闹；施工材料机具应集中堆放整齐；灭火器及其他消防器材应定点设置；废料应集中收集存放并进行标识，不得焚烧或四处乱扔；施工现场应做到工完场清；模板支撑体系计算盘扣式板模板支撑体系验算6.1.1板模板支撑体系属性地下室板一、工程属性新浇混凝土板名称称负一层顶板新浇混凝土板板厚厚(mm)350模板支架纵向长度度La(m)10模板支架横向长度度Lb(m)8.1模板支架高度H((m)4.7二、荷载设计荷载取值和设计计计算依据《建筑施工承插型型盘扣式钢管管支架安全技技术规程》JJGJ2311-20100模板及其支架自重重标准G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，1.05混凝土自重标准GG2k(kN/m3)24钢筋自重标准G33k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载载标准值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距距离支架底的的距离h1(m)：2.35模板工程支拆环境境考虑风荷载风荷载作用方向沿模板支架横向作作用省份河南城市郑州市基本风压ωo(kkN/m2))0.3风荷载高度变化系系数μz1风荷载体型系数μμs0.5抗倾覆计算中风荷荷载作用位置置距离支架底底的距离h2(m)6三、模板体系设计计主梁布置方向平行立杆纵向方向向立杆纵向间距laa(mm)900立杆横向间距lbb(mm)900水平杆步距h(mmm)1500支架可调托座支撑撑点至顶层水水平杆中心线线的距离a((mm)150小梁间距l(mmm)250小梁最大悬挑长度度L1(mm)150主梁最大悬挑长度度L2(mm)150四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值ff(N/mmm2)16.83弹性模量E(N//mm2)9350计算方式简支梁五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型40mm×80mmm截面惯性矩I(ccm4)170.667截面抵抗矩W(ccm3)42.667抗弯强度设计值ff(N/mmm2)12.87弹性模量E(N//mm2)8415计算方式四等跨梁六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3.2截面惯性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗弯强度设计值ff(N/mmm2)205弹性模量E(N//mm2)206000抗剪强度设计值ffv(N/mmm2)125计算方式四等跨梁七、立柱验算钢管类型(mm))Ф48×3.2回转半径i(mmm)15.9抗压强度设计值[[f](N//mm2)200立柱截面面积(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立杆计算长度度修正系数ηη1.2悬臂端计算长度折折减系数k0.7八、可调托座验算算可调托座内主梁根根数2可调托承载力容许许值[N]((kN)40九、立柱地基基础础计算脚手架放置位置混凝土楼板裙房板一、工程属性新浇混凝土板名称称塔楼板模板新浇混凝土板板厚厚(mm)150模板支架纵向长度度La(m)5模板支架横向长度度Lb(m)5模板支架高度H((m)4二、荷载设计荷载取值和设计计计算依据《建筑施工承插型型盘扣式钢管管支架安全技技术规程》JJGJ2311-20100模板及其支架自重重标准G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，1.05混凝土自重标准GG2k(kN/m3)24钢筋自重标准G33k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载载标准值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距距离支架底的的距离h1(m)：4模板工程支拆环境境考虑风荷载风荷载作用方向沿模板支架横向作作用省份河南城市郑州市基本风压ωo(kkN/m2))0.3风荷载高度变化系系数μz1风荷载体型系数μμs0.5抗倾覆计算中风荷荷载作用位置置距离支架底底的距离h2(m)6三、模板体系设计计主梁布置方向平行立杆纵向方向向立杆纵向间距laa(mm)1200立杆横向间距lbb(mm)1200水平杆步距h(mmm)1500支架可调托座支撑撑点至顶层水水平杆中心线线的距离a((mm)150小梁间距l(mmm)300小梁最大悬挑长度度L1(mm)100主梁最大悬挑长度度L2(mm)150四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值ff(N/mmm2)16.83弹性模量E(N//mm2)9350计算方式四等跨梁五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型40mm×80mmm截面惯性矩I(ccm4)170.667截面抵抗矩W(ccm3)42.667抗弯强度设计值ff(N/mmm2)12.87弹性模量E(N//mm2)8415计算方式四等跨梁六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3.2截面惯性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗弯强度设计值ff(N/mmm2)205弹性模量E(N//mm2)206000抗剪强度设计值ffv(N/mmm2)125计算方式四等跨梁七、立柱验算钢管类型(mm))Ф48×3.2回转半径i(mmm)15.9抗压强度设计值[[f](N//mm2)200立柱截面面积(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立杆计算长度度修正系数ηη1.2悬臂端计算长度折折减系数k0.7八、可调托座验算算可调托座内主梁根根数2可调托承载力容许许值[N]((kN)40九、立柱地基基础础计算脚手架放置位置混凝土楼板塔楼板一、工程属性新浇混凝土板名称称裙房板模板新浇混凝土板板厚厚(mm)150模板支架纵向长度度La(m)5模板支架横向长度度Lb(m)5模板支架高度H((m)4.5二、荷载设计荷载取值和设计计计算依据《建筑施工承插型型盘扣式钢管管支架安全技技术规程》JJGJ2311-20100模板及其支架自重重标准G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，1.05混凝土自重标准GG2k(kN/m3)24钢筋自重标准G33k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载载标准值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距距离支架底的的距离h1(m)：4模板工程支拆环境境考虑风荷载风荷载作用方向沿模板支架横向作作用省份河南城市郑州市基本风压ωo(kkN/m2))0.3风荷载高度变化系系数μz1风荷载体型系数μμs0.5抗倾覆计算中风荷荷载作用位置置距离支架底底的距离h2(m)6三、模板体系设计计主梁布置方向平行立杆纵向方向向立杆纵向间距laa(mm)1200立杆横向间距lbb(mm)1200水平杆步距h(mmm)1500支架可调托座支撑撑点至顶层水水平杆中心线线的距离a((mm)150小梁间距l(mmm)300小梁最大悬挑长度度L1(mm)100主梁最大悬挑长度度L2(mm)150四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值ff(N/mmm2)16.83弹性模量E(N//mm2)9350计算方式四等跨梁五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型40mm×80mmm截面惯性矩I(ccm4)170.667截面抵抗矩W(ccm3)42.667抗弯强度设计值ff(N/mmm2)12.87弹性模量E(N//mm2)8415计算方式四等跨梁六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3.2截面惯性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗弯强度设计值ff(N/mmm2)205弹性模量E(N//mm2)206000抗剪强度设计值ffv(N/mmm2)125计算方式四等跨梁七、立柱验算钢管类型(mm))Ф48×3.2回转半径i(mmm)15.9抗压强度设计值[[f](N//mm2)200立柱截面面积(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立杆计算长度度修正系数ηη1.2悬臂端计算长度折折减系数k0.7八、可调托座验算算可调托座内主梁根根数2可调托承载力容许许值[N]((kN)40九、立柱地基基础础计算脚手架放置位置混凝土楼板6.1.2模板支撑体系计算书6.1.2.1地下室板计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称称负一层顶板新浇混凝土板板厚厚(mm)350模板支架纵向长度度La(m)10模板支架横向长度度Lb(m)8.1模板支架高度H((m)4.7二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载载标准值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距离离支架底的距距离h1(m)4风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.3×1×0..5=0.115风荷载高度变化系系数μz1风荷载体型系数μμs0.5抗倾覆计算中风荷荷载作用位置置距离支架底底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向向立杆纵向间距laa(mm)900立杆横向间距lbb(mm)900水平杆步距h(mmm)1500顶层水平杆步距hhˊ(mm)1000支架可调托座支撑撑点至顶层水水平杆中心线线的距离a((mm)150小梁间距l(mmm)300小梁最大悬挑长度度L1(mm)150主梁最大悬挑长度度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值ff(N/mmm2)16.83弹性模量E(N//mm2)9350计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W=btt2/6＝1000××152/6＝375000mm3I=btt3/12＝1000××153/12＝2812550mm4承载能力极限状态态q1=γγGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..35)+11.4×1××3=14..862kNN/mq1静==γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..35)=110.6622kN/m正常使用极限状态态q=γGGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×11×(0.11+(24++1.1)×0.355)+1×11×3=111.885kkN/m1、强度验算算Mmaxx=0.1225q1l2=0.1225×14..862×00.32=0.1667kN·mmσ=Mmmax/W==0.1677×106/375000=4.4453N/mmm2≤[f]=116.83NN/mm2满足要求！2、挠度验算算νmaxx＝5ql4/(3844EI)=55×11.8885×30004/(3844×93500×2812250)=00.477mmmνmaxx=0.4777mm≤min{3300/1550，10}=22mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型60mm×80mmm截面惯性矩I(ccm4)256截面抵抗矩W(ccm3)64抗弯强度设计值ff(N/mmm2)12.87弹性模量E(N//mm2)8415计算方式四等跨梁承载能力极限状态态q1=γγGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.22×0.3××(0.3++(24+11.1)××0.35))+1.4××0.3×33=4.5331kN/mm正常使用极限状态态q=γGGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×00.3×(00.3+(224+1.11)×0..35)+11×0.3××3=3.6625kN//m按四等跨梁连续梁梁计算，又因因小梁较大悬悬挑长度为1150mm，因因此需进行最最不利组合，计计算简图如下下：1、强度验算算σ=Mmmax/W==0.3799×106/640000=5.9922N/mmm2≤[f]=112.87NN/mm2满足要求！2、抗剪验算算Vmaxx＝2.4033kN3Vmaax/(2bbh0)=3×22.403××1000//(2×600×80)＝＝0.7511N/mm22≤[τ]=1.44N/mm22满足要求！3、挠度验算算νmaxx=0.6442mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[9000/1500，10]=66mm满足要求！4、支座反力力承载能力极限状态态R1=22.354kkNR2=44.562kkNR3=33.834kkNR4=44.562kkNR5=22.354kkN正常使用极限状态态R1ˊ==1.8866kNR2ˊ==3.6566kNR3ˊ==3.0733kNR4ˊ==3.6566kNR5ˊ==1.8866kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3.2截面惯性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗弯强度设计值ff(N/mmm2)205弹性模量E(N//mm2)206000抗剪强度设计值ffv(N/mmm2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小小梁最大支座座反力承载能力极限状态态R=maax[R1,R2,R3,R4,R5]/2=mmax[2..354,44.562,,3.8344,4.5662,2.3354]/22=2.2881kN正常使用极限状态态Rˊ=mmax[R11ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=mmax[1..886,33.656,,3.0733,3.6556,1.8886]/22=1.8228kN计算简图如下：1、抗弯验算算σ=Mmmax/W==0.5999×106/47300=126..638N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、抗剪验算算Vmaxx＝3.7077kN2Vmaax/A=22×3.7007×10000/4500＝16.4776N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22满足要求！3、挠度验算算νmaxx=0.7001mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[9000/1500，10]==6mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm))Ф48×3.2回转半径i(mmm)15.9抗压强度设计值[[f](N//mm2)200立柱截面面积(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立杆计算长度度修正系数ηη1.2悬臂端计算长度折折减系数k0.71、长细比验验算l01==hˊ+2ka==1000++2×0.77×150==1210mmml02==ηh=1.22×15000=18000mm取两值中的大值ll0=18000mmλ=l00/i=18800/155.9=1113.2088≤[λ]=1500长细比满足要求！！2、立柱稳定定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λλ1=l01/i=11210/115.9=776.1011查表得，φ=0..664N1=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.35))+1.4××3]×0..9×0.99=12.4427kNf=N11/(φ1A)＝12.4227×1033/(0.6664×4550)=411.59N//mm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=11800/115.9=1113.2008查表得，φ=0..386N2=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.355)+1.44×3]×00.9×0..9=12..962kNNf=N22/(φ2A)＝12.9662×1033/(0.3386×4550)=744.623NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！考虑风荷载Mw=ψψc×γQωklah2/10=00.9×1..4×0.115×0.99×1.522/10=00.038kkN·m顶部立杆段：N1w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.35))+0.9××1.4×33]×0.99×0.9++0.0388/0.9==12.1229kNf=N11w/(φ1A)+Mw/W=122.129××103/(0.6664×4550)+0..038×1106/47300=48.6626N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！非顶部立杆段：N2w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.355)+0.99×1.4××3]×0..9×0.99+0.0338/0.99=12.6664kNf=N22w/(φ2A)+Mw/W=122.664××103/(0.3386×4550)+0..038×1106/47300=80.9941N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！八、可调托座验算算可调托座内主梁根根数2可调托承载力容许许值[N]((kN)40按上节计算可知，可可调托座受力力N=112.4277kN≤[N]=440kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾倾覆力矩主要要由风荷载产产生，抗倾覆覆力矩主要由由模板及支架架自重产生MT=ψψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1MR=γγGG1kLaLb2/2=1..35×1..05×100×8.122MT=881.0188kN.m≤MR满足要求！混凝土浇筑时，倾倾覆力矩主要要由泵送、倾倾倒混凝土等等因素产生的的水平荷载产产生，抗倾覆覆力矩主要由由钢筋、混凝凝土、模板及及支架自重产产生MT=ψψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1MR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1..35×[11.05+((24+1..1)×0..35]×110×8.112MT=442.5255kN.m≤MR满足要求！十、立杆支承面承承载力验算支撑层楼板厚度hh(mm)350混凝土强度等级C35立杆底座长a(mmm)200立杆底座宽b(mmm)100F1=NN=12.6664kN1、受冲切切承载力计算算根据《混凝土结构构设计规范》GB50100-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mmm时，取βh=1.0；当当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中中间线性插入入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0//2处板垂直直截面的最不不利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/βs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取aas=40，对边边柱，取as=30：对角角柱，取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：βh=1，ft=1.577N/mm22，η=1，h0=h-200=330mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=19920mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..57+0..25×0))×1×19920×3330/10000=6966.326kkN≥F1=12.6664kN满足要求！2、局部受受压承载力计计算根据《混凝土结构构设计规范》GB50100-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第条的规规定取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第条确确定可得：fc=166.7N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4400)×((300)//(200××100)]]1/2=2..449，Aln=ab==200000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×22.449××16.7××200000/10000=11044.475kkN≥F1=12.6664kN满足要求！6.1.2.2裙裙房板计算依据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《建建筑施工承插插盘扣式钢管管支架安全技技术规范》JJGJ2331－20103、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201104、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201125、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土板名称称塔楼板模板新浇混凝土板板厚厚(mm)150模板支架纵向长度度La(m)5模板支架横向长度度Lb(m)5模板支架高度H((m)4二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载载标准值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距离离支架底的距距离h1(m)4风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.3×1×0..5=0.115风荷载高度变化系系数μz1风荷载体型系数μμs0.5抗倾覆计算中风荷荷载作用位置置距离支架底底的距离h2(m)6三、模板体系设计计主梁布置方向平行立杆纵向方向向立杆纵向间距laa(mm)1200立杆横向间距lbb(mm)1200水平杆步距h(mmm)1500顶层水平杆步距hhˊ(mm)1000支架可调托座支撑撑点至顶层水水平杆中心线线的距离a((mm)150小梁间距l(mmm)300小梁最大悬挑长度度L1(mm)100主梁最大悬挑长度度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值ff(N/mmm2)16.83弹性模量E(N//mm2)9350计算方式四等跨梁按四等跨梁，取11m单位宽度度计算。计算算简图如下：：W=btt2/6＝1000××152/6＝375000mm3I=btt3/12＝1000××153/12＝2812550mm4承载能力极限状态态q1=γγGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..15)+11.4×1××3=8.8838kN//mq1静==γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..15)=44.638kkN/mq1活==γQbQ1k=1.44×1×3==4.2kNN/m正常使用极限状态态q=γGGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×11×(0.11+(24++1.1)×0.155)+1×11×3=6..865kNN/m1、强度验算算Mmaxx=0.1007q1静l2+0.1221q1活l2=0.1007×4.6638×0..32+0.1221×4.6638×0..32=0.099kN·mσ=Mmmax/W==0.09××106/375000=2.44N/mm22≤[f]=116.83NN/mm2满足要求！2、挠度验算算νmaxx＝0.6322ql4/(1000EI)=00.632××6.8655×30044/(1000×93500×2812250)=00.134mmmνmaxx=0.1334mm≤min{3300/1550，10}=22mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型60mm×80mmm截面惯性矩I(ccm4)256截面抵抗矩W(ccm3)64抗弯强度设计值ff(N/mmm2)12.87弹性模量E(N//mm2)8415计算方式四等跨梁承载能力极限状态态q1=γγGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.22×0.3××(0.3++(24+11.1)××0.15))+1.4××0.3×33=2.7223kN/mm正常使用极限状态态q=γGGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×00.3×(00.3+(224+1.11)×0..15)+11×0.3××3=2.1119kN//m按四等跨梁连续梁梁计算，又因因小梁较大悬悬挑长度为1100mm，因因此需进行最最不利组合，计计算简图如下下：1、强度验算算σ=Mmmax/W==0.4166×106/640000=6.55N/mm22≤[f]=112.87NN/mm2满足要求！2、抗剪验算算Vmaxx＝1.9677kN3Vmaax/(2bbh0)=3×11.967××1000//(2×600×80)＝＝0.6155N/mm22≤[τ]=1.3386N/mmm2满足要求！3、挠度验算算νmaxx=1.2884mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]=88mm满足要求！4、支座反力力承载能力极限状态态R1=11.569kkNR2=33.711kkNR3=33.041kkNR4=33.711kkNR5=11.569kkN正常使用极限状态态R1ˊ==1.2233kNR2ˊ==2.8922kNR3ˊ==2.37kkNR4ˊ==2.8922kNR5ˊ==1.2233kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3.2截面惯性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗弯强度设计值ff(N/mmm2)205弹性模量E(N//mm2)206000抗剪强度设计值ffv(N/mmm2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小小梁最大支座座反力承载能力极限状态态R=maax[R1,R2,R3,R4,R5]/2=mmax[1..569,33.711,,3.0411,3.7111,1.5569]/22=1.85555kN正常使用极限状态态Rˊ=mmax[R11ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=mmax[1..223,22.892,,2.37,,2.8922,1.2223]/2==1.4466kN计算简图如下：1、抗弯验算算σ=Mmmax/W==0.9055×106/47300=191..332N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、抗剪验算算Vmaxx＝4.2333kN2Vmaax/A=22×4.2333×10000/4500＝18.8113N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22满足要求！3、挠度验算算νmaxx=2.1881mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]==8mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm))Ф48×3.2回转半径i(mmm)15.9抗压强度设计值[[f](N//mm2)200立柱截面面积(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立杆计算长度度修正系数ηη1.2悬臂端计算长度折折减系数k0.71、长细比验验算l01==hˊ+2ka==1000++2×0.77×150==1210mmml02==ηh=1.22×15000=18000mm取两值中的大值ll0=18000mmλ=l00/i=18800/155.9=1113.2088≤[λ]=1500长细比满足要求！！2、立柱稳定定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λλ1=l01/i=11210/115.9=776.1011查表得，φ=0..664N1=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.15))+1.4××3]×1..2×1.22=13.4418kNf=N11/(φ1A)＝13.4118×1033/(0.6664×4550)=444.906NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=11800/115.9=1113.2008查表得，φ=0..386N2=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.155)+1.44×3]×11.2×1..2=14..368kNNf=N22/(φ2A)＝14.3668×1033/(0.3386×4550)=822.717NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！考虑风荷载Mw=ψψc×γQωklah2/10=00.9×1..4×0.115×1.22×1.522/10=00.051kkN·m顶部立杆段：N1w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.15))+0.9××1.4×33]×1.22×1.2++0.0511/1.2==12.8556kNf=N11w/(φ1A)+Mw/W=122.856××103/(0.6664×4550)+0..051×1106/47300=53.8808N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！非顶部立杆段：N2w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.155)+0.99×1.4××3]×1..2×1.22+0.0551/1.22=13.8806kNf=N22w/(φ2A)+Mw/W=133.806××103/(0.3386×4550)+0..051×1106/47300=90.2264N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！八、可调托座验算算可调托座内主梁根根数2可调托承载力容许许值[N]((kN)40按上节计算可知，可可调托座受力力N=113.4188kN≤[N]=440kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾倾覆力矩主要要由风荷载产产生，抗倾覆覆力矩主要由由模板及支架架自重产生MT=ψψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1MR=γγGG1kLaLb2/2=1..35×1..05×5××52MT=336.54kkN.m≤MR满足要求！混凝土浇筑时，倾倾覆力矩主要要由泵送、倾倾倒混凝土等等因素产生的的水平荷载产产生，抗倾覆覆力矩主要由由钢筋、混凝凝土、模板及及支架自重产产生MT=ψψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1MR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1..35×[11.05+((24+1..1)×0..15]×55×52MT=220.16kkN.m≤MR满足要求！十、立杆支承面承承载力验算支撑层楼板厚度hh(mm)150混凝土强度等级C35立杆底座长a(mmm)200立杆底座宽b(mmm)100F1=NN=13.8806kN1、受冲切切承载力计算算根据《混凝土结构构设计规范》GB50100-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mmm时，取βh=1.0；当当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中中间线性插入入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0//2处板垂直直截面的最不不利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/βs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取aas=40，对边边柱，取as=30：对角角柱，取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：βh=1，ft=1.577N/mm22，η=1，h0=h-200=130mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=11120mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..57+0..25×0))×1×11120×1330/10000=1600.014kkN≥F1=13.8806kN满足要求！2、局部受受压承载力计计算根据《混凝土结构构设计规范》GB50100-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第条的规规定取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第条确确定可得：fc=166.7N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4400)×((300)//(200××100)]]1/2=2..449，Aln=ab==200000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×22.449××16.7××200000/10000=11044.475kkN≥F1=13.8806kN满足要求！6.1.2.3塔楼板计算依据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《建建筑施工承插插盘扣式钢管管支架安全技技术规范》JJGJ2331－20103、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-201104、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201125、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土板名称称裙房板模板新浇混凝土板板厚厚(mm)150模板支架纵向长度度La(m)5模板支架横向长度度Lb(m)5模板支架高度H((m)4.5二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载载标准值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距离离支架底的距距离h1(m)4风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.3×1×0..5=0.115风荷载高度变化系系数μz1风荷载体型系数μμs0.5抗倾覆计算中风荷荷载作用位置置距离支架底底的距离h2(m)6三、模板体系设计计主梁布置方向平行立杆纵向方向向立杆纵向间距laa(mm)1200立杆横向间距lbb(mm)1200水平杆步距h(mmm)1500顶层水平杆步距hhˊ(mm)1000支架可调托座支撑撑点至顶层水水平杆中心线线的距离a((mm)150小梁间距l(mmm)300小梁最大悬挑长度度L1(mm)100主梁最大悬挑长度度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值ff(N/mmm2)16.83弹性模量E(N//mm2)9350计算方式四等跨梁按四等跨梁，取11m单位宽度度计算。计算算简图如下：：W=btt2/6＝1000××152/6＝375000mm3I=btt3/12＝1000××153/12＝2812550mm4承载能力极限状态态q1=γγGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..15)+11.4×1××3=8.8838kN//mq1静==γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..15)=44.638kkN/mq1活==γQbQ1k=1.44×1×3==4.2kNN/m正常使用极限状态态q=γGGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×11×(0.11+(24++1.1)×0.155)+1×11×3=6..865kNN/m1、强度验算算Mmaxx=0.1007q1静l2+0.1221q1活l2=0.1007×4.6638×0..32+0.1221×4.6638×0..32=0.099kN·mσ=Mmmax/W==0.09××106/375000=2.44N/mm22≤[f]=116.83NN/mm2满足要求！2、挠度验算算νmaxx＝0.6322ql4/(1000EI)=00.632××6.8655×30044/(1000×93500×2812250)=00.134mmmνmaxx=0.1334mm≤min{3300/1550，10}=22mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型60mm×80mmm截面惯性矩I(ccm4)256截面抵抗矩W(ccm3)64抗弯强度设计值ff(N/mmm2)12.87弹性模量E(N//mm2)8415计算方式四等跨梁承载能力极限状态态q1=γγGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.22×0.3××(0.3++(24+11.1)××0.15))+1.4××0.3×33=2.7223kN/mm正常使用极限状态态q=γGGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×00.3×(00.3+(224+1.11)×0..15)+11×0.3××3=2.1119kN//m按四等跨梁连续梁梁计算，又因因小梁较大悬悬挑长度为1100mm，因因此需进行最最不利组合，计计算简图如下下：1、强度验算算σ=Mmmax/W==0.4166×106/640000=6.55N/mm22≤[f]=112.87NN/mm2满足要求！2、抗剪验算算Vmaxx＝1.9677kN3Vmaax/(2bbh0)=3×11.967××1000//(2×600×80)＝＝0.6155N/mm22≤[τ]=1.3386N/mmm2满足要求！3、挠度验算算νmaxx=1.2884mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]=88mm满足要求！4、支座反力力承载能力极限状态态R1=11.569kkNR2=33.711kkNR3=33.041kkNR4=33.711kkNR5=11.569kkN正常使用极限状态态R1ˊ==1.2233kNR2ˊ==2.8922kNR3ˊ==2.37kkNR4ˊ==2.8922kNR5ˊ==1.2233kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3.2截面惯性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗弯强度设计值ff(N/mmm2)205弹性模量E(N//mm2)206000抗剪强度设计值ffv(N/mmm2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小小梁最大支座座反力承载能力极限状态态R=maax[R1,R2,R3,R4,R5]/2=mmax[1..569,33.711,,3.0411,3.7111,1.5569]/22=1.85555kN正常使用极限状态态Rˊ=mmax[R11ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=mmax[1..223,22.892,,2.37,,2.8922,1.2223]/2==1.4466kN计算简图如下：1、抗弯验算算σ=Mmmax/W==0.9055×106/47300=191..332N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、抗剪验算算Vmaxx＝4.2333kN2Vmaax/A=22×4.2333×10000/4500＝18.8113N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22满足要求！3、挠度验算算νmaxx=2.1881mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]==8mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm))Ф48×3.2回转半径i(mmm)15.9抗压强度设计值[[f](N//mm2)200立柱截面面积(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立杆计算长度度修正系数ηη1.2悬臂端计算长度折折减系数k0.71、长细比验验算l01==hˊ+2ka==1000++2×0.77×150==1210mmml02==ηh=1.22×15000=18000mm取两值中的大值ll0=18000mmλ=l00/i=18800/155.9=1113.2088≤[λ]=1500长细比满足要求！！2、立柱稳定定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λλ1=l01/i=11210/115.9=776.1011查表得，φ=0..664N1=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.15))+1.4××3]×1..2×1.22=13.4418kNf=N11/(φ1A)＝13.4118×1033/(0.6664×4550)=444.906NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=11800/115.9=1113.2008查表得，φ=0..386N2=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.155)+1.44×3]×11.2×1..2=14..368kNNf=N22/(φ2A)＝14.3668×1033/(0.3386×4550)=822.717NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！考虑风荷载Mw=ψψc×γQωklah2/10=00.9×1..4×0.115×1.22×1.522/10=00.051kkN·m顶部立杆段：N1w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.15))+0.9××1.4×33]×1.22×1.2++0.0511/1.2==12.8556kNf=N11w/(φ1A)+Mw/W=122.856××103/(0.6664×4550)+0..051×1106/47300=53.8808N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！非顶部立杆段：N2w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.155)+0.99×1.4××3]×1..2×1.22+0.0551/1.22=13.8806kNf=N22w/(φ2A)+Mw/W=133.806××103/(0.3386×4550)+0..051×1106/47300=90.2264N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22满足要求！八、可调托座验算算可调托座内主梁根根数2可调托承载力容许许值[N]((kN)40按上节计算可知，可可调托座受力力N=113.4188kN≤[N]=440kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾倾覆力矩主要要由风荷载产产生，抗倾覆覆力矩主要由由模板及支架架自重产生MT=ψψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1MR=γγGG1kLaLb2/2=1..35×1..05×5××52MT=339.3755kN.m≤MR满足要求！混凝土浇筑时，倾倾覆力矩主要要由泵送、倾倾倒混凝土等等因素产生的的水平荷载产产生，抗倾覆覆力矩主要由由钢筋、混凝凝土、模板及及支架自重产产生MT=ψψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1MR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1..35×[11.05+((24+1..1)×0..15]×55×52MT=220.9488kN.m≤MR满足要求！十、立杆支承面承承载力验算支撑层楼板厚度hh(mm)150混凝土强度等级C35立杆底座长a(mmm)200立杆底座宽b(mmm)100F1=NN=13.8806kN1、受冲切切承载力计算算根据《混凝土结构构设计规范》GB50100-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mmm时，取βh=1.0；当当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中中间线性插入入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0//2处板垂直直截面的最不不利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/βs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取aas=40，对边边柱，取as=30：对角角柱，取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将将其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：βh=1，ft=1.577N/mm22，η=1，h0=h-200=130mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=11120mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..57+0..25×0))×1×11120×1330/10000=1600.014kkN≥F1=13.8806kN满足要求！2、局部受受压承载力计计算根据《混凝土结构构设计规范》GB50100-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第条的规规定取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第条确确定可得：fc=166.7N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4400)×