江苏某工程双排外脚手架施工方案

脚手架施工方案无锡****发电电有限公司油改改气工程编制：项目负责人：审核：2007-4-102007-4-10目录一、编制依据二、工程概况三、材料要求四、基础设置五、脚手架搭设要求六、脚手架施工及质量要求七、脚手架拆除八、安全技术措施九、脚手架搭设示意图十、脚手架设计计算书一、编制依据：1、江苏省《建筑施工安全检查标准》实施细则2、建筑施工手册3、无锡****发电有限公司油改气工程施工图纸。4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）二、工程概况：无锡****发电有限公司油改气工程位于无锡****桥南。该工程建筑总面积321.1m2。增压机房为框架1层。南北长15米，东西宽12米，檐口标高9米，室内外高差0.35米，层高9米。脚手架搭设高度为9m，用于砌墙、装修及外防护。三、材料要求：1、钢管脚手架采用外径48mm、壁厚3.0mm钢管，钢管外表面锈蚀深度不大于0.5mm，钢管上严禁打孔。2、扣件使用前应进行质量检查，发现有裂缝、变形的严禁使用。滑丝的螺栓必须更换。并应进行防锈处理。3、底座采用50mm厚木板铺设，见附图。4、脚手板采用木脚手板，宽度不小于200mm，厚度不小于50mm，两端用直径4mm的镀锌铁丝箍两道。腐朽的脚手板不得使用。5、密目式安全网和安全平网应符合国家验收规范的要求，并经现场试验合格。四、基础设置：脚手架基础设置在回填土上，回填土按规范要求夯填密实，然后浇筑50mm厚C15细石混凝土，高出室外地坪50mm，上铺50mm厚木脚手板架体硬化地面2%木垫板架体排水图五、脚手架搭设要求：本工程采用双排外脚手架，用于砌墙、装修及外防护。立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；采用单立杆，剪刀撑采用单杆剪刀撑，剪刀撑与架体颜色分开，架体橘色，剪刀撑红白色，接头均涂黑色。1.纵向水平杆、横向水平杆、脚手板1.1纵向水平杆纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离大于纵距的1/3。1.2横向水平杆横向水平杆在主节点处必须设置，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度为400mm。横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上，间距750mm。1.3脚手板作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm。木脚手板应设置在三根横向水平杆上。铺设时可采用对接铺设，也可采用搭接铺设。对接铺设时，接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠的固定。自顶层作业层的脚手板往下计，每隔3步满铺一层脚手板。2.立杆2.1每根立杆底部应设置50mm厚垫板。2.2脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮150mm处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.3立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。2.4立杆接长必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3.连墙件3.1连墙件采用短钢管用扣件固定在短肢剪力墙上，竖向间距2h,水平间距2la，即两步二跨；3.2连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；3.3连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，采用菱形布置。4.门洞4.1门洞采用上升斜杆、平行弦杆绗架结构型式，斜杆与地面的倾角在450-600之间。具体尺寸如下图所示：3h45-6003la5.剪刀撑与横向斜杆5.1剪刀撑斜杆与地面的倾角α=500，最多跨越6根立杆；5.2剪刀撑在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置；5.3剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1000mm，设置2个旋转扣件（双杆剪刀撑接长可采用对接扣件，但位置必须错开一跨）；5.4剪刀撑斜杆应与立杆和伸出的小横杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。5.5横向剪刀撑：脚手架在拐角处及中间沿纵向每隔6跨，在横向平面内加设斜杆，使之成为“之”字形或“十”字形。遇操作层时可临时拆除，转入其他层时及时补设。6.安全防护6.1外脚手架采用立体防护，外侧满挂密目式安全网，网的颜色要一致且均挂在脚手架外立杆内侧，用合乎要求的系绳按网眼系牢在大横杆上，网与网的连接要靠紧并用系绳绑好；6.2操作层在脚手架外侧大横杆与脚手板之间设置1.2m高防护栏杆和挡脚板，挡脚板高度不应小于180mm，立放在小横杆上，板与板要靠紧，并用操作层的脚手板挤牢。中栏杆应居中设置。六、脚手架施工及质量要求：1.脚手架基础经验收合格后，方可进行脚手架搭设；2.当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖；3.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步；4.外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用；5.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后方可拆除；6.当搭至有连墙点的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；7.横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；8.对接扣件的开口要朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。9.在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；10.螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。11.脚手架搭设的质量要求11.1立杆的垂直偏差为±100mm，同一排大横杆的水平偏差不大于50mm。11.2脚手架步距、横距偏差为±20mm、纵距偏差为±50mm。11.3同跨内两根纵向水平杆高差为±10mm。11.4横向水平杆外伸长度为500mm，允许偏差为-50mm。七、脚手架拆除：1.脚手架拆除前，由工长进行拆除安全技术交底；2.清除脚手架上杂物及地面障碍物；3.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；4.连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于2步；5.当脚手架拆至最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑后再拆除连墙件；6.拆下的扣件和配件要及时运至地面并按品种、规格随时码放，各构配件严禁抛掷至地面。八、安全技术措施：1.脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。2.搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3.脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范要求进行检查验收，合格后方准使用。4.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5.当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。6.在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。7.不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。8.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。9.脚手架接地、避雷措施应按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。10.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。11.临电线路不得挂在脚手架上。九、脚手架搭设示意图500脚手架立面布置图十、脚手架设计计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为9米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为55米；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:砌墙、装修及外防护同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处江苏省无锡，基本风压为0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为0.09；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35×1/(2+1)=0.117kN/m；活荷载标准值:Q=3×1/(2+1)=1kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.117=0.18kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1=1.4kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.18×1.52+0.100×1.4×1.52=0.3347kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.18×1.52-0.1117×1.4×1.52=-0..409kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.3347×1006,0.4009×1066)/44990=91..091NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=91..091NN/mm2小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.0333+0.1117=0..15kNN/m；活荷载标准值:q2=Q==1kN//m；最大挠度计算值为为：V=0.6777×0.15×15004/(1000×2.06×105×1078000)+0..990×1×15004/(1000×2.06×105×1078000)=2.4888mm；大横杆的最大挠度度2.4888mm小于于大横杆的最最大容许挠度度15000/150mm与10mmm，满足要求求！三、小横杆的计算算:根据JGJ1300-20011第条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0033×1.5==0.055kN；脚手板的自重标准准值：P2=0.355×1×1.5/((2+1)==0.1755kN；活荷载标准值：QQ=3×1×1.5/((2+1)=1.5000kN；；集中荷载的设计值值:P=11.2×(0.05++0.1755)+1.44×1.5==2.377kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0.0333×12/8=0.0055kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=22.37×1/3==0.799kN.mm；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.7955kN.mm；最大应力计算值σσ=M/W==0.7995×1066/44900=177..055NN/mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=1777.055N/mm22小于小横杆杆的抗压强度度设计值2205N//mm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下::Vqmax=5×00.033××10004/(3844×2.06×105×1078000)=0.02mm；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.005+0.1175+1..5=11.725kN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:Vpmax=11724.995×1000×(3×10002-4×10002/9)/(72××2.06×105×107800)=2.7757mmm；最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..02+2..757==2.7777mm；；小横杆的最大挠度度为2.7777mm小小于小横杆的的最大容许挠挠度10000/1500=6.6667与10mmm,满足要求！！四、扣件抗滑力的的计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工工程实际的旋旋转单扣件承承载力取值为为6.40kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取6.40kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；大横杆的自重标准准值:P1=0..033×1.5×2/2=00.05kkN；小横杆的自重标准准值:P2=0..033×1/2=00.017kN；脚手板的自重标准准值:P3=0..35×1×1.5/22=0.2662kN；；活荷载标准值:Q=33×1×1.5//2=22.25kkN；荷载的设计值:R=1.22×(0.05++0.0177+0.2662)+1..4×2.25==3.5455kN；R<6.400kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架立杆荷荷载计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN)，为0.12248NG1=[0.12248+(11.50×2/2)×0.0333/1.800]×9.00=1.3373；(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2)；采用木脚脚手板，标准准值为0.335NG2=00.35×5×1.5×(1+0.33)/2==1.7006kN；；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；采用栏杆杆、木脚手板板挡板，标准准值为0.114NG3=0.14××5×1.5/22=0..525kkN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.5×9=00.068kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=33.672kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3××1×1.5×2/2==4.5kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo---基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo==0.455kN/mm2；Uz---风荷载载高度变化系系数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=1.42；Us---风荷载载体型系数：：取值为0..089；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.45×1.42×0.0899=0..04kNN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×3.6722+1.44×4.5=10.7006kN；；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×3.6722+0.885×1.4×4.5=9.7611kN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.04×1.5×1.82/10=0..023kkN.m；六、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=10..706kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；当验算算杆件长细比比时，取块11.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1996；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到：φ=0.1188；立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=107066/(0.1188×4224)=1334.3099N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1334.3099N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=9.7761kNN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1196；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1188立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=9761..04/(00.188××424)++230233.542//4490=1277.582N/mm22；立杆稳定性计算σσ=1227.5822N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！七、最大搭设高度度的计算:按《规范》条不考考虑风荷载时时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.299kN；活荷载标准值：NNQ=4..5kN；；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；Hs=[0.1888×4.24×10-4×205×103-(1.22×2.2999+1.4×4.55)]/(11.2×0.1255)=48..628mm；按《规范》条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=488.628/(1+00.001××48.6228)=466.373m；[H]=46..373和和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=446.3733m。脚手架单立杆搭设设高度为9mm，小于[H]]，满足要求求！按《规范》条考虑虑风荷载时,,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.299kN；活荷载标准值：NNQ=4..5kN；；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0.85))=0..023//(1.4×0.855)=00.019kN.m；；Hs=(0.1888×4.24×10-4×205×103-(1.22×2.2999+0.855×1.4×(4.5+00.188××4.24×100×0.0199/4.499)))/((1.2×0.1255)=52..208mm；按《规范》条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=522.208/(1+00.001××52.2008)=499.618m；[H]=49..618和和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=449.6188m。脚手架单立杆搭设设高度为9mm，小于[H]]，满足要求求！八、连墙件的计算算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..04kNN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=16..2m2；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=0..903kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=5.9903kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l0//i=3300/155.9的结果果查表得到φφ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..24cmm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×4.24×10-4×205×103=822.487kN；Nl=5.9033<Nff=822.487,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计