江苏住宅项目脚手架工程专项施工方案附计算书

xxxx二期工程（北组团）--脚手架专项施工方案编制单位：江苏xxxx建设有限公司编制人：xxxx审核人：xxxx批准人：xxxx编制日期：二O一五年三月十五日目录第一章工程概况……………1第二章设计总体思路………1第三章材料选用……………2第四章悬挑脚手架搭设的构造要求及技术措施…………5第五章脚手架的拆除施工、安全措施……9第六章脚手架安全通道、安全防护、安全防护棚、及电梯井内脚手架…10第七章安全施工技术措施…………………11第八章文明施工要求………12第九章劳动力及材料、机具配备…………14第十章质量保证体系………15附件：型钢悬挑脚手架计算书悬挑脚手架平面布置图、构造图及节点详图第一章工程概况1.1总述工程名称：xxxx二期（北组团）工程（10#、11#、13#、14#、16#、17#、18#、19#、20#、21#楼共10栋及1栋汽车地库）建设单位：xxxx园区发展中心设计单位：xxxx设计研究院监理单位：江苏xxxx管理有限公司施工单位：江苏xxxx建设有限公司1.2建筑概况xxxx二期工程位于南绕城以北，邗江南路以西。本期工程共由10#、11#、13#、14#、16#、17#、18#、19#、20#、21#楼共10栋组成，均为高层建筑，由于建设的整体考虑均须搭设悬挑脚手架。具体如下：栋号层数结构形式建筑物高度m10#、11#、13#、14#、16#D1+24框剪最大高度74.770m17#、18#、21#D1+18框剪最大高度57.330m19#、20#D1+15框剪最大高度48.660m其中：10#与113#、11#与14#、18#与21#、19#与20#的建筑筑平面布置均均各自相一致致。第二章设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，考虑到节约使用钢管和扣件等周转材料，本工程采用落地式双排钢管脚手架和悬挑式脚手架，具体搭设方案见下表：栋号层数搭设方式架体高度（m）10#、11#、13#、14#、16#、D1+2474.70m落地+型钢悬挑（落地+8+7++6）第一次悬挑：4层层楼面（标高高8.70m）第二次悬挑：122层楼面（标标高31.900m）第三次悬挑：199层楼面(标高52.200m)最大悬挑架架高23.5mm17#、18#、21#、D1+1857.30m落地+型钢悬挑（落地+7+6）第一次悬挑：6层层楼面（标高高14.500m）第二次悬调:133层楼面（标标高34.800m）最大悬挑架高233.5m)19#、20#、D1+1548.60m落地+型钢悬挑（落地+6）第一次悬挑：100层楼面（标标高26.1m）最大悬挑架高233.50m))其中：10#与113#、11#与14#、18#与21#、19#与20#的建筑平面面布置均各自自相一致。故故，其钢梁平平面布置均相相一致。根据建设部87号文精神，特编制落地、悬挑脚手架部分的专项施工方案并进行计算复核。悬挑脚手架均采用Ⅰ16号工字钢悬挑，采用钢丝绳（φ17）斜拉。公称抗拉强度1700mpa。钢丝绳吊环采用直径20mm的一级钢筋。悬挑脚手架连墙件按每层二跨布置。落地脚手架最大搭设高度为25.0m，采用双排单立杆。所有脚手架内立杆距结构外沿0.25m，排距（横距）1.05m、跨距1.5m、大横杆步距为1.8m。落地脚手架基础采用C15砼150厚，连墙杆布置按每层三跨，脚手架的用途按装饰装修及维护使用，施工荷载取2.0KN/m2.控制使用荷载为一层施工。1、编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011江苏省《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》DGJ32/J121-2011其它：施工设计图纸及国家工程建设标准（房屋建设分项的）强制性条文；扬州工程建设标准强制性条文，以及相关的技术、质量、安全、文明施工等规定的通知及文件。2、搭设前，先熟悉建筑施工图，了解建筑物构造形式；外型尺寸，门窗洞口以及建筑物四周基础环境等情况。3、编制脚手架施工组织设计，并报公司技术负责人审批。4、施工前单位工程技术负责人向搭设和使用人员进行技术安全交底，交底双方均在交底书上签字。5、脚手架搭设前建筑物四周回填土分层夯实，立杆下用50MM厚方木支垫。6、脚手架搭设根据设计要求搭设，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求。第三章材料选用（一）钢管1．钢管规格及材质要求钢管均采用Ф48*3.0mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T-700）中Q235-A级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25KG.2．外观检查钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、错位、毛刺、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。钢管上严禁打孔（二）扣件1．材质采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件规范》（GB15831-2006）的规定。由有扣件生产许可证的生产厂家提供，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活。2．外观检查扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。（三）脚手板该工程均采用竹笆脚手板，其材质应符合现行国家标准规定，不得使用腐朽的脚手板。（四）安全网1．平网平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准《安全网》（GB5725-1997）的规定。本工程脚手架，水平平网每隔六层一挑，沿楼层四周外伸6米。2．密目安全立网密目安全立网的网目密度不低于2000目/100cm2，其技术要求应符合《密目式安全立网》（GB16909-1997）的规定。3．阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、引燃时间均不超过4S。（五）槽钢连系梁槽钢采用10号热轧工字钢，槽钢必须有出厂合格证、质量证明文件等。（六）悬挑梁悬挑梁采用16号热轧工字钢，其钢材强度等级为Q235-A，必须有出厂合格证、质量证明文件等，钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。悬挑梁锚固正常部位为2M，阳台阳角部位为4.8M，采用直径16mm的预埋螺栓与压板固定悬挑钢梁（见附图）。（七）钢丝绳1、选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径17mm。钢丝绳吊环选用直径20mm（Ⅰ级钢）。钢丝绳解开使用时，应按正确方法进行，以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎，以防切断后绳头松散；断股、锈蚀严重的钢丝绳严禁使用。（八）施工工艺技术1、布置及计算复核工况1）工况一：普通部位（含普通、空调搁板、空调搁板处等部位三立杆），均采用钢丝绳吊拉工艺，钢丝绳直径φ17、公称抗拉强度1700Mpa，吊环直径为20mm；2）工况二：含楼梯、电梯部位下支撑，均采用12.6#槽钢作为下支撑；3）工况三：阳台阳角（含普通阳角及带空调搁板部位）悬挑钢梁，均采用两根12.6#槽钢作为下支撑。2、技术参数【普通型钢悬挑脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)最大搭设高度不超超过23.5mm立杆型号Φ48×3.00立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)1.05（最大部部位）立杆步距(m)1.8连墙件布置方式每层两跨型钢悬挑长度(mm)1.5锚固长度(m)正常部位2.3mm；阳台部位4.8m钢丝绳支撑道数正常部位1，其其余两道施工均布荷载(kkN/m2)2同时施工层数1脚手板铺设层数6地区扬州基本风压(kN//m2)0.25第四章悬挑脚手架搭设的构造要求及技术措施（一）、搭设顺序：I16工字钢下料预埋Ø16锚固螺栓穿工字钢将L63*6角钢与锚固螺栓拧紧焊接安装12号工字钢连系梁在联系梁上焊150MM高￠25的限位钢筋竖立杆（余同落地脚手架）（二）、悬挑脚手架构造：1、水平悬挑梁水平悬挑梁型钢采用16号工字钢，且必须有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢梁上焊接焊高150MM的￠25钢筋，立杆套座其外，并同时在距工字钢上表面200处安装扫地杆及大小横杆相互牵连。2、立杆：立杆横距1.05M，内立杆距墙0.25M，纵距为1.5M。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m。悬挑脚手架构造见附图3、大横杆：大横杆步距1.8M，置于小横杆之上，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度不小于3跨，即4.5M。大横杆的连接采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，相邻水平接口严禁设置在同步内，在接头中，距主节点的距离不大于纵距1/3，即0.6m；扣件搭接长度不小于lm，用2个旋转扣件固定，固定间距0.5m。并在两立杆之间等间距设置两根大横杆。4、小横杆：在脚手架主节点（立杆与大横杆交点）位置上；必须设置一根横向水平拉杆，小横杆间距应与立杆柱距相同，用直角扣件扣紧，严禁拆除。小横杆靠墙一端的外伸长度为0.15m，靠墙装饰面距离为0.15m。5、纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距座下皮20cm的立柱，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。6、剪刀撑：本脚手架剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿脚手架水平方向连续布置，单立杆则采用通长剪刀撑。剪刀撑要求跨越立杆根数5根，与纵向水平杆成45○-60○角之间。剪力撑设置在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆横向水平的伸出端上，其交接点距主节点的距离不大于150mm，杆件接头采用搭接连接，其搭接长度1.5M，不少于三个旋转扣件固定，固定间距500mm。7、脚手板：本工程第一步满铺一层脚手板。作业层用竹串片铺设，离墙面150mm，要求设置四根横向水平大横杆，对接平铺，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在大横杆杆上。按JGJ59-2011标准要求从第二步开始每隔5步架高设置内挡防护网或防护板。8、连墙件：脚手架和建筑结构墙体采用钢管做硬连接，利用剪力墙上的对拉螺杆孔，将螺杆伸出外墙面，在内侧处用三型卡和螺丝固定。在伸出外墙面的螺杆上焊接短钢管，脚手架与短钢管焊接。在无对拉螺杆孔的结构部位（如梁侧面），则采用侧面预埋铁件，用电焊连接成硬拉结方式。连墙杆布置：在水平方向每两根立杆设置一个连接点。垂直方向每层距设置一个连接点，以保证脚手架和主体结构的整体性，连接件应呈梅花型或菱形布置并尽可能设置在立杆与大小横杆交接处，且必须从第一步横杆开始设置；当遇到人货电梯或其它必须断开部位，连墙壁杆必须加密设置。无论何处，若防碍其他工序操作确需要拆除时，必须经技术负责人同意，并采取有效措施后，方可拆除，任何人不得擅自拆除。9、踢脚板、防护栏杆：脚手架防护拦板设置在各操作层纵向立杆上0.25m，设置第一道踢脚栏板，并用双色踢脚板固定，第二道防护栏杆距第一道踢脚栏杆上0.7m。10、防护措施：脚手架要满挂全封闭式的密目安全网，密目网采用1.8×6.0m规格，用16＃铁丝绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.8m；并在作业层下步架处设置一道水平兜网。11、接地：脚手架在建筑物四角的位置用40×4扁钢将建筑物主体的避雷钢筋与脚手架连接。（四）、验收及保养：脚手架搭设好后，应由项目部负责人组织专业人员检验，验收合格后方可投入使用。在工程施工过程中，应有专人负责检查、保修工作。外脚手架的验收阶段作业层上施加荷载前；每搭设完10～13m高度后，即每搭设完三层后；达到设计高度后；遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月。第五章脚手架的拆除施工、安全措施1、拆脚手架程序应遵守由上而下的原则：即先拆拉杆脚手板剪刀撑斜撑拆小横杆大横杆立杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。2、保证脚手架拆除中的稳定性和安全，拆除前做好下列准备工作：a.全面检查脚手架，重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；b.进行脚手架拆除技术交底，交底双方在交底书上签字；c.拆除现场设置围栏和警戒标志，并安排专人看守；d.清除脚手架上留存的材料，电线等杂物。3、拆除脚手架有专人指挥，参与拆除的人员要注意动作的配合和协调，在拆除过程中，中途不换人，不准单人拆除较重杆件等有危险的构配件。a.拆除顺序是先搭设的部件后拆除，由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。b.连墙件的拆除；必须逐层进行，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。4、剪刀撑和纵向水平杆拆除时，先拆除中间扣件，后拆两端扣件，拆除扣件时要注意有防止杆件突然坠落的措施。5、脚手架的材料及时吊运到地面，不准从空中抛掷。6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时。应先在适当位置搭临时撑加固后拆连墙件。7、拆除钢管上所带的扣件，并及时清理、归类、堆放整齐。第六章脚手架安全通道、安全防护、安全防护棚、塔吊卸料平台及电梯井内脚手架主体工程施工上下人采用依附于脚手架上的斜道，根据楼座流水特点，随着主体楼层的施工高度，楼座设置2座依附斜道作为上下人的走道。脚手架门洞（出入脚手架门洞）设在人货电梯，井架送料平台主出入口，高度、宽度分别为3×1.8m。人货电梯、井架平台应满铺脚手板且设置安全防护栏杆，安全防护栏杆不少于2道，中栏杆与平台的距离为600mm，上栏杆上皮高度不少于1.2m，人货电梯、井架平台安全防护栏杆外立面必须满挂安全网，平台底部设置水平兜网。脚手架在人货电梯、井架平台主入口的立杆每隔一步架设置一道加墙杆予以加强。安全防护：每层结构的四周边、沿楼座的基坑四周、楼梯踏步沿平台、踏步等临边均采用1.1m高双道钢管防护。电梯井口栅栏门按每樘门洞用Ф14钢筋网封闭，楼层内每个预留洞（≥200㎜）用Ф12钢筋网防护。临时施工道路（主干道）边及钢筋、木工制作棚的脚手架，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。由于脚手架与楼座北面的主要施工道路相距较近，加之钢筋制作场地靠近楼座，故在楼座设置安全防护棚，北面的施工道路沿楼座长度方向搭设，高度大于5.4米，钢筋防护棚，木工防护棚，安全通道棚。安全防护棚为双层，层间距离不小于600mm，每层防护棚均满铺脚手板且设置水平安全网，防止物体坠落伤人，保护施工人员安全，保护东西道路的人行与车辆。为了解决施工材料的垂直运输,需在建筑物的南侧三层及以上层需搭设两个悬挑钢平台.具体方案见悬挑钢平台施工方案。电梯井内脚手架每座按施工楼层进度要求逐步紧跟搭设，层层防护第七章安全施工技术措施（1）、脚手架搭设的安全技术措施1）、脚手架的基础必须须经过分层夯夯实。2）、搭设过程中划出工工作标志区，禁禁止行人进入入，统一指挥挥，动作协调调；严禁在无无人指挥下作作业。当解开开与另一人有有关的扣件时时必须先告诉诉对方，并得得到允许，以以防坠落伤人人。3）开始搭设立杆时时，应每隔6跨设置一根根抛撑，直至至连墙件安装装稳定后，方方可根据情况况拆除。4）、脚手架必须配配合施工进度度搭设，一次次搭设高度不不得超过相邻邻连墙件以上上两步。5）、在搭设过程中中，应有安全全员、架子班班长等进行检检查，验收和和签字，每两两三步验收一一次，达到施施工要求后挂挂合格牌。（2）、脚手架上施工工作业的安全全技术措施1）、结构外脚手架架每支搭一层层，支搭完毕毕后，经项目目部安全员验验收后方可使使用，任何班班组长和个人人未经同意不不得任意拆除除脚手架部件件。2）、严格控制荷载载，脚手板不不得集中堆料料施荷，施工工荷载不得大大于2.0knn/m2，确保较大大安全储备。3）、结构施工时不不允许多层作作业，装饰施施工时同时作作业层数不超超过二层。4）、定期检查脚手手架，发现问问题和隐患在在施工作业前前及时维修加加固，以达到到坚固稳定，确确保施工安全全。第八章文明施施工要求根据脚手架特殊性性，结合职业业安全卫生的的精神，要求求施工人员：：1、进入施工现场的的人员戴好安安全帽，高空空作业系好安安全带，穿好好防滑鞋等，现现场严禁吸烟烟。2、严禁酗酒人员上上架作业，施施工操作时要要求精力集中中、禁止开玩玩笑打闹。3、脚手架搭设人员员必须是经考考试合格的专专业架子工，上上岗人员定期期体检，体检检合格者方可可上岗，凡患患有高血压、恐恐高症者，一一律不得上脚脚手架操作。4、上架子作业人员员均应走人行行梯道，不准准攀爬架子。5、护身栏、脚手板板、密目安全全网等影响作作业支模时，如如确需拆改时时应由架子工工来完成，任任何人不得任任意拆改。6、不准利用脚手架架吊运重物，作作业人员不准准攀登架子上上下作业面，不不准推车在架架子上跑动，塔塔吊起吊物体体时不能碰撞撞和拖动脚手手架。7、不得将模板支撑撑、缆风绳、泵泵送混凝土及及砂浆的输送送管道固定在在脚手架上、严严禁任意悬挂挂超重设备。9、在架子上作业人人员不得随意意拆动脚手架架的所有拉接接点、脚手板板以及扣件等等所有架子部部件。10、脚手架使用时间间过长，因此此在使用过程程中需要经常常进行检查，发发现基础下沉沉、杆件变形形严重、防护护不全、拉结结松动、扣件件滑脱等问题题要及时解决决。11、要保证脚脚手架的整体体性，不得与与井架、升降降机一并拉结结，不得截断断架体。12、使用的工具放在在工具袋内，防防止坠落伤人人；登高要穿穿防滑鞋，袖袖口及裤脚要要扎紧。13、施工人员要做到到工完料净脚脚下清，确保保脚手架施工工材料不浪费费。14、六级以上大风、大大雪、大雾、大大雨天气停止止脚手架作业业；在冬季、雨雨季要经常检检查脚手板、斜斜道板、跳板板上有无积雪雪、积水等情情况，若有则则应随时清扫扫，并要采取取防滑措施。第九章劳动力力及材料、机机具配备1、劳动力配备工种人数任务架子工10负责架子的搭设与与拆除测量放线工2负责脚手架垂直度度控制2、材料配备名称数量规格钢管若干MФ48MM×3.00MM踢脚板若干M3厚2CM宽20CMM密目安全网若干M21.8M×6M直角扣件若干个旋转扣件若干个对接扣件若干个脚手板若干M31.1×1.2MM3．机具配备名称数量备注架子扳手10把架子工搭设架子用用力矩扳手5把检查架子扣件拧紧紧力度是否达达到要求第十章质量保保证体系1、构配件允许偏差差序号项目允许偏差检查工具1钢管尺寸外径48MM壁厚3.2MM-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀蚀深度≤0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3≤L≤44≤L≤6≤12≤20钢卷尺水平杆、斜杆的钢钢管弯曲L≤6≤102、脚手架搭设允许许偏差序号项目技术要求允许偏差MM检测方法1地基基础平整、不积水水、不沉降-10观察2垂直度验收H=50MH=30MH=10M±100±60±20用经纬仪3间距步距±20钢卷尺纵距±50横距±204纵向水平杆±20水准仪或尺±105小横杆外伸长度外伸-500MM-50钢卷尺第十一章应急救援援预案1、应急救援工作程程序（1）当事故发生时小小组成员立即即向组长汇报报，由组长立立即上报公司司，必要时，汇汇报当地有关关部门，以取取得政府部门门的帮助。（2）由应急救援领导导小组，组织织项目部全体体员工投入事事故应急救援援抢险工作中中去，尽快控控制险情蔓延延，并配合、协协助事故的处处理调查工作作。（3）事故发生时，组组长或其他组组员不在现场场时，由在现现场的其他组组员作为临时时负责人负责责指挥安排。（4）项目部指定现场场专职安全员员潘红兵负责责事故的收集集、统计、审审核和上报工工作，并严格格遵守事故报报告的真实性性和时效性。2、应急救援方法（1）高空坠落应急救救援方法：1）当现场只有１人人时应大声呼呼救；２人以以上时，就有有１人或多人人去打“120”急救电话及及马上报告应应急救领导小小组抢救。2）仔细观察伤员的的神志是否清清醒、是否昏昏迷等症状，并并很可能了解解伤员落地的的身体着地部部位，和着地地部位的具体体情况。3）如果是头部着地地，同时伴有有呕吐、昏迷迷等症状，很很可能是颅脑脑损伤，应该该迅速送医院院抢救。如发发现伤者耳朵朵、鼻子有血血液流出，千千万不能用手手帕棉花或纱纱布去堵塞，以以免造成颅内内压增高或诱诱发细菌感染染，会危及伤伤员的生命安安全。4）如果伤员腰、背背、肩部先着着地，有可能能造成脊柱骨骨折，下肢瘫瘫痪，这时不不能随意翻动动，搬动时要要三个人同时时同一方向将将伤员平直抬抬于木板上，不不能扭转脊柱柱，运送时要要平稳，否则则会加重伤情情。（2）模板、坍塌应急急救援方法：：1）工地发生高支模模坍塌事故时时，立即组织织人员及时抢抢救，防止事事故扩大，在在有伤亡的情情况下控制好好事故现场。2）报120急救中中心，到现场场抢救伤员。（应应尽量说清楚楚伤员人数、情情况、地点、联联系电话等，并并派人到路口口等待）；3）急报项目部应急急救援小组、公公司和有关应应急救援单位位，采取有效效的应急救援援措施；4）清理事故现场，检检查现场施工工人员是否齐齐全，避免遗遗漏伤亡人员员，把事故损损伯控制到最最小；5）预备应急救援工工具：切割机机、起重机、药药箱、担架等等。（3）物体打击应急救救援方法：当物体打击伤害发发生时，应尽尽快将伤员转转移到安全地地点进行包扎扎、止血、固固定伤肢、应应急以后及时时送医院治疗疗。1）止血：根据出血血种类，采用用加压包止血血法、指压止止血法、填塞塞止血法和止止血带止血法法。2）对伤口包扎：以以保护伤口，减减少感染，压压迫止血、固固定骨折、扶扶托伤肢，减减少伤痛。3）对于头部受伤的的伤员，首先先应他细观察察伤员的神志志是否清醒，是是否昏迷、休休克等，如果果有呕吐，昏昏迷等症状，应应迅速送医院院抢救，如果果发现伤员耳耳朵、鼻子有有血液流出，千千万不能用手手帕棉花或纱纱布堵塞，因因为这样可能能造成颅内压压增高或诱发发细菌感染，会会危及伤员的的生命安全。4）如果是轻伤，在在工地简单处处理后，再到到医院检查；；如果是重伤伤，应迅速送送医院抢救。5）预备应急救援工工具如下表：：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援3、应急救援组织机机构应急救援小组组长长：郁春华手机号码副组长：xxxxx手机号码副组长：李李伟峰手机号码成员：潘红兵手机号码附件：计算书本工程共10栋楼楼需进行编制制悬挑脚手架架专项方案，10#、11#、13#、14#、16#楼D1+244层，分3次悬挑；177#、18#、21#楼D1+188层，分2次悬挑；199#、20#楼D1+155层，一次性性悬挑。最大大悬挑架体高高度为23..5m。均采用落地地脚手架+悬挑脚手架架的方案。落落地架按255.0m计算复核。其中：10#与13#、11#与14#、18#与21#、19#与20#的建筑平面面布置均各自自相一致。故故钢梁平面布布置均相一致致。悬挑脚手手架按相同部部位的最不利利状况进行复复核。普通部位单钢丝绳绳（直径17mm,,1700kkn/mm22）吊拉，计算时按每每工况的部位位按最大外伸伸长度、最大大搭设高度和和最大架体高高度进行复核核。1、扣件式落地脚手架架计算书计算依据据：1、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-201112、《建建筑地基基础础设计规范》GB500007-200113、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-200124、《钢钢结构设计规规范》GB500017-20003一、脚手架参数脚手架设计类型装修脚手架脚手板设计荷载((kN/m2)2同时施工作业层数数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度HH(m)25脚手架沿纵向搭设设长度L(m)243立杆步距h(m))1.8立杆纵距或跨距lla(m)1.5立杆横距lb(mm)1.05内立杆离建筑物距距离a(m)0.25双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重重标准值Gkdb(kN/m))0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构构自重标准值值gk(kN/m))0.129横向斜撑布置方式式5跨1设装修脚手架作业层层数nzj1装修脚手架荷载标标准值Gkzj(kN/m2)2地区江苏扬州安全网设置半封闭基本风压ω0(kkN/m2)0.25风荷载体型系数μμs0.8风压高度变化系数数μz(连墙件、单单立杆稳定性性)1.31，1风荷载标准值ωkk(kN/m2)(连墙件、单单立杆稳定性性)0.262，0..2计算简图图：立面图侧面图三、纵向水平杆验验算纵、横向水平杆布布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向向水平杆根数数n2横杆抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205横杆截面惯性矩II(mm4)107800横杆弹性模量E((N/mm22)206000横杆截面抵抗矩WW(mm3)4490纵、横向水平杆布布置承载能力力极限状态q=1..2×(0..033+GGkjb×lb/(n+11))+1..4×Gk×lb/(n+11)=1.22×(0.0033+0..1×1.005/(2++1))+11.4×2××1.05//(2+1))=1.0662kN/mm正常使用用极限状态q'=((0.0333+Gkjbb×lb/(n+11))+Gkk×lb/(n+11)=(0..033+00.1×1..05/(22+1))++2×1.005/(2++1)=0..768kNN/m计算简图图如下：1、抗弯验算算Mmaxx=0.1qqla2=0.1××1.0622×1.522=0.2339kN·mmσ=Mmax/W==0.2399×106/44900=53.2216N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算νmax=0.6777q'laa4/(1000EI)=00.677××0.7688×150004/(1000×2060000×1007800))=1.1886mmνmax＝1.1886mm≤[ν]＝min[lla/150，10]＝min[11500/1150，10]＝10mm满足要求求！3、支座反力力计算承载能力力极限状态Rmaxx=1.1qqla=1.1××1.0622×1.5==1.7522kN正常使用用极限状态Rmaxx'=1.11q'la=1.1××0.7688×1.5==1.2688kN四、横向水平杆验验算承载能力力极限状态由上节可可知F1=Rmax=1..752kNNq=1..2×0.0033=0..04kN//m正常使用用极限状态由上节可可知F1'=Rmaxx'=1.2268kNq'=00.033kkN/m1、抗弯验算算计算简图图如下：弯矩图((kN·m))σ=Mmax/W==0.6188×106/44900=137..661N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算计算简图图如下：变形图((mm)νmax＝2.3668mm≤[ν]＝min[llb/150，10]＝min[11050/1150，10]＝7mm满足要求求！3、支座反力力计算承载能力力极限状态Rmaxx=1.7773kN五、扣件抗滑承载载力验算横杆与立杆连接方方式单扣件扣件抗滑移折减系系数0.85扣件抗滑滑承载力验算算：纵向水平平杆：Rmax=1..752/22=0.8776kN≤Rc=0.855×8=6..8kN横向水平平杆：Rmax=1..773kNN≤Rc=0.855×8=6..8kN满足要求求！六、荷载计算脚手架架体高度HH25脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构构自重标准值值gk(kNN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受受的结构自重重标准值NG1k单外立杆杆：NG1k=(ggk+la×n/2××0.0333/h)×HH=(0.1129+1..5×2/22×0.0333/1.88)×25==3.9199kN单内立杆杆：NG1k=3..919kNN2、脚手板的的自重标准值值NG2k1单外立杆杆：NG2k1=((H/h+11)×la××lb×Gkjb×1//2/2=((25/1..8+1)××1.5×11.05×00.1×1//2/2=00.586kkN1/2表表示脚手板2步1设单内立杆杆：NG2k1=00.586kkN3、栏杆与挡挡脚板自重标标准值NG2k2单外立杆杆：NG2k2=((H/h+11)×la××Gkdb×1//2=(255/1.8++1)×1..5×0.117×1/22=1.8998kN1/2表表示挡脚板2步1设4、围护材料料的自重标准准值NG2k3单外立杆杆：NG2k3=GGkmw×laa×H=0..01×1..5×25==0.3755kN构配件自自重标准值NG2k总计单外立杆杆：NG2k=NG2k11+NG2k22+NG2k33=0.5886+1.8898+0..375=22.86kNN单内立杆杆：NG2k=NG2k11=0.5886kN立杆施工活荷载计计算外立杆：：NQ1k=laa×lb×(nzj×Gkzj)/22=1.5××1.05××(1×2))/2=1..575kNN内立杆：：NQ1k=1..575kNN组合风荷荷载作用下单单立杆轴向力力：单外立杆杆：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(3..919+22.86)++0.9××1.4×11.575==10.1118kN单内立杆杆：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(3..919+00.586))+0.99×1.4××1.5755=7.399kN七、立杆稳定性验验算脚手架架体高度HH25立杆计算长度系数数μ1.5立杆截面抵抗矩WW(mm3)4490立杆截面回转半径径i(mm))15.9立杆抗压强度设计计值[f](NN/mm2)205立杆截面面积A((mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细细比验算立杆计算算长度l0=Kμh=1×11.5×1..8=2.77m长细比λλ=l0/i=2..7×1033/15.99=169..811≤210轴心受压压构件的稳定定系数计算：：立杆计算算长度l0=kμh=1.1155×1..5×1.88=3.1118m长细比λλ=l0/i=3..118×1103/15.99=196..132查《规范范》表A得，φ=0.1888满足要求求！2、立杆稳定定性验算不组合风风荷载作用单立杆的的轴心压力设设计值N=1.22(NG1kk+NG2k)+11.4NQ11k=1.22×(3.9919+2..86)+11.4×1..575=110.3399kNσ=N/(φA)==103399/(0.1188×4224)=1229.7044N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！组合风荷荷载作用单立杆的的轴心压力设设计值N=1.22(NG1kk+NG2k)+00.9×1..4NQ1kk=1.2××(3.9119+2.886)+0..9×1.44×1.5775=10..118kNNMw=00.9×1..4×Mwkk=0.9××1.4×ωklah2/10=00.9×1..4×0.22×1.5××1.82/10=00.122kkN·mσ=N/(φA)++Mw/W=100118.55/(0.1188×4224)+1222472//4490==154.2215N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！八、脚手架架体高高度验算不组合风风荷载作用Hs1==(φAf-(11.2NG22k+1.44NQ1k))××H/(1..2NG1kk)=(0..188×4424×2005×10--3-(1..2×2.886+1.44×1.5775))×225/(1..2×3.9919)=556.9088m组合风荷荷载作用Hs2==(φAf-(11.2NG22k+0.99×1.4××(NQ1kk+MwkφA/W))))×H/((1.2NGG1k)=(φAf-(11.2NG22k+0.99×1.4××NQ1k+MwφA/W)))×H/(11.2NG11k)=(00.188××424×2205×100-3-(1..2×2.886+0.99×1.4××1.5755+0.1222×10000×0.1188×4224/44990))×225/(1..2×3.9919)=446.5211mHs=446.5211m>H=225m满足要求求！九、连墙件承载力力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式焊接连接连墙件约束脚手架架平面外变形形轴向力N0(kNN)3连墙件计算长度ll0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积AAc(mm2)424连墙件截面回转半半径i(mm))15.9连墙件抗压强度设设计值[f](NN/mm2)205对接焊缝的抗拉、抗抗压强度[ft]((N/mm22)185Nlw==1.4×ωk×2×h××2×la=1.4××0.2622×2×1..8×2×11.5=3..961kNN长细比λλ=l0/i=6000/15..9=37..736，查《规范范》表A.0.6得，φ=0.8996(Nlww+N0)/(φAc)=((3.9611+3)×1103/(0.8896×4224)=188.323NN/mm2≤0.85×[f]==0.85×205NN/mm2=174..25N/mmm2满足要求求！对接焊缝缝强度验算：：连墙件的的周长lw=πd=3.1142×488=150..796mmm；连墙件钢钢管的厚度t=3mm；σ=(Nlw+N00)/(lwt)=(33.961++3)×1003/(1500.796××3)=155.387NN/mm2≤ft=185NN/mm2满足要求求！十、立杆地基承载载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值值fg(kPa)100地基承载力调整系系数mf1垫板底面积A(mm2)0.1单立杆的的轴心压力标标准值N=NG1kk+NG2k+NQ1k=3..919+22.86+11.575==8.3533kN立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝8.3533/(1×00.1)＝83.5333kPa≤fg＝100kPPa满足要求求！普通部位（含空调调搁板）型钢悬挑脚手架((扣件式)计算书计算依据据：1、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-201112、《建建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1228-201103、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-200124、《钢钢结构设计规规范》GB500017-20003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型装修脚手架脚手板设计荷载((kN/m2)2同时施工作业层数数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度HH(m)23.5脚手架沿纵向搭设设长度L(m)243立杆步距h(m))1.8立杆纵距或跨距lla(m)1.5立杆横距lb(mm)1.05横向水平杆计算外外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距距离a(m)0.95双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重重标准值Gkdb(kN/m))0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构构自重标准值值gk(kN/m))0.12横向斜撑布置方式式6跨1设装修脚手架作业层层数nzj1装修脚手架荷载标标准值Gkzj(kN/m2)2地区江苏扬州安全网设置全封闭基本风压ω0(kkN/m2)0.25风荷载体型系数μμs0.8风压高度变化系数数μz(连墙件、单单立杆稳定性性)1.83，1.555风荷载标准值ωkk(kN/m2)(连墙件、单单立杆稳定性性)0.366，0..31计算简图图：立面图侧面图三、横向水平杆验验算纵、横向水平杆布布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向向水平杆根数数n2横杆抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205横杆截面惯性矩II(mm4)107800横杆弹性模量E((N/mm22)206000横杆截面抵抗矩WW(mm3)4490纵、横向水平杆布布置承载能力力极限状态q=1..2×(0..033+GGkjb×la/(n+11))+1..4×Gk×la/(n+11)=1.22×(0.0033+0..1×1.55/(2+11))+1..4×2×11.5/(22+1)=11.5kN//m正常使用用极限状态q'=((0.0333+Gkjbb×la/(n+11))+Gkk×la/(n+11)=(0..033+00.1×1..5/(2++1))+22×1.5//(2+1))=1.0883kN/mm计算简图图如下：1、抗弯验算算Mmaxx=max[[qlb2/8，qa12/2]=mmax[1..5×1.0052/8，1.5×00.152/2]=00.207kkN·mσ=Mmax/W==0.2077×106/44900=46.0039N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算νmax=max[[5q'lbb4/(3844EI)，q'a14/(8EII)]=maax[5×11.083××105044/(3844×2060000×1007800))，1.0833×15044/(8×22060000×1078800)]==0.7722mmνmax＝0.7772mm≤[ν]＝min[llb/150，10]＝min[11050/1150，10]＝7mm满足要求求！3、支座反力力计算承载能力力极限状态Rmaxx=q(lb+a1)2/(2lb)=1.55×(1.005+0.115)2/(2×11.05)==1.0299kN正常使用用极限状态Rmaxx'=q'((lb+a1)2/(2lb)=1.0083×(11.05+00.15)22/(2×11.05)==0.7433kN四、纵向水平杆验验算承载能力力极限状态由上节可可知F1=Rmax=1..029kNNq=1..2×0.0033=0..04kN//m正常使用用极限状态由上节可可知F1'=Rmaxx'=0.7743kNq'=00.033kkN/m1、抗弯验算算计算简图图如下：弯矩图((kN·m))σ=Mmax/W==0.42××106/44900=93.6629N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算计算简图图如下：变形图((mm)νmax＝2.211mm≤[ν]＝min[lla/150，10]＝min[11500/1150，10]＝10mm满足要求求！3、支座反力力计算承载能力力极限状态Rmaxx=2.3998kN五、扣件抗滑承载载力验算横杆与立杆连接方方式单扣件扣件抗滑移折减系系数0.9扣件抗滑滑承载力验算算：横向水平平杆：Rmax=1..029kNN≤Rc=0.9××8=7.22kN纵向水平平杆：Rmax=2..398kNN≤Rc=0.9××8=7.22kN满足要求求！六、荷载计算脚手架架体高度HH19.8脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构构自重标准值值gk(kNN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受受的结构自重重标准值NG1k单外立杆杆：NG1k=(ggk+(lbb+a1)×n/22×0.0333/h)××H=(0..12+(11.05+00.15)××2/2×00.033//1.8)××23.5=22.816kkN单内立杆杆：NG1k=2..816kNN2、脚手板的的自重标准值值NG2k1单外立杆杆：NG2k1=((H/h+11)×la××(lb+a1)×Gkjbb×1/2//2=(233.5/1..8+1)××1.5×((1.05++0.15))×0.1××1/2/22=0.544kN1/2表表示脚手板2步1设单内立杆杆：NG2k1=00.54kNN3、栏杆与挡挡脚板自重标标准值NG2k2单外立杆杆：NG2k2=((H/h+11)×la××Gkdb×1//1=(233.5/1..8+1)××1.5×00.17×11/1=3..06kN1/1表表示挡脚板1步1设4、围护材料料的自重标准准值NG2k3单外立杆杆：NG2k3=GGkmw×laa×H=0..01×1..5×23..5=0.2297kN构配件自自重标准值NG2k总计单外立杆杆：NG2k=NG2k11+NG2k22+NG2k33=0.544+3.066+0.2997=3.8897kN单内立杆杆：NG2k=NG2k11=0.544kN立杆施工活荷载计计算外立杆：：NQ1k=laa×(lb+a1)×(nzjj×Gkzj)/22=1.5××(1.055+0.155)×(1××2)/2==1.8kNN内立杆：：NQ1k=1..8kN组合风荷荷载作用下单单立杆轴向力力：单外立杆杆：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(2..816+33.897))+0.99×1.4××1.8=110.3233kN单内立杆杆：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(2..816+00.54)++0.9××1.4×11.8=6..295kNN七、立杆稳定性验验算脚手架架体高度HH23.5立杆计算长度系数数μ1.5立杆截面抵抗矩WW(mm3)4490立杆截面回转半径径i(mm))15.9立杆抗压强度设计计值[f](NN/mm2)205立杆截面面积A((mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细细比验算立杆计算算长度l0=Kμh=1×11.5×1..8=2.77m长细比λλ=l0/i=2..7×1033/15.99=169..811≤210轴心受压压构件的稳定定系数计算：：立杆计算算长度l0=kμh=1.1155×1..5×1.88=3.1118m长细比λλ=l0/i=3..118×1103/15.99=196..132查《规范范》表A得，φ=0.1888满足要求求！2、立杆稳定定性验算不组合风风荷载作用单立杆的的轴心压力标标准值N'=NG11k+NG2k+NQ1k=2..816+33.897++1.8=88.513kkN单立杆的的轴心压力设设计值N=1.22(NG1kk+NG2k)+11.4NQ11k=1.22×(2.8816+3..897)++1.4×11.8=100.575kkNσ=N/(φA)==105755.072//(0.1888×4244)=1322.666NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！组合风荷荷载作用单立杆的的轴心压力标标准值N'=NG11k+NG2k+NQ1k=2..816+33.897++1.8=88.513kkN单立杆的的轴心压力设设计值N=1.22(NG1kk+NG2k)+00.9×1..4NQ1kk=1.2××(2.8116+3.8897)+00.9×1..4×1.88=10.3323kNMw=00.9×1..4×Mwkk=0.9××1.4×ωklah2/10=00.9×1..4×0.331×1.55×1.822/10=00.19kNN·mσ=N/(φA)++Mw/W=100323.0072/(00.188××424)++1898331.6/44490=1171.7883N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！八、连墙件承载力力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架架平面外变形形轴向力N0(kNN)3连墙件计算长度ll0(mm)1100连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积AAc(mm2)424连墙件截面回转半半径i(mm))15.9连墙件抗压强度设设计值[f](NN/mm2)205连墙件与扣件连接接方式双扣件扣件抗滑移折减系系数0.9Nlw==1.4×ωk×2×h××2×la=1.4××0.3666×2×1..8×2×11.5=5..534kNN长细比λλ=l0/i=11100/155.9=699.182，查《规范范》表A.0.6得，φ=0.7779(Nlww+N0)/(φAc)=((5.5344+3)×1103/(0.7779×4224)=255.837NN/mm2≤0.85×[f]==0.85×205NN/mm2=174..25N/mmm2满足要求求！扣件抗滑滑承载力验算算：Nlw++N0=5.5334+3=88.534kkN≤0.9×112=10..8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(mm)52.2悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm))1500主梁与建筑物连接接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d((mm)16主梁建筑物外悬挑挑长度Lx(mm)2200主梁外锚固点到建建筑物边缘的的距离a(mm))100主梁建筑物内锚固固长度Lm(mm)2800梁/楼板混凝土强度等等级C20混凝土与螺栓表面面的容许粘结结强度[τb](N/mmm2)2.5锚固螺栓抗拉强度度设计值[ft](N/mmm2)50二、荷载布置参数数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水水平距离(mm)支撑件上下固定点点的垂直距离离L1(mm)支撑件上下固定点点的水平距离离L2(mm)是否参与计算1上拉210029002100是作用点号各排立杆传至梁上上荷载标准值值F'(kNN)各排立杆传至梁上上荷载设计值值F(kN))各排立杆距主梁外外锚固点水平平距离(mm)主梁间距la(mmm)18.5110.581050150028.5110.5821001500附图如下下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nzz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(ccm2)26.1主梁截面惯性矩IIx(cm4)1130主梁截面抵抗矩WWx(cm3)141主梁自重标准值ggk(kN/m))0.205主梁材料抗弯强度度设计值[f](NN/mm2)215主梁材料抗剪强度度设计值[τ](N/mmm2)125主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁允许挠度[νν](mm))1/250荷载标准准值：q'=ggk=0.2005=0.2205kN//m第1排：：F'1=F1'/nz=8.511/1=8..51kN第2排：：F'2=F2'/nz=8.511/1=8..51kN荷载设计计值：q=1..2×gk=1.2××0.2055=0.2446kN/mm第1排：：F1=F1/nz=10.558/1=110.58kkN第2排：：F2=F2/nz=10.558/1=110.58kkN1、强度验验算弯矩图((kN·m))σmax=Mmaxx/W=4..699×1106/1410000=333.326NN/mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！2、抗剪验验算剪力图((kN)τmax=Qmaxx/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.4491×10000×[888×16002-(88--6)×1440.22]/(8××113000000×66)=7.6671N/mmm2τmax=7.6771N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22符合要求求！3、挠度验验算变形图((mm)νmax=0.5339mm≤[ν]=2×llx/250==2×22000/2500=17.66mm符合要求求！4、支座反反力计算R1=--0.3633kN,R22=7.5443kN,RR3=15.221kN四、上拉杆件验算算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mmm)17钢丝绳不均匀系数数α0.85钢丝绳安全系数kk6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺螺栓上所受力力T(kN))15.19钢丝绳绳夹数量[[n]3花篮螺栓在螺纹处处的有效直径径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度度设计值[ft](N/mmm2)170主梁拉环直径d((mm)20焊缝厚度he(mmm)10焊缝长度lw(mmm)100角焊缝强度设计值值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法上拉杆件件角度计算：：α1=arctanLL1/L2=arcttan(29900/21100)=554.09°°上拉杆件件支座力：RS1==nzR3=1×155.21=115.21kkN主梁轴向向力：NSZ11=RS1/tanα1=15.221/tann54.099°=11..014kNN上拉杆件件轴向力：NS1==RS1/sinα1=15.221/sinn54.099°=18..779kNN上拉杆件件的最大轴向向拉力NS=max[[NS1...NNSi]=188.779kkN钢丝绳：：查表得，钢钢丝绳破断拉拉力总和：Fg=184kkN[Fg]]=α×Fg/k=0..85×1884/6=226.0677kN≥NS=18.7779kN符合要求求！绳夹数量量：n=1..667[FFg]/(22T)=1..667×226.0677/(2×115.19))=2个≤[n]=3个符合要求求！花篮螺栓栓验算：σ=[Fg]/(ππ×de2/4)=226.0677×103/(π×142/4)=1169.3332N/mmm2≤[ft]==170N//mm2符合要求求！拉环验算算：σ=[Fg]/((2A)=22[Fg]/πd2=2×266.067××103/(π×202)=41..486N//mm2≤[f]=665N/mmm2注：[ff]为拉环钢筋筋抗拉强度，按按《混凝土结结构设计规范范》9.7.66每个拉环按2个截面计算算的吊环应力力不应大于65N/mmm2符合要求求！角焊缝验验算：σf=NS/(he××lw)=18..779×1103/(10××100)==18.7779N/mmm2≤βfftw=1.222×160==195.22N/mm22正面角焊焊缝的强度设设计值增大系系数βf=1.222符合要求求！五、悬挑主梁整体体稳定性验算算主梁轴向向力：N=[((NSZ1)]//nz=[(111.014))]/1=111.0144kN压弯构件件强度：σmax=Mmax/(γW)+N//A=4.6699×1006/(1.005×1411×103)+11..014×1103/26100=35.9959N/mmm2≤[f]=2215N/mmm2塑性发展展系数γ符合要求求！受弯构件件整体稳定性性分析：其中φbb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数：查表《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)得，φb=2由于φbb大于0.6，根据《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值为0.93。σ=Mmax//(φbWx)=4.6699×1006/(0.9929×1441×1033)=35..873N//mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！六、锚固段与楼板板连接的计算算主梁与建筑物连接接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径dd(mm)16主梁建筑物内锚固固长度Lm(mm)2800梁/楼板混凝土强度等等级C20混凝土与螺栓表面面的容许粘结结强度[τb](N/mmm2)2.5锚固螺栓抗拉强度度设计值[ft](N/mmm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结结力锚固强度度计算锚固点锚锚固螺栓受力力：N/2==0.1822kN螺栓锚固固深度:h≥N/(44×π×d×[τb])=0..363×1103/(4×33.14×116×2.55)=0.7722mm螺栓验算算：σ=N/(4×π××d2/4)=00.363××103/(4×π×162/4)=00.451kkN/mm22≤0.85××[ft]=42..5N/mmm2符合要求求！2、混凝土局局部承压计算算如下混凝土的的局部挤压强强度设计值：：fcc==0.95××fc=0.955×9.6==9.12NN/mm2N/2=0.1882kN≤2×(b2-πd2/4)×ffcc=2×((802-3.144×162/4)×99.12/11000=1113.0669kN注：锚板板边长b一般按经验验确定，不作作计算，此处处b=5d==5×16==80mm符合要求求！3、三立杆悬挑架主主梁验算计算算书计算依据据：1、《建建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1228-201102、《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-201113、《钢钢结构设计规规范》GB500017-20003一、基本参数主梁离地高度(mm)52.2悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm))1500主梁与建筑物连接接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d((mm)16主梁建筑物外悬挑挑长度Lx(mm)2400主梁外锚固点到建建筑物边缘的的距离a(mm))100主梁建筑物内锚固固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等等级C20混凝土与螺栓表面面的容许粘结结强度[τb](N/mmm2)2.5锚固螺栓抗拉强度度设计值[ft](N/mmm2)50二、荷载布置参数数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水水平距离(mm)支撑件上下固定点点的垂直距离离L1(mm)支撑件上下固定点点的水平距离离L2(mm)是否参与计算1上拉230029002300是作用点号各排立杆传至梁上上荷载标准值值F'(kNN)各排立杆传至梁上上荷载设计值值F(kN))各排立杆距主梁外外锚固点水平平距离(mm)主梁间距la(mmm)18.5110.58350150028.5110.581250150038.5110.5823001500附图如下下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nzz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(ccm2)26.1主梁截面惯性矩IIx(cm4)1130主梁截面抵抗矩WWx(cm3)141主梁自重标准值ggk(kN/m))0.205主梁材料抗弯强度度设计值[f](NN/mm2)215主梁材料抗剪强度度设计值[τ](N/mmm2)125主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁允许挠度[νν](mm))1/360荷载标准准值：q'=ggk=0.2005=0.2205kN//m第1排：：F'1=F1'/nz=8.511/1=8..51kN第2排：：F'2=F2'/nz=8.511/1=8..51kN第3排：：F'3=F3'/nz=8.511/1=8..51kN荷载设计计值：q=1..2×gk=1.2××0.2055=0.2446kN/mm第1排：：F1=F1/nz=10.558/1=110.58kkN第2排：：F2=F2/nz=10.558/1=110.58kkN第3排：：F3=F3/nz=10.558/1=110.58kkN1、强度验验算弯矩图((kN·m))σmax=Mmaxx/W=6..239×1106/1410000=444.249NN/mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！2、抗剪验验算剪力图((kN)τmax=Qmaxx/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15..659×11000×[[88×16602-(88--6)×1440.22]/(8××113000000×66)=18..506N//mm2τmax=18.5506N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22符合要求求！3、挠度验验算变形图((mm)νmax=0.9446mm≤[ν]=2×llx/360==2×24000/3600=13.3333mm符合要求求！4、支座反反力计算R1=--1.0699kN,R22=17.3368kN,,R3=16.6671kN四、上拉杆件验算算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mmm)17钢丝绳不均匀系数数α0.85钢丝绳安全系数kk6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺螺栓上所受力力T(kN))15.19钢丝绳绳夹数量[[n]3花篮螺栓在螺纹处处的有效直径径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度度设计值[ft](N/mmm2)170主梁拉环直径d((mm)20焊缝厚度he(mmm)10焊缝长度lw(mmm)100角焊缝强度设计值值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法上拉杆件件角度计算：：α1=arctanLL1/L2=arcttan(29900/23300)=551.5822°上拉杆件件支座力：RS1==nzR3=1×166.671==16.6771kN主梁轴向向力：NSZ11=RS1/tanα1=16.6671/taan51.5582°=113.2222kN上拉杆件件轴向力：NS1==RS1/sinα1=16.6671/siin51.5582°=221.2788kN上拉杆件件的最大轴向向拉力NS=max[[NS1...NNSi]=211.278kkN钢丝绳：：查表得，钢钢丝绳破断拉拉力总和：Fg=184kkN[Fg]]=α×Fg/k=0..85×1884/6=226.0677kN≥NS=21.2278kN符合要求求！绳夹数量量：n=1..667[FFg]/(22T)=1..667×226.0677/(2×115.19))=2个≤[n]=3个符合要求求！花篮螺栓栓验算：σ=[Fg]/(ππ×de2/4)=226.0677×103/(π×142/4)=1169.3332N/mmm2≤[ft]==170N//mm2符合要求求！拉环验算算：σ=[Fg]/((2A)=22[Fg]/πd2=2×266.067××103/(π×202)=41..486N//mm2≤[f]=665N/mmm2注：[ff]为拉环钢筋筋抗拉强度，按按《混凝土结结构设计规范范》9.7.66每个拉环按2个截面计算算的吊环应力力不应大于65N/mmm2符合要求求！角焊缝验验算：σf=NS/(he××lw)=21..278×1103/(10××100)==21.2778N/mmm2≤βfftw=1.222×160==195.22N/mm22正面角焊焊缝的强度设设计值增大系系数βf=1.222符合要求求！五、悬挑主梁整体体稳定性验算算主梁轴向向力：N=[((NSZ1)]//nz=[(133.222))]/1=113.2222kN压弯构件件强度：σmax=Mmax/(γW)+N//A=6.2239×1006/(1.005×1411×103)+13..222×1103/26100=47.2208N/mmm2≤[f]=2215N/mmm2塑性发展展系数γ符合要求求！受弯构件件整体稳定性性分析：其中φbb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数：查表《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)得，φb=2由于φbb大于0.6，根据《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值为0.93。σ=Mmax//(φbWx)=6.2239×1006/(0.9929×1441×1033)=47..631N//mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！六、锚固段与楼板板连接的计算算主梁与建筑物连接接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径dd(mm)16主梁建筑物内锚固固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等等级C20混凝土与螺栓表面面的容许粘结结强度[τb](N/mmm2)2.5锚固螺栓抗拉强度度设计值[ft](N/mmm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结结力锚固强度度计算锚固点锚锚固螺栓受力力：N/2==0.5355kN螺栓锚固固深度:h≥N/(44×π×d×[τb])=1..069×1103/(4×33.14×116×2.55)=2.1127mm螺栓验算算：σ=N/(4×π××d2/4)=11.069××103/(4×π×162/4)=11.33kNN/mm2≤0.85××[ft]=42..5N/mmm2符合要求求！2、混凝土局局部承压计算算如下混凝土的的局部挤压强强度设计值：：fcc==0.95××fc=0.955×9.6==9.12NN/mm2N/2=0.5335kN≤2×(b2-πd2/4)×ffcc=2×((802-3.144×162/4)×99.12/11000=1113.0669kN注：锚板板边长b一般按经验验确定，不作作计算，此处处b=5d==5×16==8