某高层建筑木模板满堂脚手架施工方案

模板施工方案一、模板安装（一）工程概况（略），总建筑面积28150m2，共24层，其中地下室2层，地上22层。结构为钢筋砼框架剪力墙结构，基础为钢筋砼筏形基础。本工程采用15mm厚木模板，50×85的木方加固及φ48×3.5钢管作支撑。（二）施工准备1、人员准备:现场配备施工员1人、质安员1人、放线测量工1人、木工40人、其他人员5人。2、机具准备木工刨床、木工园锯机、电焊机、电钻、手锯、手锤、扳手、线锤等。3、材料准备木模板（1220×2440，912×1830）、木枋（50×85）、钢管（48×3.5）、扣件、铁丝、元钉、对拉螺栓、山型卡等。（三）模板施工的一般要求模板安装的一般要求：

（1）安装模板时，高度在2M及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

（2）具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。

（3）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。

（4）模板接缝应严密，不得漏浆。

（5）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。

（6）楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。

（7）施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。

（8）模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。

（9）不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。

（10）在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。

（四）模板安装1、基础模板施工方法（1）模板支设：模板采用15mm厚木模板，采用48×3.5钢管脚手作为稳固结构。如下图示：（2）因筏板基础为大体积砼，模板侧压力较大，需重点考虑其整体稳定性及抗变形能力。根据p=Υ·h，得1.4厚筏板最底部压力为35KN/m2，2/3深度处约为24KN/m2，1/3深度处约为12KN/m2。在支设时，内楞采用50×85的木方，间距为250；外楞采用48×3.5钢管，间距为610。因位置较底，可只根据以往经验认为满足要求。2、梁模板施工方法（1）侧模支设：a.断面高度1450mm模板采用15mm厚木模板。内龙骨间距不大于250mm，内龙骨采用50×85mm木方。外龙骨间距610mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置3道，在断面内间距为200+500+500mm，沿跨度方向间距610mm，直径14mm。b.断面高度大于1200，小于1450时，按1450情况考虑c.断面高度1200mm，两侧楼板高度150mm。模板采用15mm厚木模板。内龙骨间距不大于250mm，内龙骨采用50×85mm木方。外龙骨间距610mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置2道，在断面内间距为200+600mm，沿跨度方向间距610mm，直径14mm。d.断面高度小于1200时按1200情况考虑。（2）梁底支撑：a.最大框架梁基本尺寸为：截面B×D=550mm×1450mm，梁底支撑立杆沿梁跨度方向间距l=0.50米，梁底两侧支撑立杆之间间距l=0.80米（可根据实际梁宽进行调整），步距h=1.50米；梁底中间增加1道承重立杆；梁底横竿间距0.5米。b.当梁截面大小比a情况，差别不大时，仍按a情况考虑c.当梁截面差别较大时，可适当放大立竿间距（3）在复核梁底标高、效正轴线无误后，搭设和调平模板支架（包括水平拉杆和剪刀撑），安放木楞，再在横楞上铺放梁底板，拉线找直，并用铁钉与木楞固定。在绑扎钢筋后，安装并固定两侧模板。（4）按设计要求现浇梁跨度大于或等于4m时，按2.5‰起拱。（5）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。

（6）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。

（7）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面固定。3、楼板模板的施工方法（1）楼板模板支设：15厚的木模板50×85的木方内楞，间距取40048×3.5钢管外楞，根据立竿间距确定满堂脚手架作支撑，满堂脚手架的立竿横距、纵距统一取0.8m，步柱h取1.5m。相关模板、木方、钢管、扣件抗滑等验算见设计计算书。楼板模板的支设图4、柱模板施工方法（1）模板支设：a.柱模板的截面宽度B=1000mm，B方向对拉螺栓4道，柱模板的截面高度H=1000mm，H方向对拉螺栓4道，柱模板的计算高度L=3600mm，柱箍间距计算跨度d=400mm。柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度85mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。b.柱截面宽度和高度小于1000mm时，模板侧压力按1000mm情况考虑c.柱模板的截面宽度B=700mm，B方向对拉螺栓4道，柱模板的截面高度H=700mm，H方向对拉螺栓4道，柱模板的计算高度L=3600mm，柱箍间距计算跨度d=610mm。柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度85mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。d.柱截面宽度和高度小于700mm时，模板侧压力按700mm情况考虑（2）柱模板高度L〉3600时，模板的支设仍按（1）考虑。考虑模板的侧压力会增大，柱砼采取分层浇筑。（3）当柱模板的支设采用单块就位组拼的方法。先将柱子第一节四面的模板安装就位用连接角组拼好，校正好对角线，并用柱箍固定，然后用同样的办法组拼第二节模板，直到柱全高。（4）成排柱子支模前，先在底部弹出通线，将柱子位置兜方找中。（5）柱子支模前必须先校正钢筋位置。（6）柱子底部可做小方盘模板，或以钢筋角钢焊成柱断面外包框，保证底部位置正确。如下图。（7）成排柱子支撑时，先立两端柱模，校正与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间各根柱模（8）为确保柱子模板不跑位，用满堂脚手架做支撑。（9）柱模在安装时，应注意以下事项：a.保证柱模的长度符合模数，不符合的部位要放到节点部位处理；或以梁底标高为准，由上往下配模，不符合模数部分放到根部处理；高度在4m及4m以上时应四面支撑。当柱高超过6m时，不宜单根柱支撑，宜几根柱同时支撑连成构架；b.柱模要用水泥沙浆堵严，防止跑浆；柱模的浇注口和请扫口，在配模时一并考虑留出；c.梁、柱模板在分两次支设时在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模板先不拆，以便与墚模板连接；5、剪力墙模板施工方法（1）支设方法：计算断面宽度300mm，高度3600mm，两侧楼板高度150mm。模板面板采用15mm厚木模板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50×85mm木方。外龙骨间距460mm，采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置8道，在断面内竖直间距200+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距460mm，直径14mm。（2）截面高度大于3600mm时，模板支设情况仍按（1）考虑。在浇筑砼时采取保护措施。（3）按位置线安装好门洞口模板。（4）墙模板拼装平整，符合质量检验评定标准。（5）墙身中间根据模板设计配制14的对拉螺栓，组装模板时使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。（6）模板面涂刷隔离剂。6、楼梯模板施工方法楼梯模板采用δ＝15mm厚木模板支模。施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。二、模板的拆除模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。

1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。

2、基础模板拆除

（1）拆模板时应将拆下的木楞，模板等，进行定点堆放。

（2）拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。

3、现浇梁、楼板模板拆除

（1）现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。

（2）拆除模板时，要站在安全的地方。

（3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块木模板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。

（4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊兰降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放，并安排车运到公司仓库存放。

（5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

（6）对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。

（7）水平拉撑，应首先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。

4、现浇柱子、剪力墙模板拆除

（1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。

（2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。

5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱不得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。

6、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。三、质量保证措施1、梁、板模板：梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模：防治的方法是，梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。2、柱模板：（1）涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和增加坚向加固木方，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。（2）柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。（3）轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模项技通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。3.墙模板：（1）墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。（2）墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞严，模板间卡固措施牢靠。（3）门窗洞口混凝土变形：产生的原因是，门窗模板与墙模或墙体钢筋固定不牢，门窗模板内支撑不足或失效。4.模板在使用过程中应加强管理：模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时应轻搬轻放，发现有损坏及变形时，应及时修理。模板应分类、分规格码放，对于木模板的侧面、切割面、孔壁应用封边膝封闭，以最大限度地增加周转次数。5.技术措施:（1）模板表面如有孔洞、毛边、不平直处，用塑料胶带纸封贴堵缝。（2）当梁跨度大于4.0米时，梁中间应起拱，起拱高度为2.5‰。（3）所有模板每次周转均应均匀涂刷隔离剂，便于模板拆除，不破坏混凝土成品。（4）悬挑构件在2米以内必须在强度达到85%以后，方可拆除支撑构件，悬挑超过2米的构件，必须在其强度达到100%后方可拆除。四、安全保证措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、工地仓库根据材料分别设置物资仓库、易燃易爆材料专库及有毒材料专库。保证仓库的干燥通风，重点防止仓库内材料自燃与电气起火。仓库内严禁明火与吸烟，并设置禁令标牌；按要求配置灭火器，定时检验、换药。3、工地吸烟处：项目部在施工场所禁止肖烟，在建筑物内楼梯附近每三层设置吸烟处，并配置烟灰盆，防止烟蒂乱扔布失火。在吸烟处设置木椅以方便职工的稍微歇息。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有工头的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空。11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落。13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋作业。14、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安人意识。15、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下模板要及时清理，堆放整齐。16、拆除平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。17、在模板垂直运输时，吊点必须符合扎重要求，以防坠落。模板顶撑排列必须符合施工荷载要求，尤其遇地下室吊装，地下室顶模板、支撑还另需考虑大型机械行瞳因素，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁必须牢固平整，不得有空心板，以防踏空。砼板上的预留孔，应在施工组织设计时就作好技术交底（预设钢筋网架）。五、环境保证措施建筑工程施工中存在的主要影响环境的因素有：噪声污染、粉尘污染、以及施工中所产生的固体垃圾对环境造成的污染等方面。同时，结合本工程位于市区这一现实情况，在本工程的施工中，我们拟从以下几个方面入手，作好环境保护工作。（一）建立培训协调机制：1．在本工程施工过程中，严格按照我公司环境管理程序进行施工，严格控制各种环境因素对周边环境造成的不利影响。2．项目部成立环境管理工作小组，建立从组织→实施→检查记录→整改的环保工作保证体系；配合业主设立居民来访接待处，积极和附近居民建立协调互助关系。定期对附近的居民进行互访，及时了解情况，达成谅解。（二）减少、降低噪声污染措施：贯彻执行国家有关部门关于加强施工现场及噪声扰民管理的有关规定，特别做到：1．人为的噪声控制措施：尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪音扰民的自觉意识。2．合理安排布置加工机械的位置，使其尽量远离学习、生活区，尽量降低噪声对周围环境的不利影响。3．施工现场的强噪音机械如：电锯、电刨、砂轮机等，在施工现场尽量安排在白天施工，不致影响学生与居民的休息时间。4．加强技术装备投入，采用先进的施工设备，降低机械噪声，减少噪音扰民。（三）减少固体垃圾污染措施：加强技术管理，精打细算，准确提制材料需用计划；加强材料质量检查，采购高质量材料，从而有效利用材料，减少施工中废料产生量，从而减少固体废物量，减轻对环境的污染。六、模板受力验算（一）墙模板计算书1、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度3600mm，两侧楼板高度150mm。模板面板采用木模模板。内龙骨间距2500mm，内龙龙骨采用500×85mm木方方，外龙骨采采用双钢管448mm×3.5mmm。对拉螺栓布置8道道，在断面内内水平间距2200+4550+4500+450++450+4450+4550+4500mm，断面面跨度方向间间距460mmm，直径14mmm。模板组装示意图2、墙模板荷载标准准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载设设计值；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力产生生荷载标准值值。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新浇混凝土的初凝凝时间，为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取1.8000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取33.600mm；1——外加剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=448.8700kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=448.8800kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=4.0000kN/m22。3、墙模板面板的计计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板的计算宽度取取3.40mm。荷载计算值q=1.22×48.8880×3.4000+1.4××4.0000×3.4000=218..470kNN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=340..00×1.50×1.50//6=1127.500cm3；II=3440.00××1.50×1.50×1.50//12=95.633cm4；计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=21.847kkNN22=60.0079kNN33=60.0079kNN44=21.8847kN最大弯矩最大变形V==1.0mmm(1)抗弯弯强度计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==1.3665×1000×1000//1275000=10..706N//mm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度计算算值T=33×327700.0/(22×3400..000×15.0000)=0..964N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算面板最大挠度计算算值v==1.0008mm面板的最大挠度大大于250..0/2500,认为满足要求求!4、墙模板内龙骨的的计算内龙骨直接承受模模板传递的荷荷载，通常按按照均布荷载载连续梁计算算。内龙骨均布荷载按按照面板最大大支座力除以以面板计算宽宽度得到。q=60.0779/3.4400=177.670kkN/m内龙骨按照均布荷荷载下多跨连连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kkN.m)内龙骨变形图(mmm)内龙骨剪力图(kkN)经过计算得到最大大弯矩经过计算得到最大大支座F==8.7002kN经过计算得到最大大变形V==0.2mmm内龙骨的截面力学学参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)内龙骨抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=0.3554×106/602008.3=55.88N//mm2内龙骨的抗弯计算算强度小于113.0N//mm2,满足要求!(2)内龙龙骨抗剪计算算[可以不计计算]截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×4567//(2×50×85)=11.612NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.600N/mm22内龙骨的抗剪强度度计算不满足足要求!(3)内龙龙骨挠度计算算最大变形v==0.2mmm内龙骨的最大挠度度小于4500.0/2550,满足要要求!5、墙模板外龙骨的的计算外龙骨承受内龙骨骨传递的荷载载，按照集中中荷载下连续续梁计算。外龙骨按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.2218mm最大支座力Qmmax=177.684kkN抗弯计算强度ff=0.8225×106/101660000..0=81..20N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于4660.0/1150与10mm,,满足要求!6、对拉螺栓的计算算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.6884对拉螺栓强度验算算满足要求!!（二）柱模板支撑撑计算书a：1000×10000截面计算1、柱模板基本参数数柱模板的截面宽度度B=10000mm，B方向对拉螺螺栓2道，柱模板的截面高度度H=10000mm，H方向对拉螺螺栓2道，柱模板的计算高度度L=3600mmm，柱箍间距计算跨度度d=400mmm。柱箍采用双钢管448mm×3.5mmm。柱模板竖楞截面宽宽度50mmm，高度85mmm。B方向竖楞楞5根，H方向竖楞5根。柱模板支撑计算简简图2、柱模板荷载标准准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载设设计值；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力产生生荷载标准值值。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新浇混凝土的初凝凝时间，为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取60.0000m/h；；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取33.600mm；1——外加剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=886.3900kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=886.4000kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=4.0000kN/m22。3、柱模板面板的计计算面板直接承受模板板传递的荷载载，应该按照照均布荷载下下的三跨连续续梁计算，计计算如下面板计算简图面板的计算宽度取取柱箍间距00.40m。荷载计算值q=1.22×86.4000×0.4000+1.4××4.0000×0.4000=43.7712kN//m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40.000×1.80×1.80//6=221.60ccm3；II=400.00×1.80×1.80×1.80//12=19.444cm4；(1)抗弯强度计算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.2×34.5660+1.44×1.6000)×0.2377×经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.2447×1000×1000//216000=11.4415N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×34.5660+1.44×1.6000)×0.2377=6.2229kN截面抗剪强度度计算值TT=3×6229..0/(2××400.0000×18.0000)=1..298N//mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×34.5660×2384/(1000×6000×1944000)=0..638mmm面板的最大挠度小小于237..5/2500,满足要求求!4、竖楞木方的计算算竖楞木方直接承受受模板传递的的荷载，应该该按照均布荷荷载下的三跨跨连续梁计算算，计算如下下竖楞木方计算简图图竖楞木方的计算宽宽度取BHH两方向最最大间距0..237m。荷载计算值q=1.22×86.4000×0.2377+1.4××4.0000×0.2377=25.9954kN//m按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==10.3382/0..400=225.9544kN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×25.9554×0.40×最大剪力Q=00.6×0.4000×25.9554=6.2229kN最大支座力N==1.1×0.4000×25.9554=11..420kNN截面力学参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.4115×106/602008.3=66.90N//mm2抗弯计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×6229//(2×50×85)=22.198NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22抗剪强度计算不满满足要求!(3)挠度度计算最大变形v==0.6777×21.6228×400.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.1554mm最大挠度小于4000.0/2250,满足足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱柱箍的集中荷荷载P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.2377×0.4000=110.38kkN柱箍按照集中荷载载作用下的连连续梁计算。集中荷载P取木方方传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.1174mm最大支座力Qmmax=177.009kkN抗弯计算强度ff=0.6552×106/101660000..0=64..17N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于4448.3/1150与10mm,,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.0009对拉螺栓强度验算算满足要求!!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱柱箍的集中荷荷载P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.2377×0.4000=110.38kkN柱箍按照集中荷载载作用下的连连续梁计算。集中荷载P取木方方传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.1174mm最大支座力Qmmax=177.009kkN抗弯计算强度ff=0.6552×106/101660000..0=64..17N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于4448.3/1150与10mm,,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=17.0009对拉螺栓强度验算算满足要求!!b：700×700截截面计算1、柱模板基本参数数柱模板的截面宽度度B=7000mm，B方向对拉螺螺栓4道，柱模板的截面高度度H=7000mm，H方向对拉螺螺栓4道，柱模板的计算高度度L=3600mmm，柱箍间距计算跨度度d=610mmm。柱箍采用双钢管448mm×3.5mmm。柱模板竖楞截面宽宽度50mmm，高度85mmm。B方向竖楞楞5根，H方向竖楞5根。柱模板支撑计算简简图2、柱模板荷载标准准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载设设计值；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力产生生荷载标准值值。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新浇混凝土的初凝凝时间，为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取60.0000m/h；；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取33.600mm；1——外加剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=886.3900kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=886.4000kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=4.0000kN/m22。3、柱模板面板的计计算面板直接承受模板板传递的荷载载，应该按照照均布荷载下下的三跨连续续梁计算，计计算如下面板计算简图面板的计算宽度取取柱箍间距00.61m。荷载计算值q=1.22×86.4000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=66.6661kN//m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=61.000×1.80×1.80//6=332.94ccm3；II=611.00×1.80×1.80×1.80//12=29.655cm4；(1)抗弯强度计算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.2×52.7004+1.44×2.4400)×0.1633×经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.1776×1000×1000//329400=5.3444N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×52.7004+1.44×2.4400)×0.1633=6.4999kN截面抗剪强度度计算值TT=3×6499..0/(2××610.0000×18.0000)=0..888N//mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×52.7004×1634/(1000×6000×2964660)=0..140mmm面板的最大挠度小小于162..5/2500,满足要求求!4、竖楞木方的计算算竖楞木方直接承受受模板传递的的荷载，应该该按照均布荷荷载下的三跨跨连续梁计算算，计算如下下竖楞木方计算简图图竖楞木方的计算宽宽度取BHH两方向最最大间距0..163m。荷载计算值q=1.22×86.4000×0.1633+1.4××4.0000×0.1633=17.7758kN//m按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==10.8832/0..610=117.7588kN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×17.7558×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×17.7558=6.4499kN最大支座力N==1.1×0.6100×17.7558=11..916kNN截面力学参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.6661×106/602008.3=110.98NN/mm2抗弯计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形v==0.6777×14.7998×610.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.5771mm最大挠度小于6110.0/2250,满足足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱柱箍的集中荷荷载P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.1633×0.6110=110.83kkN柱箍按照集中荷载载作用下的连连续梁计算。集中荷载P取木方方传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.0085mm最大支座力Qmmax=188.487kkN抗弯计算强度ff=0.5117×106/101660000..0=50..89N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于3448.3/1150与10mm,,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=18.4887(N-[N])/[NN]=(188.487--17.855)/17..850=33.6%，可认为对拉螺栓强度验算算满足要求!!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱柱箍的集中荷荷载P：P=(1..2×86.400+1.4××4.00))×0.1633×0.6110=110.83kkN柱箍按照集中荷载载作用下的连连续梁计算。集中荷载P取木方方传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.0085mm最大支座力Qmmax=188.487kkN抗弯计算强度ff=0.5117×106/101660000..0=50..89N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于3448.3/1150与10mm,,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=18.4887(N-[N])/[NN]=(188.487--17.855)/17..850=33.6%，可认为对拉螺栓强度验算算满足要求!!（三）梁侧模板计计算书a.400×11450截面计算1、梁侧模板基本参参数计算断面宽度4000mm，高高度14500mm，两侧侧楼板高度1150mm。模板面板采用木模模板。内龙骨布置7道，内内龙骨采用550×85mm木方方。外龙骨间距6100mm，外龙龙骨采用双钢钢管48mmm×3.5mmm。对拉螺栓布置3道道，在断面内内水平间距2200+5000+5000mm，断面面跨度方向间间距610mmm，直径14mmm。模板组装示意图2、梁侧模板荷载标标准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载设设计值；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力产生生荷载标准值值。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新浇混凝土的初凝凝时间，为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.450mm；1——外加剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=334.8000kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=335.0000kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=4.0000kN/m22。3、梁侧模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板的计算宽度取取0.61mm。荷载计算值q=1.22×35.0000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=29.0036kN//m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=61.000×1.50×1.50//6=222.88ccm3；II=611.00×1.50×1.50×1.50//12=17.166cm4；计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=2.385kNNN22=6.8663kNN33=5.8117kNN44=6.1665kNN5=5.817kNNN66=6.8663kNN77=2.3885kN最大弯矩最大变形V==0.3mmm(1)抗弯弯强度计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.1333×1000×1000//228755=5.8114N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度计算算值T=33×3664..0/(2××610.0000×15.0000)=0..601N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算面板最大挠度计算算值v==0.3441mm面板的最大挠度小小于208..3/2500,满足要求求!4、梁侧模板内龙骨骨的计算内龙骨直接承受模模板传递的荷荷载，通常按按照均布荷载载连续梁计算算。内龙骨均布荷载按按照面板最大大支座力除以以面板计算宽宽度得到。q=6.8633/0.6110=11..252kNN/m按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==6.8663/0.6610=111.252kkN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×11.2552×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×11.2552=4.1118kN最大支座力N==1.1×0.6100×11.2552=7.5550kN截面力学参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.4119×106/602008.3=66.95N//mm2抗弯计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×4118//(2×50×85)=11.453NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.600N/mm22抗剪强度计算满足足要求!(3)挠度度计算最大变形v==0.6777×9.3766×610.004/(1000×9000..00×25588854.3))=0.3882mm最大挠度小于6110.0/2250,满足足要求!5、梁侧模板外龙骨骨的计算外龙骨承受内龙骨骨传递的荷载载，按照集中中荷载下连续续梁计算。外龙骨按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.2210mm最大支座力Qmmax=166.576kkN抗弯计算强度ff=0.7886×106/101660000..0=77..36N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于5000.0/1150与10mm,,满足要求!6、对拉螺栓的计算算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=16.5776对拉螺栓强度验算算满足要求!!b.400×12200截面计算1、梁侧模板基本参参数计算断面宽度4000mm，高高度12000mm，两侧侧楼板高度1150mm。模板面板采用木模模板。内龙骨布置6道，内内龙骨采用550×85mm木方方。外龙骨间距6100mm，外龙龙骨采用双钢钢管48mmm×3.5mmm。对拉螺栓布置2道道，在断面内内水平间距2200+6000mm，断断面跨度方向向间距6100mm，直径径14mm。模板组装示意图2、梁侧模板荷载标标准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载设设计值；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力产生生荷载标准值值。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新浇混凝土的初凝凝时间，为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.450mm；1——外加剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=334.8000kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=335.0000kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=4.0000kN/m22。3、梁侧模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板的计算宽度取取0.61mm。荷载计算值q=1.22×35.0000×0.6100+1.4××4.0000×0.6100=29.0036kN//m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=61.000×1.50×1.50//6=222.88ccm3；II=611.00×1.50×1.50×1.50//12=17.166cm4；计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=2.292kNNN22=6.5771kNN33=5.6554kNN44=5.6554kNN5=6.571kNNN66=2.2992kN最大弯矩最大变形V==0.3mmm(1)抗弯弯强度计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.1222×1000×1000//228755=5.3333N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度计算算值T=33×3514..0/(2××610.0000×15.0000)=0..576N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算面板最大挠度计算算值v==0.2991mm面板的最大挠度小小于200..0/2500,满足要求求!4、梁侧模板内龙骨骨的计算内龙骨直接承受模模板传递的荷荷载，通常按按照均布荷载载连续梁计算算。内龙骨均布荷载按按照面板最大大支座力除以以面板计算宽宽度得到。q=6.5711/0.6110=10..773kNN/m按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==6.5771/0.6610=100.773kkN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×10.7773×0.61×最大剪力Q=00.6×0.6100×10.7773=3.9943kN最大支座力N==1.1×0.6100×10.7773=7.2228kN截面力学参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.4001×106/602008.3=66.66N//mm2抗弯计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×3943//(2×50×85)=11.392NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.600N/mm22抗剪强度计算满足足要求!(3)挠度度计算最大变形v==0.6777×8.9777×610.004/(1000×9000..00×25588854.3))=0.3665mm最大挠度小于6110.0/2250,满足足要求!5、梁侧模板外龙骨骨的计算外龙骨承受内龙骨骨传递的荷载载，按照集中中荷载下连续续梁计算。外龙骨按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.4445mm最大支座力Qmmax=155.728kkN抗弯计算强度ff=0.7663×106/101660000..0=75..10N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于6000.0/1150与10mm,,满足要求!6、对拉螺栓的计算算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=15.7228对拉螺栓强度验算算满足要求!!（四）：扣件钢管大梁底模模支架计算计算依据1《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算依据2《施工工技术》20002.3..《扣件式钢钢管模板高支支撑架设计和和使用安全》(杜荣军)。模板支架搭设高度度为5.4米，基本尺寸为：梁截截面B×D=5500mm×1200mmm，梁支撑撑立杆的横距距(跨度方向)l=0.550米，步距距h=1..50米，梁底增加1道承重重立杆。图1梁模板支撑撑架立面简图图计算中考虑梁两侧侧部分楼板混混凝土荷载以以集中力方式式向下传递。集中力大小为FF=1..2×25.0000×0.2000×0.5000×0.5000=1.5000kN。采用的钢管类型为为48×3.5。1、模板面板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的的计算：(1)钢筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.000××1.2000×0.5000=15.0000kN//m(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq2=0..350×0.5000×(2×1.2000+0.5550)/0..550=00.939kkN/m(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振捣混凝土土时产生的荷荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(22.500++4.0000)×0.5500×0.5000=1.7888kN均布荷载q==1.2××15.0000+1.22×0.9399=19.1126kN//m集中荷载P==1.4××1.7888=2.5003kN面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50.000×1.80×1.80//6=227.00ccm3；II=500.00×1.80×1.80×1.80//12=24.300cm4；计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N11=1.9772kNN22=9.0777kNN33=1.9772kN最大弯矩最大变形V==0.4mmm(1)抗弯弯强度计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.1880×1000×1000//270000=6.6667N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度计算算值T=33×3287..0/(2××500.0000×18.0000)=0..548N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算面板最大挠度计算算值v==0.3995mm面板的最大挠度小小于275..0/2500,满足要求求!2、梁底支撑木方的的计算按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==9.0777/0.5500=188.154kkN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×18.155×0.50×最大剪力Q=00.6×0.5000×18.1554=5.4446kN最大支座力N==1.1×0.5000×18.1554=9.9985kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.50×8.50//6=660.21ccm3；II=5..00×8.50×8.50×8.50//12=255.889cm4；(1)木方抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.4554×106/602008.3=77.54N//mm2木方的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足要求!(2)木方挠度度计算最大变形v==0.6777×15.1229×500.004/(1000×9500..00×25588854.3))=0.2663mm木方的最大挠度小小于500..0/2500,满足要求求!3、梁底支撑钢管计计算a、梁底支撑横向钢钢管计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取木方方支撑传递力力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.0068mm最大支座力Qmmax=111.646kkN抗弯计算强度ff=0.1991×106/50800.0=377.60N//mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于4000.0/1150与10mm,,满足要求!b、梁底支撑纵向钢钢管计算梁底支撑纵向钢管管只起构造作作用，无需要要计算。4、扣件抗滑移的计计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=11.665kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件!!R≤8.0kkN时，可采采用单扣件；；8.0kkN<R112.0kkN时，应采采用双扣件；；R>12..0kN时，应应采用可调托托座。5、立杆的稳定性计计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1=11.665kN((已经包括组组合系数1..4)脚手架钢管的自重重N2=1..2×0.1299×5.3500=0.8229kNN=11..646+00.829==12.4774kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.58A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.89W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1167；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.700a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；公式(1)的计算算结果：l0=1.1667×1.7000×1.50==2.9766m=29766/15.88=188..345=0..203=12474/((0.2033×489)==125.5596N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!公式(2)的计算算结果：l0=1.5000+2×0.3000=2.1000m=21000/15..8=1322.911=00.386=12474/((0.3866×489)==66.0112N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k1k2(h+2a))((3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0007；公式(3)的计算算结果：l0=1.1667×1.0077×(1.5000+