框剪结构住宅楼模板施工方案

2013年XXX廉租房和公租房模板工程施工方案建设单位：施工单位：编制人：审核人：审批人：编制日期：目录HYPERLINK\l"_Toc383586998"一、工程概况5HYPERLINK\l"_Toc383586999"二、模板的选材及加工制作5HYPERLINK\l"_Toc383587000"三、模板安装5HYPERLINK\l"_Toc383587001"3.1柱子模板5HYPERLINK\l"_Toc383587002"柱模板设计计算（验算）5HYPERLINK\l"_Toc383587003"第1段6HYPERLINK\l"_Toc383587004"柱第二段17HYPERLINK\l"_Toc383587005"3.1.4柱模板荷载标准值计算18HYPERLINK\l"_Toc383587006"3.1.5柱模板面板的计算18HYPERLINK\l"_Toc383587007"竖楞方木的计算20HYPERLINK\l"_Toc383587008"3.1.7B方向柱箍的计算22HYPERLINK\l"_Toc383587009"3.1.8B方向对拉螺栓的计算24HYPERLINK\l"_Toc383587010"3.1.9H方向柱箍的计算24HYPERLINK\l"_Toc383587011"3.1.10H方向对拉螺栓的计算26HYPERLINK\l"_Toc383587012"3.2柱模板安装要求26HYPERLINK\l"_Toc383587013"3.2.1墙模板27HYPERLINK\l"_Toc383587014"3.2.2第1段27HYPERLINK\l"_Toc383587015"第2段35HYPERLINK\l"_Toc383587016"3.3墙模板安装要求43HYPERLINK\l"_Toc383587017"3.3.1梁板模板验算44HYPERLINK\l"_Toc383587018"梁板模板设计计算（验算）44HYPERLINK\l"_Toc383587019"梁模板（扣件钢管架）设计计算（验算）44HYPERLINK\l"_Toc383587020"3.4梁模板（木支撑）设计计算（验算）58HYPERLINK\l"_Toc383587021"3.4.1参数信息58HYPERLINK\l"_Toc383587022"3.4.2梁侧模板荷载计算60HYPERLINK\l"_Toc383587023"梁侧模板面板的计算：60HYPERLINK\l"_Toc383587024"3.4.4梁侧模板支撑的计算：62HYPERLINK\l"_Toc383587025"3.4.5穿梁螺栓的计算65HYPERLINK\l"_Toc383587026"3.4.6梁底模板计算：65HYPERLINK\l"_Toc383587027"3.4.7帽木验算：67HYPERLINK\l"_Toc383587028"3.4.8作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。69HYPERLINK\l"_Toc383587029"3.4.9梁底斜撑稳定性验算:70HYPERLINK\l"_Toc383587030"3.5板模板（扣件钢管架）设计计算（验算）71HYPERLINK\l"_Toc383587031"3.5.1参数信息:71HYPERLINK\l"_Toc383587032"3.5.2模板面板计算:72HYPERLINK\l"_Toc383587033"纵向支撑钢管的计算:73HYPERLINK\l"_Toc383587034"3.5.4板底支撑钢管计算:74HYPERLINK\l"_Toc383587035"3.5.5扣件抗滑移的计算:75HYPERLINK\l"_Toc383587036"3.5.6模板支架立杆荷载设计值(轴力):76HYPERLINK\l"_Toc383587037"立杆的稳定性计算:76HYPERLINK\l"_Toc383587038"3.5.8楼板强度的计算:77HYPERLINK\l"_Toc383587039"3.5.9梁模板工程材料匡算:78HYPERLINK\l"_Toc383587040"3.6板模板（木支撑）设计计算（验算）79HYPERLINK\l"_Toc383587041"3.6.1参数信息79HYPERLINK\l"_Toc383587042"模板面板计算:81HYPERLINK\l"_Toc383587043"3.6.3模板底支撑方木的验算:82HYPERLINK\l"_Toc383587044"帽木验算:83HYPERLINK\l"_Toc383587045"3.6.6立柱的稳定性验算:85HYPERLINK\l"_Toc383587046"3.6.7斜撑(轴力)计算:86HYPERLINK\l"_Toc383587047"3.6.8斜撑稳定性验算:86HYPERLINK\l"_Toc383587048"3.6.9楼板强度的验算:87HYPERLINK\l"_Toc383587049"梁及楼板模板安装要求88HYPERLINK\l"_Toc383587050"四、模板拆除90HYPERLINK\l"_Toc383587051"五、成品保护91HYPERLINK\l"_Toc383587052"六、质量、安全保证体系91HYPERLINK\l"_Toc383587053"七、工程质量保证措施93HYPERLINK\l"_Toc383587054"八、工程安全、文明保证措施95一、工程概况2013年XXX廉租房和公租房；工程建设地点：XXX市XX镇云月路西侧；属于框剪结构和框架结构，混凝土工程墙、柱、梁、板截面形状为规则的矩形。标准层高3.0M，地下室、车库、底层及个别楼层的层高2.15m、3.6m、3.8m、4.0m、4.2m、4.3m、5.0m、5.3m等。支撑高度4.0m以下梁板采用木支撑系统;支撑高度4.0m及以上梁板采用钢管支撑系统。墙柱按设计计算（验算）方案的要求制安。二、模板的选材及加工制作模板制作的安装质量，直接关系到混凝土观感质量的好坏。我项目部计划采用模板长*宽*高=1830×915×20mm的胶合板，方木用40×90mm方档，模板统一在木工间集中加工，按项目部提供的模板加工料单及时进行制作，每个栋号梁板模板配备数量3套（按标准结构层梁板所用模板为一套），墙、柱模板配备数量3套。以满足施工进度计划要求，制作完成后统一整齐堆放，随用随领。三、模板安装模板及支撑系统计算验算编制依据：1、模板支架支撑计算依据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、墙柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《钢结构设计规范》GB50017-2003、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。2、各类施工规范标准。3、2012年XXX廉租房和公租房工程设计文件。3.1柱子模板柱模板设计计算（验算）柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=4.60m；计算简图模板在高度方向分2段进行设计计算。第1段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度为3.00米）:.1参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；.2柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。.3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=270mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×10.871×270×270=7.93×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=7.93×104/2.43×104=3.261N/mm2；面板的最大应力计算值σ=3.261N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的两跨连续梁梁计算，公式式如下:V=0.625qql其中，V--面面板计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2270.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×20.004×0.445×0.990=9.7737kN//m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.00×00.45×00.90=11.134kkN/m；式中，0.90为为按《施工手手册》取用的的临时结构折折减系数。q=q1+q2=9.7737+1..134=110.8711kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.625××10.8771×2700.0=1834..565N；；截面抗剪强度必须须满足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ面板承受的的剪应力(N/mm2)；VV--面板计计算最大剪力力(N)：V=11834.5565N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=4550mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv面板抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×11834.5565/(22×450××18.0))=0.3440N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪应应力τ=0.334N/mmm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.面板挠度验算算最大挠度按均布荷荷载作用下的的两跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:ν=0.521qll4/(1000EI)其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载(kN/m))：q=20.044×0.455＝9.02kN/m；；νν--面板最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2270.0mmm；EE--面板弹弹性模量（NN/mm2）：E=6000..00N//mm2；II--面板截截面的惯性矩矩(mm4)；I=bh3/122II=4500×18.00×18.00×18.00/12==2.199×105mm4；面板最大容许挠度度:[ν]=2270/250==1.088mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.5521×9..02×2770.04/(1000×60000.0×2..19×1005)=0..190mmm；面板的最大挠度计计算值ν=0.199mm小于面面板最大容许许挠度设计值值[ν]=1.008mm,满足要求！！.4竖楞计算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为33.000mm,柱箍间距为为450mmm，因此按均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，竖楞采采用木方，宽宽度60mmm，高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60×880×80//6×1==64cmm3；I=60×880×80××80/122×1=256cmm4；竖楞方木计算简图图1.抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：M=0.1ql22其中，M--竖竖楞计算最大大弯矩(N·mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×20.0036×0..270×00.900==5.8422kN/m；；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.000××0.2700×0.9000=0.6680kN//m；q=5.8842+0..680=66.523kN/m；；竖楞的最大弯距：：M=0..1×6.5523×4550.0×4450.0==1.322×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ竖楞承受受的应力(N/mm2)；MM--竖竖楞计算最大大弯矩(N·mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.440×1044；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=11.32×1105/6.400×104=2..064N//mm2；竖楞的最大应力计计算值σ=2.0064N/mmm2小于竖楞的的抗弯强度设设计值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--竖竖楞计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×20.0036×0..270×00.900==5.8422kN/m；；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.000××0.2700×0.9000=0.6680kN//m；q=5.8842+0..680=66.523kN/m；；竖楞的最大剪力：：V=00.6×6..523×4450.0=17661.1822N；截面抗剪强度必须须满足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ竖楞截面最最大受剪应力力(N/mm2)；VV--竖楞楞计算最大剪剪力(N)：V=0.66ql=00.6×6..523×4450=17761.1882N；bb--竖楞楞的截面宽度度(mm)：b=600.0mm；；hhn--竖楞的截截面高度(mm)：hn=80..0mm；ffv--竖楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×11761.1182/(22×60.00×80.00×1)=00.550NN/mm2；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.555N/mmm2小于竖楞截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度按三跨连连续梁计算，公公式如下:νmax=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在竖楞上的的线荷载(kN/m))：q=220.04××0.27=6.552kN//m；ννmax--竖楞最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；EE--竖楞弹弹性模量（NN/mm2），E=9000..00N//mm2；；II--竖楞截截面的惯性矩矩(mm4)，I=2.556×1066；竖楞最大容许挠度度:[ν]=4450/2550=11.8mm；；竖楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×6..52×4550.04/(1000×90000.0×2..56×1006)=0..079mmm；竖楞的最大挠度计计算值ν=0.0799mm小于竖竖楞最大容许许挠度[ν]=1.8mmm，满足要要求！.5B方向柱柱箍的计算本工程中，柱箍采采用木方，宽宽度60mmm，高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60×880×80//6×1==64cmm3；I=60×880×80××80/122×1=256cmm4；按集中荷载计算（附附计算简图）：：B方向柱箍计算简图图其中P---竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)；P==(1.22×20..04×0..9+11.4×22×0.9))×0.277×0..45=2.94kN；B方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=4..380kkN；B方向柱箍弯矩图((kN·m))最大弯矩:M=0.1104kNN·m；B方向柱箍变形图((mm)最大变形:ν=0.0041mmm；1.柱箍抗弯强强度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式σ=M/W<f其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=1004370..31N··mm；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=640000mmm3；B边柱箍的最大应力力计算值:σ=1..63N//mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=13N//mm2；B边柱箍的最大应力力计算值σ=1.004×1088/6.400×107=1.633N/mm22小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ν=0.0441mm；；柱箍最大容许挠度度:[ν]=3300/250==1.2mm；柱箍的最大挠度ν=0.0411mm小于柱柱箍最大容许许挠度[ν]=1.2mmm，满足要要求!3.柱箍抗剪强度度验算τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ柱箍承受的的剪应力(N/mm2)；VV--柱箍计计算最大剪力力(N)：V=11761.1182N；bb--柱箍的的截面宽度((mm)：b=600.0mm；；hhn--柱箍的截截面高度(mm)：hn=80..0mm；ffv柱箍抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；柱箍截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×11761.1182/(22×60.00×80.00×1)=00.550NN/mm2；柱箍截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.555N/mmm2小于柱箍抗抗剪强度设计计值[fv]=13NN/mm2，满足要求求！.6B方向对对拉螺栓的计计算计算公式如下:N<[N]=f××A其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：对拉螺栓的型号::M12；对拉螺栓的有效直直径:9.885mm；；对拉螺栓的有效面面积:A==76mmm2；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=4.38kN。对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×7.600×10-55=122.92kkN；对拉螺栓所受的最最大拉力NN=4.388kN小于于对拉螺栓最最大容许拉力力值[N]]=12.992kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!.7H方向柱柱箍的计算本工程中，柱箍采采用木方，宽宽度60mmm，高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60×880×80//6×1==64cmm3；I=60×880×80××80/122×1=256cmm4；按计算（附计算简简图）：H方方向柱箍计算算简图其中P--竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)；P=(1.2××20.044×0.9++1.4×22×0.9))×0.222×0.445=22.39kkN；H方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=3..717kkN；H方向柱箍弯矩图((kN·m))最大弯矩:M=0.0075kNN·m；H方向柱箍变形图((mm)最大变形:ν=0.0024mmm；1.柱箍抗弯强度度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式::σ=M/W<f其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=744728.66N·mmm；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=640000mmm3；H边柱箍的最大应力力计算值:σ=1..168NN/mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=13N//mm2；H边柱箍的最大应力力计算值σ=7.447×1077/6.400×107=1.1668N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ν=0.0024mmm；柱箍最大容许挠度度:[ν]=2250/250==1mmm；柱箍的最大挠度ν=0.0224mm小于于柱箍最大容容许挠度[ν]=1mm，满足足要求!3.柱箍抗剪强度度验算τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ柱箍承受的的剪应力(N/mm2)；VV--柱箍计计算最大剪力力(N)：V=11761.1182N；bb--柱箍的的截面宽度((mm)：b=600.0mm；；hhn--柱箍的截截面高度(mm)：hn=80..0mm；ffv柱箍抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；柱箍截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×11761.1182/(22×60.00×80.00×1)=00.550NN/mm2；柱箍截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.555N/mmm2小于柱箍抗抗剪强度设计计值[fv]=13NN/mm2，满足要求求！.8H方向对对拉螺栓的计计算验算公式如下:N<[N]=f××A其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：对拉螺栓的直径::M12；对拉螺栓有效直径径:9.885mm；；对拉螺栓有效面积积:A=76mmm2；对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×7.600×10-55=122.92kkN；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=3.7177kN。对拉螺栓所受的最最大拉力:N=3..717kNN小于[N]]=12.992kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!柱第二段（柱身高度3.000米位置至柱身身高度4.660米位置；分段段高度为1..60米）:（一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向向对拉螺栓数数目:1；柱截面面宽度B方向竖楞数数目:5；柱截面高度H方向向对拉螺栓数数目:2；柱截面面高度H方向竖楞数数目:4；对拉螺栓直径(mmm):M114；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管管；直径(mm):448.00；；壁厚(mm):33.50；柱箍的间距(mmm):6000；柱箍合并并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；；竖楞合并根根数:2；宽度(mm):440.00；；高度(mm):990.00；；4.面板参数面板类型:钢面板板；面板厚度度(mm):118.00；；面板弹性模量(NN/mm2):2100000.000；面板抗抗弯强度设计计值fc(N/mm2):2055.00；面板抗剪强度设计计值(N/mm2):1.550；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪强度设计计值ft(N/mm2):1.550；钢楞弹性模量E((N/mm22):2100000.000；钢楞抗抗弯强度设计计值fc(NN/mm2):2055.00；柱模板荷载标准值值计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，取11.500hh；T混凝土土的入模温度度，取26..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H模板计计算高度，取取1.6000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。分别计算得177.281kN/m22、38.4000kN//m2，取较小值值17.2881kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值qq1=17.2281kN//m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值q2=2kkN/m2。柱模板面板的计算算模板结构构件中的的面板属于受受弯构件，按按简支梁或连连续梁计算。分分别取柱截面面宽度B方向和H方向面板作作为验算对象象，进行强度度、刚度计算算。强度验算算考虑新浇混混凝土侧压力力和倾倒混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力。由前述参数信息可可知，柱截面面高度H方向竖楞间间距最大，为为l=1400mm，且且竖楞数为4，因此柱柱截面高度HH方向面板按按均布荷载作作用下的三跨跨连续梁进行行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度度验算对柱截面宽度H方方向面板按均均布荷载作用用下的三跨连连续梁用下式式计算最大跨跨中弯距：M=0.1ql22其中，M--面面板计算最大大弯矩(N·mm))；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1140.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×17.228×0.660=12..442kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.000×0.600=1.6880kN/mm；q=q1+q2=12..442+11.680==14.1222kN//m；面板的最大弯矩：：M=0..1×14..122×1140×1440=2..77×1004N.mm；面板最大应力按下下式计算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:W=bh2/6b:面板板截面宽度，h:面板截面厚度；WW=6000×18.00×18.00/6=3..24×1004mm3；ff--面板板的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=2005.0000N/mm22；面板的最大应力计计算值：σ=M//W=22.77×1104/3..24×1004=0..854N//mm2；面板的最大应力计计算值σ=0.8854N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[σ]=2055N/mm22，满足要求求！2.面板抗剪验算算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--面面板计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1140.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×17.228×0.660=12..442kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.000×0.600=1.6880kN/mm；q=q1+q2=12..442+11.680==14.1222kN//m；面板的最大剪力：：V=00.6×144.122××140.00=11186.2775N；截面抗剪强度必须须满足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ面板承受的的剪应力(N/mm2)；VV--面板计计算最大剪力力(N)：V=11186.2275N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=6000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv面板抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=2005.0000N/mmm2；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×11186.2275/(22×600××18.0))=0.1665N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪应应力τ=0.1165N/mmm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.面板挠度验算算最大挠度按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:ν=0.677qll4/(1000EI)其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载(kN/m))：q=17.288×0.600＝10.377kN/mm；νν--面板最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1140.0mmm；EE--面板弹弹性模量（NN/mm2）：E=2100000.00N/mm22；II--面板截截面的惯性矩矩(mm4)；I=bh3/122II=6000×18.00×18.00×18.00/12==2.922×105mm4；面板最大容许挠度度:[ν]=1140/250==0.566mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×100.37×1140.044/(1000×2100000.0××2.92××105)=0..000mmm；面板的最大挠度计计算值ν=0mm小于面面板最大容许许挠度设计值值[ν]=0.556mm,满足要求！！竖楞方木的计算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为11.600mm,柱箍间距为为600mmm，因此按均均布荷载作用用下的两跨连连续梁计算。本工程中，竖楞采采用木方，宽宽度40mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40×990×90//6×2==108ccm3；I=40×990×90××90/122×2=486cmm4；竖楞方木计算简图图1.抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：M=0.1ql22其中，M--竖竖楞计算最大大弯矩(N·mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=6600.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×17.2281×0..140=22.903kkN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.000××0.1400=1.0000kN/mm；q=2.9903+0..392=33.295kN/m；；竖楞的最大弯距：：M=0..1×3.2295×6000.0×6600.0==1.199×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ竖楞承受受的应力(N/mm2)；MM--竖竖楞计算最大大弯矩(N·mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=1.008×1055；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=11.19×1105/1.088×105=1..098N//mm2；竖楞的最大应力计计算值σ=1.0098N/mmm2小于竖楞的的抗弯强度设设计值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的两跨连续梁梁计算，公式式如下:V=0.625qql其中，V--竖竖楞计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=6600.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×17.2281×0..140=22.903kkN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2：1.4×22.000××0.1400=1.0000kN/mm；q=2.9903+0..392=33.295kN/m；；竖楞的最大剪力：：V=00.625××3.2955×600..0=11235.7703N；截面抗剪强度必须须满足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ竖楞截面最最大受剪应力力(N/mm2)；VV--竖楞楞计算最大剪剪力(N)：V=0.6625ql==0.6225×3.2295×6000=12335.7033N；bb--竖楞楞的截面宽度度(mm)：b=400.0mm；；hhn--竖楞的截截面高度(mm)：hn=90..0mm；ffv--竖楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×11235.7703/(22×40.00×90.00×2)=00.257NN/mm2；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.2257N/mmm2小于竖楞截截面抗剪强度度设计值[[fv]=1.55N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度按两跨连连续梁计算，公公式如下:νmax=0.5221ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在竖楞上的的线荷载(kN/m))：q=117.28××0.13=3.330kN//m；ννmax--竖楞最大大挠度(mm)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=6600.0mmm；EE--竖楞弹弹性模量（NN/mm2），E=9500..00N//mm2；；II--竖楞截截面的惯性矩矩(mm4)，I=4.886×1066；竖楞最大容许挠度度:[ν]=6600/2550=22.4mm；；竖楞的最大挠度计计算值:ν=0.5521×3..30×6000.04/(1000×95000.0×4..86×1006)=0..048mmm；竖楞的最大挠度计计算值ν=0.0488mm小于竖竖楞最大容许许挠度[ν]=2.4mmm，满足要要求！B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采采用圆钢管，直直径48mmm，壁厚3.55mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0778×2=110.16ccm3；I=12.1187×2==24.377cm4；按集中荷载计算（附附计算简图）：：B方向柱箍计算简图图其中P---竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)；P==(1.22×17..28+1.4××2)×0..14×0.6==1.988kN；B方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=6..298kkN；B方向柱箍弯矩图((kN·m))最大弯矩:M=0.2215kNN·m；B方向柱箍变形图((mm)最大变形:ν=0.0030mmm；1.柱箍抗弯强强度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=2115385..74N··mm；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=101156mmm3；B边柱箍的最大应力力计算值:σ=200.2N//mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=205NN/mm2；B边柱箍的最大应力力计算值σ=2.115×1088/(1.005×1.002×1077)=20..2N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ν=0.033mm；柱箍最大容许挠度度:[ν]=3300/250==1.2mm；柱箍的最大挠度ν=0.03mmm小于柱箍箍最大容许挠挠度[ν]=1.2mmm，满足要要求!B方向对拉螺栓的计计算计算公式如下:N<[N]=f××A其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：对拉螺栓的型号::M14；对拉螺栓的有效直直径:11..55mmm；对拉螺栓的有效面面积:A==105mm2；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=6.2988kN。对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；对拉螺栓所受的最最大拉力NN=6.2998kN小小于对拉螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=17..85kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采采用圆钢管，直直径48mmm，壁厚3.55mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0778×2=110.16ccm3；I=12.1187×2==24.377cm4；按计算（附计算简简图）：H方方向柱箍计算算简图其中P--竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)；P=(1.2××17.288+1.4××2)×0..153××0.6==2.166kN；H方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=2..818kkN；H方向柱箍弯矩图((kN·m))最大弯矩:M=0.0059kNN·m；H方向柱箍变形图((mm)最大变形:ν=0.0007mmm；1.柱箍抗弯强度度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式::σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍杆件的的最大弯矩设设计值:MM=599214.778N·mmm；弯矩作用平面内柱柱箍截面抵抗抗矩:W=101156mmm3；H边柱箍的最大应力力计算值:σ=5..553NN/mm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=205NN/mm2；H边柱箍的最大应力力计算值σ=5.992×1077/(1.005×1.002×1077)=5.5553N/mmm2小于柱箍的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ν=0.0007mmm；柱箍最大容许挠度度:[ν]=1166.6667/2250=0.6677mm；柱箍的最大挠度ν=0.0007mm小于于柱箍最大容容许挠度[ν]=0.6667mm，满满足要求!3.1.10H方方向对拉螺栓栓的计算验算公式如下:N<[N]=f××A其中N--对拉螺栓所所受的拉力；；A对拉螺螺栓有效面积积(mm2)；f对拉螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：对拉螺栓的直径::M14；对拉螺栓有效直径径:11..55mmm；对拉螺栓有效面积积:A=105mmm2；对拉螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；对拉螺栓所受的最最大拉力:N=2.8188kN。对拉螺栓所受的最最大拉力:N=2..818kNN小于[N]]=17.885kN，对对拉螺栓强度度验算满足要要求!3.2柱模板安装装要求柱模板按柱柱截面尺寸用用胶合板制成定定型模板，采采用设计柱模板方案的的加固系统，柱模安装时，先弹出柱中心线及框线，通排柱模板安装时，先将每只柱搭牢大致固定后，再将两端柱模板找正吊直固定后，拉通线校正中间各柱模板，各柱单独固定外，还应加设剪刀撑相互拉牢，与满堂架连接，以加强整体稳定性。为及时能清除柱脚杂物，可在柱脚模板预留清扫口，在清理好后再行封堵。墙模板.1墙模板设计计计算（验算算）墙模板的背部支撑撑由两层龙骨骨（木楞或钢钢楞）组成：：直接支撑模模板的为次龙龙骨，即内龙龙骨；用以支支撑内层龙骨骨的为主龙骨骨，即外龙骨骨。组装墙体体模板时，通通过穿墙螺栓栓将墙体两侧侧模板拉结，每每个穿墙螺栓栓成为主龙骨骨的支点。根据《建筑施工手手册》，当采采用溜槽、串串筒或导管时时，倾倒混凝凝土产生的荷荷载标准值为为2.00kkN/m2；墙模板的总计算高高度(m):H＝6.00；模模板在高度方方向分2段进行设计计计算。3.2.2第1段段（墙底至墙身高度度2.50米位置；分段段高度为2..50米）:3.2.2.1参参数信息1.基本参数次楞间距(mm)):450；；穿墙螺栓水水平间距(mm):4450；主楞间距(mm)):450；；穿墙螺栓竖竖向间距(mm):4450；对拉螺栓直径(mmm):M114；2.主楞信息主楞材料:圆钢管管；主楞合并并根数:2；直径(mm):448.00；；壁厚(mm):33.50；3.次楞信息次楞材料:木方；；次楞合并根根数:2；宽度(mm):440.00；；高度(mm):990.00；；4.面板参数面板类型:胶合面面板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板弹性模量(NN/mm2):60000.00；；面板抗弯强强度设计值ffc(N/mm2):13..00；面板抗剪强度设计计值(N/mm2):1.550；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/mmm2):90000.00；；方木抗剪强度设计计值fv(N/mm2):1.550；钢楞弹弹性模量E((N/mm22):2066000.000；钢楞抗弯强度设计计值fc(N/mm2):2055.00；墙模板设计简图3.2.2.2墙模板荷载载标准值计算算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，取22.000hh；T混凝土土的入模温度度，取26..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H模板计计算高度，取取3.0000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取00.850。分别计算得177.031kN/m22、72.0000kN//m2，取较小值值17.0331kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=17.0031kN//m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=2kkN/m2。3.2.2.3墙模板面面板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。根据据《建筑施工工手册》，强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。计算算的原则是按按照龙骨的间间距和模板面面的大小,按支撑在次次楞上的三跨跨连续梁计算算。面板计算简图1.抗弯强度验算算弯矩计算公式如下下:M=0.1q1ll2+0.1117q2l2其中，M--面面板计算最大大弯矩(N·mm))；ll--计算跨跨度(次楞间距)::l=4450.0mmm；新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×17.003×0.445=9.1197kN//m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.000×0.455=1.2660kN/mm；面板的最大弯矩：：M=0..1×9.1197×4550.02+0.1117×1.2260×4550.02=2.116×1055N·mm；按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:WW=bhh2/6=450×118.0×118.0/66=2.433×104mm3；ff--面板板截面的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大应应力计算值：：σ=M//W=22.16×1105/2..43×1004=8..9N/mmm2；面板截面的最大应应力计算值σ=8.99N/mm22小于面板截截面的抗弯强强度设计值[f]=113N/mmm2，满足要求求！2.抗剪强度验算算计算公式如下:V=0.6q1ll+0.6117q2l其中，V--面板板计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(次楞间距)::l=4450.0mmm；新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×17.0031×0..450=99.197kkN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.000×0.455=1.2660kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.6×9..197×4450.0+0.6617×1..260×4450.0=28333.0N；；截面抗剪强度必须须满足:τ=3V/(2bbhn)≤fv其中，τ--面面板截面的最最大受剪应力力(N/mm2)；VV--面板计计算最大剪力力(N)：V=22833.00N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=4550mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv--面板抗剪剪强度设计值值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；面板截面的最大受受剪应力计算算值:τ=3×22833.00/(2×4450×188.0)=00.525NN/mm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪应力计算算值τ=0.5225N/mmm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[τ]=1.55N/mm22，满足要求求！3.挠度验算根据《建筑施工手手册》，刚度度验算采用标标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。挠度计算公式如下下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载:q=17..03×0..45=7.6644N/mm；；l计算跨度(次楞间距)::l=450mmm；E面板的弹性性模量:EE=60000N/mmm2；I面板的截面面惯性矩:I=445×1.88×1.8××1.8/112=21..87cm44；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=1..8mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×7..66×45504/(1000×60000×2.199×105)=1..621mmm；面板的最大挠度计计算值:ν=1.6211mm小于等等于面板的最最大允许挠度度值[ν]=1.8mmm，满足要要求！3.2.2.4墙模板主次次楞的计算(一).次楞直接承受受模板传递的的荷载，按照照均布荷载作作用下的三跨跨连续梁计算算。本工程中，次楞采采用木方，宽宽度40mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×9××9/6×22=1088cm3；I=4×9××9×9/112×2=486cmm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强强度验算次楞最大弯矩按下下式计算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，M--次次楞计算最大大弯矩(N·mm))；ll--计算跨跨度(主楞间距)::l=4450.0mmm；新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×17.0031×0..450=99.197kkN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.000×0.455=1.2660kN/mm。次楞的最大弯矩：：M=0..1×9.1197×4550.02+0.1117×1.2260×4550.02=2.116×1055N·mm；次楞的抗弯强度应应满足下式：：σ=M/W<f其中，σ次楞承受受的应力(N/mm2)；MM--次次楞计算最大大弯矩(N·mm))；WW--次次楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=1.008×1055；ff--次楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；次楞的最大应力计计算值：σ=2..16×1005/1.088×105=2N/mm22；次楞的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；次楞的最大应力计计算值σ=2N/mm22小于次楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.次楞的抗剪强强度验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:V=0.6q1ll+0.6117q2l其中，V－次楞楞承受的最大大剪力；ll--计算跨跨度(主楞间距)::l=4450.0mmm；新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×17.003×0.445/2=44.598kkN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.000×0.455/2=0..630kNN/m。次楞的最大剪力：：V=00.6×4..598×4450.0++0.6117×0.6630×4550.0==14166.5N；截面抗剪强度必须须满足下式：：τ=3V/(2bhh0)其中，τ--次次楞的截面的的最大受剪应应力(N/mm2)；VV--次楞计计算最大剪力力(N)：V=11416.55N；bb--次楞的的截面宽度((mm)：b=400.0mm；；hhn--次楞的截截面高度(mm)：h0=90..0mm；ffv--次楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；次楞截面的受剪应应力计算值::τ=3×14166.5/(22×40.00×90.00)=0.5590N/mmm2；次楞截面的受剪应应力计算值τ=0.559N/mmm2小于次楞截截面的抗剪强强度设计值fv=1.5NN/mm2，满足要求求！3.次楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，ν--次次楞的最大挠挠度(mm)；qq--作用在在次楞上的线线荷载(kN/m))：q=17.033×0.455=7.666kN/mm；ll--计算跨跨度(主楞间距)::l=4450.0mmm；EE--次楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9000..00N//mm2；II--次楞截截面惯性矩((mm4)，I=2.443×106mm4；次楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×155.33/22×45044/(1000×90000×2.433×106)=0..097mmm；次楞的最大容许挠挠度值:[ν]=1..8mm；次楞的最大挠度计计算值ν=0.0977mm小于次次楞的最大容容许挠度值[ν]=1.8mmm，满足要要求！(二).主楞承受次楞楞传递的荷载载，按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，主楞采采用圆钢管，直直径48mmm，壁厚4mmm，截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0788×2=110.16ccm3；I=12.1887×2=24.377cm4；E=2060000N/mmm2；主楞计算简图主楞计算剪力图((kN)主楞计算弯矩图((kN·m))主楞计算变形图((mm)4.主楞的抗弯强度验验算作用在主楞的荷载载:P＝1.2×17.003×0.445×0.445＋1.4×22×0.455×0.455＝4.7066kN；主楞计算跨度(对对拉螺栓水平平间距):l=4450mm；；强度验算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大大应力计算值值(N/mm2)M--主楞楞的最大弯矩矩(N·mm))；M=11.67×1105N·mmmW--主楞楞的净截面抵抵抗矩(mm3)；W=1.02××104mm3；f--主楞的的强度设计值值(N/mm2)，f=2005.0000N/mm22；主楞的最大应力计计算值:σ=1..67×1005/1.022×104=166.4N//mm2；主楞的最大应力计计算值σ=16..4N/mmm2小于主楞的的抗弯强度设设计值f==205N//mm2,满足要求！！5.主楞的抗剪强度验验算主楞截面抗剪强度度必须满足::τ=2V/A≤fvv其中，τ--主主楞的截面的的最大受剪应应力(N/mm2)；VV--主楞计计算最大剪力力(N)：V=13376.1//2=6688.0NN；AA--钢管管的截面面积积(mm2)：A=4889.3033mm2；ffv--主楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1220N/mmm2；主楞截面的受剪应应力计算值::τ=2×688..0/4899.303==2.8122N/mm22；主楞截面的受剪应应力计算值τ=2.8812N/mmm2小于主楞截截面的抗剪强强度设计值fv=120NN/mm2，满足要求求！6.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计计算值:ν=0.0991mm；主楞的最大容许挠挠度值:[ν]=1..8mm；主楞的最大挠度计计算值ν=0.0911mm小于主主楞的最大容容许挠度值[ν]=1.8mmm，满足要要求！3.2.2.5穿墙螺栓的的计算计算公式如下:N<[N]=f××A其中N--穿墙螺栓所所受的拉力；；A穿墙螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿墙螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号::M14；穿墙螺栓有效直径径:11.555mm；；穿墙螺栓有效面积积:A==105mm2；穿墙螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；主楞计算的支座反反力为穿墙螺螺栓所受的拉拉力，则穿墙墙螺栓所受的的最大拉力为为:N==2.433kN。穿墙螺栓所受的最最大拉力NN=2.4335kN小小于穿墙螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=17..85kN，满满足要求！3.2.3第2段段（墙身高度2.550米位置至墙身身高度4.550米位置；分段段高度为2.00米）:3.2.3.1参数信息1.基本参数次楞间距(mm)):450；；穿墙螺栓水水平间距(mm):4450；主楞间距(mm)):450；；穿墙螺栓竖竖向间距(mm):4450；对拉螺栓直径(mmm):M114；2.主楞信息主楞材料:圆钢管管；主楞合并并根数:2；直径(mm):448.00；；壁厚(mm):33.50；3.次楞信息次楞材料:木方；；次楞合并根根数:2；宽度(mm):440.00；；高度(mm):990.00；；4.面板参数面板类型:钢面板板；面板厚度度(mm):118.00；；面板弹性模量(NN/mm2):2100000.000；面板抗抗弯强度设计计值fc(N/mm2):2055.00；面板抗剪强度设计计值(N/mm2):1.550；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/m